JPS61156004A - 凹面ミラーまたは凹面格子を有する光学装置 - Google Patents
凹面ミラーまたは凹面格子を有する光学装置Info
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- JPS61156004A JPS61156004A JP60285923A JP28592385A JPS61156004A JP S61156004 A JPS61156004 A JP S61156004A JP 60285923 A JP60285923 A JP 60285923A JP 28592385 A JP28592385 A JP 28592385A JP S61156004 A JPS61156004 A JP S61156004A
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Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
産業上の利用分野:
本発明は比較的小さいまたはスリット状表面を結像する
だめの凹面ミラーまだは凹面格子を有する光学装置に関
する。小さい表面はたとえば光ファイバの入射面または
射出面である。スリット状表面はたとえばスペクトロメ
ータの入射または射出スリットである。本発明の有利な
適用分野は照明装置を含むスペクトロメータならびに光
コアイノζ情報伝達のだめのマルチプレクサおよびデマ
ルチプレクサである。
だめの凹面ミラーまだは凹面格子を有する光学装置に関
する。小さい表面はたとえば光ファイバの入射面または
射出面である。スリット状表面はたとえばスペクトロメ
ータの入射または射出スリットである。本発明の有利な
適用分野は照明装置を含むスペクトロメータならびに光
コアイノζ情報伝達のだめのマルチプレクサおよびデマ
ルチプレクサである。
従来の技術:
球面凹面ミラーは入射角がゼロでない場合入射角ととも
に増大する非点収差を示す。この収差はトーリックまた
はダ円ミラーの使用によって補正することができるけれ
ど、このようなミラーは製造が複雑であり、したがって
高価である。球面凹面格子もこの収差を示す。というの
はその結像特性が当然球面凹面ミラーと類似しているか
らである。ホログラフにより製造した凹面格子に対して
は光源点の適当な選択によって非点収差を良好に補正し
うろことが公知であるけれど(たとえばR,ピットナB
ittner、オゾテイーク0ptik64,185
、1983年参照)、常用格子はそのブレーズ角によっ
て可視および赤外スペクトル帯域に高効率を有するので
、これらは現在もなお大きい意義を有する。さらにホロ
グラフにより製造した凹面格子の場合、像収差補正のた
めの光源点の決定によって格子、入射スリットおよびス
ペクトル平面の幾何学的配置が非常に制限されるので、
補正のためのもつと広い自由度が望まれる。
に増大する非点収差を示す。この収差はトーリックまた
はダ円ミラーの使用によって補正することができるけれ
ど、このようなミラーは製造が複雑であり、したがって
高価である。球面凹面格子もこの収差を示す。というの
はその結像特性が当然球面凹面ミラーと類似しているか
らである。ホログラフにより製造した凹面格子に対して
は光源点の適当な選択によって非点収差を良好に補正し
うろことが公知であるけれど(たとえばR,ピットナB
ittner、オゾテイーク0ptik64,185
、1983年参照)、常用格子はそのブレーズ角によっ
て可視および赤外スペクトル帯域に高効率を有するので
、これらは現在もなお大きい意義を有する。さらにホロ
グラフにより製造した凹面格子の場合、像収差補正のた
めの光源点の決定によって格子、入射スリットおよびス
ペクトル平面の幾何学的配置が非常に制限されるので、
補正のためのもつと広い自由度が望まれる。
発明が解決しようとする問題点:
それゆえ本発明の目的は凹面ミラーおよび凹面格子の非
点収差をできるだけ簡単に補正し、またはホログラフに
よシ製造した凹面格子の場合の補正のだめの広い自由度
を得ることである。
点収差をできるだけ簡単に補正し、またはホログラフに
よシ製造した凹面格子の場合の補正のだめの広い自由度
を得ることである。
問題点を解決するだめの手段:
この目的は比較的小さいまたはスリット状表面の結像の
場合、本発明により結像すべき表面または結像した表面
へ薄膜導波路を設置することによって解決される。
場合、本発明により結像すべき表面または結像した表面
へ薄膜導波路を設置することによって解決される。
作用:
ツ
他の結像収差だ”とえばす、)Xタルコマの補正のため
には薄膜導波路の反射面が彎曲しているのが有利である
。この場合反射面を同心球面として形成すればとくに有
利である。
には薄膜導波路の反射面が彎曲しているのが有利である
。この場合反射面を同心球面として形成すればとくに有
利である。
とくに波長マルチプレクサの場合光源の波長許容差を補
償するため反射面を互いにクサビ状に配置するのが有利
である。
償するため反射面を互いにクサビ状に配置するのが有利
である。
本発明の有利な実施例によれば照明装置は凹面ミラーお
よび照明源を有する。このような装置によれば薄膜導波
路を介して照明源からだとえば光コアイノζへ大きい光
束を導入することができる。
よび照明源を有する。このような装置によれば薄膜導波
路を介して照明源からだとえば光コアイノζへ大きい光
束を導入することができる。
他の有利な実施例によればスペクトロメータは凹面格子
を有し、薄膜導波路によって著しいエネルギー利得が達
成される。
を有し、薄膜導波路によって著しいエネルギー利得が達
成される。
他の有利な実施例は凹面格子を有する波長マルチプレク
サおよびデマルチプレクサであり、この場合光源の導入
および導出はたとえば光ファイjによって行われる。
サおよびデマルチプレクサであり、この場合光源の導入
および導出はたとえば光ファイjによって行われる。
有利な実施例によれば凹面格子は公知法で異なる形にダ
イヤモンド工具で分割した少なくとも2つの領域から形
成される。この方法で大きい波長帯域にわたり良好なエ
ネルギー関係が達成される。
イヤモンド工具で分割した少なくとも2つの領域から形
成される。この方法で大きい波長帯域にわたり良好なエ
ネルギー関係が達成される。
凹面ミラーまたは凹面格子を有する第2装置との組合せ
はとくに有利であり、その際両方の装置に対し共通の薄
膜導波路が使用される。
はとくに有利であり、その際両方の装置に対し共通の薄
膜導波路が使用される。
実施例:
次に本発明の実施例を図面により説明する。
第2図には光源たとえばキセノンランプが11で示され
、この光源は凹面ミラー12により反によって補正され
る。これは以下の例の場合も同様である。
、この光源は凹面ミラー12により反によって補正され
る。これは以下の例の場合も同様である。
薄膜導波路は前記数値例が示すように比較的薄く、した
がってその単一部材としての製造が困難なので、これは
たとえば次のとおり製造するのが有利である。支持板1
4Cの光学的に研摩した表面へ薄膜導波路用のガラスか
ら同様光学的に研摩した表面を有する薄いけれど取扱い
容易な板を接合または圧接する。次に接合または圧接し
た板を導波膜の所望の厚さとなるまで研摩する。この表
面へ次に場合によりカバー板14dを接合または圧接す
る。
がってその単一部材としての製造が困難なので、これは
たとえば次のとおり製造するのが有利である。支持板1
4Cの光学的に研摩した表面へ薄膜導波路用のガラスか
ら同様光学的に研摩した表面を有する薄いけれど取扱い
容易な板を接合または圧接する。次に接合または圧接し
た板を導波膜の所望の厚さとなるまで研摩する。この表
面へ次に場合によりカバー板14dを接合または圧接す
る。
導波膜製造には最近公知になったイオン注入法またはイ
オン交換法も使用可能であシ、これによって表面の一定
の厚さだけガラスの屈折率を適当に変化することができ
る(たとえばリリエンホーフe、a、オプテイクス コ
ミュニケーション35 、49(1980) 、Li1
ienhofe、a。
オン交換法も使用可能であシ、これによって表面の一定
の厚さだけガラスの屈折率を適当に変化することができ
る(たとえばリリエンホーフe、a、オプテイクス コ
ミュニケーション35 、49(1980) 、Li1
ienhofe、a。
Op t i Cs Corrmun i ca t
i ons参照)。
i ons参照)。
第1図はコアのみで示す光ファイ・ζ25を有するダイ
オ−r列スベ・クトロメータを示し、光コアイノ々の端
面25aはスペクトロメータの入射スリットとして役立
つ。この端面へ同様導波膜のみで示す薄膜導波路24が
設置され、この導波路は図面の平面で光ファイバ25の
コア直径25aに等しい幅を有する。分散要素として凹
面格子22が役立ち、受信器としてダイオード列21が
使用される。凹面格子22、ダイオード列21および入
射スリン)25aまたは薄膜導波路24の端面24aは
公知のようにo −ランr円26上にある。
オ−r列スベ・クトロメータを示し、光コアイノ々の端
面25aはスペクトロメータの入射スリットとして役立
つ。この端面へ同様導波膜のみで示す薄膜導波路24が
設置され、この導波路は図面の平面で光ファイバ25の
コア直径25aに等しい幅を有する。分散要素として凹
面格子22が役立ち、受信器としてダイオード列21が
使用される。凹面格子22、ダイオード列21および入
射スリン)25aまたは薄膜導波路24の端面24aは
公知のようにo −ランr円26上にある。
薄膜導波路24の機能を次の数値例により説明する:
凹面格子22の半径、:200mmすなわちロー271
円26の直径200朋;凹面格子の直径80龍;入射開
角1:2.5;入射角28:5.16°;凹面格子の刻
線密度150線/朋;波長帯域400〜800nm;受
信器21のスペクトル長さ12韮。薄膜導波路24なし
の場合入射スリン)25aの平面内の点(入射スリット
が口−ランド円26上にある場合)は受信器面21に刻
線方向(すなわち図面の平面と垂直の方向)に0.63
mxの寸法を有する錯乱像を生ずる。長さ2.74朋
の5FIOからなる薄膜導波路24によってこの値は4
.3μmに縮少される。常用のダイオード列は刻線方向
に25μmの拡がシを有するので、受信器は薄膜導波路
24によって20倍大きい光束が得られる。分散方向に
最大36μmの錯乱像は薄膜導波路の厚さによって(数
学的に)たたみ込まれ、すなわち常用ダイオード列の解
像力限界内に保持される。
円26の直径200朋;凹面格子の直径80龍;入射開
角1:2.5;入射角28:5.16°;凹面格子の刻
線密度150線/朋;波長帯域400〜800nm;受
信器21のスペクトル長さ12韮。薄膜導波路24なし
の場合入射スリン)25aの平面内の点(入射スリット
が口−ランド円26上にある場合)は受信器面21に刻
線方向(すなわち図面の平面と垂直の方向)に0.63
mxの寸法を有する錯乱像を生ずる。長さ2.74朋
の5FIOからなる薄膜導波路24によってこの値は4
.3μmに縮少される。常用のダイオード列は刻線方向
に25μmの拡がシを有するので、受信器は薄膜導波路
24によって20倍大きい光束が得られる。分散方向に
最大36μmの錯乱像は薄膜導波路の厚さによって(数
学的に)たたみ込まれ、すなわち常用ダイオード列の解
像力限界内に保持される。
第3図には照明装置およびキュイツトを有する完全なダ
イオード列スペクトロメータが示される。照明装置はこ
の場合第2図のものに相当し、光源11がキュベツト3
5の直前にある平面34aに結像されるだけである。平
面34aの前後に薄膜導波路34が配置される。薄膜導
波路34の平面34aより前(光線方向で見て)に配置
した部分によって照明部分のための結像補正が行われる
。薄膜導波路34の平面34aより後方に配置した部分
によって次の凹面格子37およびダイオード列38から
なるスペクトロメータ部分のだめの結像補正が行われる
。このようにして1つの薄膜導波路によって2つの結像
系を補正することが達成される。この場合キュイツト3
5内でアナモルクイック照明が行われ、すなわちキュベ
ツト内で光束が図面の平面と垂直に図面の平面内より大
きい拡がりを有することは避けられない。これは多くの
使用目的には少しも欠点でない。たとえばキュイツトの
測定室が光路と交わる場合、それによって多くは問題に
ならない小さいエネルギー損失を伴うだけである。
イオード列スペクトロメータが示される。照明装置はこ
の場合第2図のものに相当し、光源11がキュベツト3
5の直前にある平面34aに結像されるだけである。平
面34aの前後に薄膜導波路34が配置される。薄膜導
波路34の平面34aより前(光線方向で見て)に配置
した部分によって照明部分のための結像補正が行われる
。薄膜導波路34の平面34aより後方に配置した部分
によって次の凹面格子37およびダイオード列38から
なるスペクトロメータ部分のだめの結像補正が行われる
。このようにして1つの薄膜導波路によって2つの結像
系を補正することが達成される。この場合キュイツト3
5内でアナモルクイック照明が行われ、すなわちキュベ
ツト内で光束が図面の平面と垂直に図面の平面内より大
きい拡がりを有することは避けられない。これは多くの
使用目的には少しも欠点でない。たとえばキュイツトの
測定室が光路と交わる場合、それによって多くは問題に
ならない小さいエネルギー損失を伴うだけである。
キュくット内ですべての方向に光束の同じ拡がりを必要
としまたは有利とする場合のために第4図は照明装置の
もう1つの実施例を示す。
としまたは有利とする場合のために第4図は照明装置の
もう1つの実施例を示す。
この場合第1凹面ミラ〜12によって平面44aに結像
した光源11の像は第2凹面ミラー12aによってキx
dット45直後の平面46aに結像される。照明装置の
2つの結像系のため共通の薄膜導波路44が使用される
。再び凹面格子37および受信器38からなる次のスペ
クトロメータ部分に対して非点収差補正のため平面46
aに設置した薄膜導波路46が使用される。
した光源11の像は第2凹面ミラー12aによってキx
dット45直後の平面46aに結像される。照明装置の
2つの結像系のため共通の薄膜導波路44が使用される
。再び凹面格子37および受信器38からなる次のスペ
クトロメータ部分に対して非点収差補正のため平面46
aに設置した薄膜導波路46が使用される。
キュベツト45はこの平面の直前にあり、それゆえ光束
は点光源11に対しキュイツト45内で図面の平面と垂
直に図面の平面内と同じ拡がシを有する。
は点光源11に対しキュイツト45内で図面の平面と垂
直に図面の平面内と同じ拡がシを有する。
第5図は入射スリット51および多数の射出スリット5
3a、53b、53Cを有するスペクトロメータを彎曲
反射面を有する薄膜導波路の例として示す。凹面格子5
2および射出スリット53a、53b、5cは再びロー
ランド円56上にある。入射スリット51はローランド
円56上にあるのが普通である。しかし本発明により薄
膜導波路を使用する場合、薄膜導波路の端部54aがロ
ーランド円56上にあシ、入射スリット51は薄膜導波
路54の始端54aの直前にある。
3a、53b、53Cを有するスペクトロメータを彎曲
反射面を有する薄膜導波路の例として示す。凹面格子5
2および射出スリット53a、53b、5cは再びロー
ランド円56上にある。入射スリット51はローランド
円56上にあるのが普通である。しかし本発明により薄
膜導波路を使用する場合、薄膜導波路の端部54aがロ
ーランド円56上にあシ、入射スリット51は薄膜導波
路54の始端54aの直前にある。
反射面54Gおよび54dは同心に彎曲しだ円面であり
、そのローランド円56上の共通の中心点は使用したス
ペクトルのほぼ中心にあ、る。
、そのローランド円56上の共通の中心点は使用したス
ペクトルのほぼ中心にあ、る。
この方法で非点収差の補正に対し付加的にサジノタルコ
マの補正が達成される。
マの補正が達成される。
薄膜導波路540機能を次に数値例により説明する。
凹面格子52の半径200朋すなわちローランド円56
の直径200;凹面格子の直径40朋;入射開口57:
1:5;入射角58:21.1°;凹面格子の刻線密度
600線/朋;波長帯域400〜800n1;ローラン
ド円56上のスペクトル長さ48朋。薄膜導波路54な
しでは入射スリット51の平面内の点(スリットがロー
ラ“ンド円上にあれば)はスリン) 53a、53b。
の直径200;凹面格子の直径40朋;入射開口57:
1:5;入射角58:21.1°;凹面格子の刻線密度
600線/朋;波長帯域400〜800n1;ローラン
ド円56上のスペクトル長さ48朋。薄膜導波路54な
しでは入射スリット51の平面内の点(スリットがロー
ラ“ンド円上にあれば)はスリン) 53a、53b。
53Cの平面に刻線方向(すなわち図面の平面と垂直)
に5.56 muの寸法を有する錯乱像を生ずる。長さ
43.09mmのPSK3からなる直方体形薄膜導波路
によってこの値は93μmに縮小される。曲率半径73
朋の2つの同心球面54Cおよび64dを有する弧長4
1. Ommの第5図に示す薄膜導波路54によってさ
らに錯乱像は刻線方向に93μmから2,5μmへ、分
散方向に52μmから7.9μmに縮小される。薄膜導
波路の厚さは有利に入射スリットの幅と同じ、それゆえ
たとえば10μmに選ばれる。
に5.56 muの寸法を有する錯乱像を生ずる。長さ
43.09mmのPSK3からなる直方体形薄膜導波路
によってこの値は93μmに縮小される。曲率半径73
朋の2つの同心球面54Cおよび64dを有する弧長4
1. Ommの第5図に示す薄膜導波路54によってさ
らに錯乱像は刻線方向に93μmから2,5μmへ、分
散方向に52μmから7.9μmに縮小される。薄膜導
波路の厚さは有利に入射スリットの幅と同じ、それゆえ
たとえば10μmに選ばれる。
ホログラフィック凹面格子の非点収差を光源点の適当な
選択によってホログラフ格子製造の際補正しうろことは
公知である。しかしこれは多くは入射方向と格子法線ま
たはスペクトルの間の角度を比較的小さくし、したがっ
てしばしば実施に不利な幾伺学的配置を生ずる。スペク
トロメータの入口スリットに導波路を使用することによ
って第6図の例に示すように非点収差補正を妨げること
なく入射スリット61とスペクトル63の間の角度67
を拡大することができる。
選択によってホログラフ格子製造の際補正しうろことは
公知である。しかしこれは多くは入射方向と格子法線ま
たはスペクトルの間の角度を比較的小さくし、したがっ
てしばしば実施に不利な幾伺学的配置を生ずる。スペク
トロメータの入口スリットに導波路を使用することによ
って第6図の例に示すように非点収差補正を妨げること
なく入射スリット61とスペクトル63の間の角度67
を拡大することができる。
第6図にはホログラフィック凹面格子が62で示され、
この格子へ入射スリット61からくる光線が格子法線に
対し15.5°の角65のもとに1:2.5の大きい入
射開口をもって当る。凹面格子62で反射された光線は
波長帯域360〜780すの中心に対して格子法線と2
4°の角度66を有し、その際平面63内のスペクトル
は3.2間の長さを有する。それゆえ全体として反射角
67は39.5°になる。したがってこの角度はホログ
ラフィック格子の公知の非点収差補正の際達成される最
大20°の反射角より著しく大きい。第6図に示す39
.5°の反射角に対する薄膜導波路64の効果を次の数
値例により説明する。凹面格子半径29.078+uc
;凹面格子直径11.1mm;凹面格子の平均刻線密度
246.5線/朋;入射背面焦点距離27.77 +u
c ;射出背面焦点距離27.77龍。長さ6.9朋の
5FIOからなる薄膜導波路64によってスリット61
の平面内の点に対しスペクトル平面63内の錯乱像は図
面の平面と垂直に1.4龍から28μmK縮小される。
この格子へ入射スリット61からくる光線が格子法線に
対し15.5°の角65のもとに1:2.5の大きい入
射開口をもって当る。凹面格子62で反射された光線は
波長帯域360〜780すの中心に対して格子法線と2
4°の角度66を有し、その際平面63内のスペクトル
は3.2間の長さを有する。それゆえ全体として反射角
67は39.5°になる。したがってこの角度はホログ
ラフィック格子の公知の非点収差補正の際達成される最
大20°の反射角より著しく大きい。第6図に示す39
.5°の反射角に対する薄膜導波路64の効果を次の数
値例により説明する。凹面格子半径29.078+uc
;凹面格子直径11.1mm;凹面格子の平均刻線密度
246.5線/朋;入射背面焦点距離27.77 +u
c ;射出背面焦点距離27.77龍。長さ6.9朋の
5FIOからなる薄膜導波路64によってスリット61
の平面内の点に対しスペクトル平面63内の錯乱像は図
面の平面と垂直に1.4龍から28μmK縮小される。
分散方向には最大75μmの錯乱像が得られる。
第7図はもう1つの実施例として光フアイバ情報伝達の
ためのデマルチプレクサを示す。このようなデマルチプ
レクサは現在しばしばコンノξクトで堅牢な形成のため
ガラスまたはプラスチックブロックからなり、これは所
要の光学構成部材を含み、まだはこれへ接合される。で
きるだけ簡雛な構成のため、普通の凹面格子を使用する
場合、光学特性は凹面格子の非点収差のため不満足であ
る。
ためのデマルチプレクサを示す。このようなデマルチプ
レクサは現在しばしばコンノξクトで堅牢な形成のため
ガラスまたはプラスチックブロックからなり、これは所
要の光学構成部材を含み、まだはこれへ接合される。で
きるだけ簡雛な構成のため、普通の凹面格子を使用する
場合、光学特性は凹面格子の非点収差のため不満足であ
る。
第7図には70でガラスまだはプラスチックブロックが
示され、その凸面70aに凹面格子 ・71aが公知法
で複写され、かつこの凸面はミラ一層を備えている。分
割すべき光線はデマルチプレクサにたとえばコア72b
が50朋の直径を有する光ファイバ72を介して送られ
る。
示され、その凸面70aに凹面格子 ・71aが公知法
で複写され、かつこの凸面はミラ一層を備えている。分
割すべき光線はデマルチプレクサにたとえばコア72b
が50朋の直径を有する光ファイバ72を介して送られ
る。
光コアイノぐ72の端部72aとガラスまたはプラスチ
ックブロック70の間に薄膜導波路74が配置され、そ
の導波膜74bは図面の平面で光ファイ、Fのコア72
bと同じ厚さ74aを有する。図面の平面と垂直に直方
体形導波膜74bは著しく大きい拡がりを有し、この大
きさは最低値を維持すれば厳密を要しない。導波膜74
bはこの場合たとえば5FIQからなシ、F2からなる
ガラス板74cおよび74dの間に支持される。
ックブロック70の間に薄膜導波路74が配置され、そ
の導波膜74bは図面の平面で光ファイ、Fのコア72
bと同じ厚さ74aを有する。図面の平面と垂直に直方
体形導波膜74bは著しく大きい拡がりを有し、この大
きさは最低値を維持すれば厳密を要しない。導波膜74
bはこの場合たとえば5FIQからなシ、F2からなる
ガラス板74cおよび74dの間に支持される。
光コアイノぐ72からくる光線は薄膜導波路74を介し
て凹面格子71aに達し、この格子によって個々の波長
に分離され、光ファイ・ζ75〜79で受光される。こ
のファイ・ζはたとえば200μmのコア直径を有する
ので、波長の小さいずれ(たとえば送信ダイオードの許
容差による)およびデマルチプレクサの全体の構造の小
さい許容差は補償される。
て凹面格子71aに達し、この格子によって個々の波長
に分離され、光ファイ・ζ75〜79で受光される。こ
のファイ・ζはたとえば200μmのコア直径を有する
ので、波長の小さいずれ(たとえば送信ダイオードの許
容差による)およびデマルチプレクサの全体の構造の小
さい許容差は補償される。
次に薄膜導波路74の効果を数値例で示すニゲラスブロ
ック70の材料: 5FIQ ;凹面格子半径63.5
51朋;格子直径17.3朋;刻線密度248線/u;
線分散107.64 rTn 7mm;入射背面焦点距
離62.3 mu ;射出背面焦点距離63.5朋;入
射角73:11.38°;波長帯域17チヤネルを有す
る1100〜1600関。長さ2.52間および高さ最
低0−74 mrnの薄膜導波路74によって刻線方向
に0.69 mmの拡がりを有する錯乱像は13μmに
縮小される。それによって3.7倍の光束が射出光ファ
イバへ達する。
ック70の材料: 5FIQ ;凹面格子半径63.5
51朋;格子直径17.3朋;刻線密度248線/u;
線分散107.64 rTn 7mm;入射背面焦点距
離62.3 mu ;射出背面焦点距離63.5朋;入
射角73:11.38°;波長帯域17チヤネルを有す
る1100〜1600関。長さ2.52間および高さ最
低0−74 mrnの薄膜導波路74によって刻線方向
に0.69 mmの拡がりを有する錯乱像は13μmに
縮小される。それによって3.7倍の光束が射出光ファ
イバへ達する。
有利な実施例によれば凹面格子71aは公知法(たとえ
ばM、c、ハツトレイ、デイフラク7ヨン クレーテイ
ングズ、ロンドン1982.M。
ばM、c、ハツトレイ、デイフラク7ヨン クレーテイ
ングズ、ロンドン1982.M。
c、Hutley、 Diffractio Grat
ings参照)で種々の形のダイヤモンPの工具で分割
した3つの隣接帯域からなるので、凹面格子の彎曲によ
って生ずるブレーズ波長の変化は1/3に縮/J%され
る。
ings参照)で種々の形のダイヤモンPの工具で分割
した3つの隣接帯域からなるので、凹面格子の彎曲によ
って生ずるブレーズ波長の変化は1/3に縮/J%され
る。
最後の例として第8図はマルチプレクサを示す。この場
合他の実施方式により凹面格子81aは別個の部材81
に複写され、この部材とともにガラスまたはプラスチッ
クブロック80に接合される。凹面格子は入射光ファイ
・ζ85〜89からくる種々の波長帯域のすべての光線
を射出ファイバ82へ結像する。ガラスまたはプラスチ
ックブロック80と射出光ファイ・ζ82の間に薄膜導
波路84が配置される。この導波路は直方体形の形成で
すでに凹面格子の結像特性を著しく改善する。第8図に
示す実施例で薄膜導波路84bの反射面84eおよび8
4fは互いにクサビ形に形成され、薄膜導波路84bの
端部におけるこの面の距離84aは射出光ファイバ82
のコア直径82aに等しい。反射面のこのクサビ形形成
によってすべての光学部材の寸法の許容差が吸収される
だけでなく、入射光ファイ・ζによって送る個々の光線
の波長帯域における許容差も射出光ファイバのコア直径
を常用または有利な寸法へ拡大することなく補償される
。
合他の実施方式により凹面格子81aは別個の部材81
に複写され、この部材とともにガラスまたはプラスチッ
クブロック80に接合される。凹面格子は入射光ファイ
・ζ85〜89からくる種々の波長帯域のすべての光線
を射出ファイバ82へ結像する。ガラスまたはプラスチ
ックブロック80と射出光ファイ・ζ82の間に薄膜導
波路84が配置される。この導波路は直方体形の形成で
すでに凹面格子の結像特性を著しく改善する。第8図に
示す実施例で薄膜導波路84bの反射面84eおよび8
4fは互いにクサビ形に形成され、薄膜導波路84bの
端部におけるこの面の距離84aは射出光ファイバ82
のコア直径82aに等しい。反射面のこのクサビ形形成
によってすべての光学部材の寸法の許容差が吸収される
だけでなく、入射光ファイ・ζによって送る個々の光線
の波長帯域における許容差も射出光ファイバのコア直径
を常用または有利な寸法へ拡大することなく補償される
。
次にこの実施例の薄膜導波路の効果を数値例で示す。
ガラスブロック80の材料5FIO;凹面格子半径−入
射背面焦点距離50.845+++m;格子直径9、5
5 mm ;刻線密度183.13線/ mu ;線分
散182.2nm 7 mu ;射出背面焦点距離50
.302mm;射出角83:8.38°:波長帯域:1
7チヤネルを有する1100〜1600nm;入射光フ
ァイ・このコア直径10μm0長さ1.091mm、最
低高さ0.25 ynnの5FIOからなる直方体形薄
膜導波路によって刻線方向に錯乱像は0.2 mvtか
ら0.6μmに縮小される。それによって4倍の大きさ
の光束が射出光ファイバ々へ達する。ファイノ々側84
aの幅50μm、格子側84gの幅100μmの薄膜導
波路84の円錐形の形成によってチャネル当りの波長許
容差は6.8nmから15.9nmへ増大する。
射背面焦点距離50.845+++m;格子直径9、5
5 mm ;刻線密度183.13線/ mu ;線分
散182.2nm 7 mu ;射出背面焦点距離50
.302mm;射出角83:8.38°:波長帯域:1
7チヤネルを有する1100〜1600nm;入射光フ
ァイ・このコア直径10μm0長さ1.091mm、最
低高さ0.25 ynnの5FIOからなる直方体形薄
膜導波路によって刻線方向に錯乱像は0.2 mvtか
ら0.6μmに縮小される。それによって4倍の大きさ
の光束が射出光ファイバ々へ達する。ファイノ々側84
aの幅50μm、格子側84gの幅100μmの薄膜導
波路84の円錐形の形成によってチャネル当りの波長許
容差は6.8nmから15.9nmへ増大する。
第1図は入射スリットとして光ファイ・ζを有するダイ
オ−1列スペクトロメータ、第2図は光源を光ファイバ
へ結像する照明装置、第3図は照明装置およびキュラッ
トを有するダイオ−1列スペクトロメータ、第4図は異
なる照明装置を有するダイオ−Pスにクトロメータ、第
5図は多数の射出スリットを有するスペクトロメータ、
第6図はホログラフィック凹面格子を有するスペクトロ
メータ、第7図は波長デマルチプレクサ、第8図は波長
マルチプレクサのそれぞれ光路図である。 11・・・光源、12・・・凹面ミラー、14,24゜
34.44,46,54,74.84・・・薄膜導波路
、54c、54d、84e、84f−・・反射面、15
a225a、51,61.72a、82a・・・表面、
22,37゜52 、62 、71 a 、 81 a
−・・凹面格子、14b、74b・・・導波膜、15b
、25,72b・・・コアFig、 1 Fig、4 44.46・薄膜導波路
オ−1列スペクトロメータ、第2図は光源を光ファイバ
へ結像する照明装置、第3図は照明装置およびキュラッ
トを有するダイオ−1列スペクトロメータ、第4図は異
なる照明装置を有するダイオ−Pスにクトロメータ、第
5図は多数の射出スリットを有するスペクトロメータ、
第6図はホログラフィック凹面格子を有するスペクトロ
メータ、第7図は波長デマルチプレクサ、第8図は波長
マルチプレクサのそれぞれ光路図である。 11・・・光源、12・・・凹面ミラー、14,24゜
34.44,46,54,74.84・・・薄膜導波路
、54c、54d、84e、84f−・・反射面、15
a225a、51,61.72a、82a・・・表面、
22,37゜52 、62 、71 a 、 81 a
−・・凹面格子、14b、74b・・・導波膜、15b
、25,72b・・・コアFig、 1 Fig、4 44.46・薄膜導波路
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 1、比較的小さいまたはスリット状の表面を結像するた
めの凹面ミラーまたは凹面格子を有する光学装置におい
て、結像すべき表面(25a、51、61、72a)ま
たは結像した表面(15a、82a)へ薄膜導波路(1
4、24、44、74、84)を配置してあることを特
徴とする凹面ミラーまたは凹面格子を有する光学装置。 2、薄膜導波路(54)の反射面(54c、54d)が
彎曲している特許請求の範囲第1項記載の装置。 3、薄膜導波路(54)の反射面(54c、54d)が
同心球面である特許請求の範囲第2項記載の装置。 4、薄膜導波路(84)の反射面(84e、84f)が
互いにクサビ形である特許請求の範囲第1項記載の装置
。 5、照明装置が凹面ミラー(12)および光源(11)
によつて形成されている特許請求の範囲第1項から第4
項までのいずれか1項に記載の装置。 6、凹面格子(22、37、52、62)を有するスペ
クトロメータとして形成されている特許請求の範囲第1
項から第3項までのいずれか1項に記載の装置。 7、凹面格子(71a、81a)を有する波長マルチプ
レクサとしてまたはデマルチプレクサとして形成されて
いる特許請求の範囲第1項から第4項までのいずれか1
項記載の装置。 8、凹面格子(22、71a)が異なる形のダイヤモン
ド工具で分割した少なくとも2つの帯域から形成されて
いる特許請求の範囲第6項または第7項記載の装置。 9、凹面ミラーまたは凹面格子を有する第2の配置が接
続され、両装置のため共通の薄膜導波路(34、44)
を備えている特許請求の範囲第1項から第6項までのい
ずれか1項に記載の装置。 10、導波膜(14b、24、74b)の屈折率と設置
した光ファイバのコア(15b、25、72b)の屈折
率が少なくともほぼ等しい特許請求の範囲第1項から第
9項までのいずれか1項に記載の装置。
Applications Claiming Priority (2)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
DE3446726.2 | 1984-12-21 | ||
DE19843446726 DE3446726A1 (de) | 1984-12-21 | 1984-12-21 | Optische anordnung mit einem konkavspiegel oder konkavgitter |
Publications (1)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
JPS61156004A true JPS61156004A (ja) | 1986-07-15 |
Family
ID=6253445
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
JP60285923A Pending JPS61156004A (ja) | 1984-12-21 | 1985-12-20 | 凹面ミラーまたは凹面格子を有する光学装置 |
Country Status (5)
Country | Link |
---|---|
US (1) | US4707056A (ja) |
EP (1) | EP0188764B1 (ja) |
JP (1) | JPS61156004A (ja) |
CA (1) | CA1255945A (ja) |
DE (2) | DE3446726A1 (ja) |
Cited By (3)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JP2004053992A (ja) * | 2002-07-22 | 2004-02-19 | Hitachi Cable Ltd | 回折格子、波長合分波器及びこれらを用いた波長多重信号光伝送モジュール |
JP2006285222A (ja) * | 2005-03-09 | 2006-10-19 | Konica Minolta Holdings Inc | 回折光学素子及び光通信モジュール |
JP2007322737A (ja) * | 2006-05-31 | 2007-12-13 | Konica Minolta Holdings Inc | 表面反射回折格子を用いた光学系及び光学装置 |
Families Citing this family (36)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
US4926412A (en) * | 1988-02-22 | 1990-05-15 | Physical Optics Corporation | High channel density wavelength division multiplexer with defined diffracting means positioning |
DE4038638A1 (de) * | 1990-12-04 | 1992-06-11 | Zeiss Carl Fa | Diodenzeilen-spektrometer |
US5257338A (en) * | 1992-05-22 | 1993-10-26 | Biomedical Sensors, Ltd. | Device for transmitting and returning light and apparatus and method of manufacture |
US5452085A (en) * | 1993-01-27 | 1995-09-19 | Acton Research Corporation | Spectrographic astigmatism correction system |
US5416624A (en) * | 1993-05-17 | 1995-05-16 | Siemens Aktiengesellschaft | Bidirectional optical transmission and reception arrangement |
DE19508100B4 (de) * | 1995-02-03 | 2004-09-02 | Storz Endoskop Gmbh | Vorrichtung zum Einkoppeln von Lichtstrahlen in eine Lichtleitfaser |
US5675675A (en) * | 1995-12-29 | 1997-10-07 | Corning Incorporated | Bandwidth-adjusted wavelength demultiplexer |
DE19523140A1 (de) * | 1995-06-28 | 1997-01-02 | Spectro Analytical Instr | Mehrkanal-Spektrometer mit Zeilensensor |
EP0816877A1 (en) * | 1996-07-01 | 1998-01-07 | Corning Incorporated | Multiplexer/demultiplexer with flattened spectral response |
JPH1062248A (ja) * | 1996-08-22 | 1998-03-06 | Hitachi Ltd | 凹面回折分光器 |
US5926272A (en) * | 1997-04-08 | 1999-07-20 | Curtiss; Lawrence E. | Spectroscopy |
US6298182B1 (en) | 1997-12-13 | 2001-10-02 | Light Chip, Inc. | Wavelength division multiplexing/demultiplexing devices using polymer lenses |
US6125223A (en) * | 1998-08-31 | 2000-09-26 | Oriel Corporation | Spectrally resolved light |
JP3699852B2 (ja) * | 1999-02-17 | 2005-09-28 | シャープ株式会社 | 双方向光通信器および双方向光通信装置 |
US6434299B1 (en) * | 1999-06-01 | 2002-08-13 | Lightchip, Inc. | Wavelength division multiplexing/demultiplexing devices having concave diffraction gratings |
US6370837B1 (en) | 1999-08-04 | 2002-04-16 | Anthony B. Mcmahon | System for laying masonry blocks |
US6650413B2 (en) * | 1999-08-08 | 2003-11-18 | Institut National D'optique | Linear spectrometer |
US6498872B2 (en) | 2000-02-17 | 2002-12-24 | Jds Uniphase Inc. | Optical configuration for a dynamic gain equalizer and a configurable add/drop multiplexer |
US6925256B1 (en) | 2000-02-18 | 2005-08-02 | Diplex | Optical discriminator for transmitting and receiving in both optical fiber and free space applications |
US6534768B1 (en) * | 2000-10-30 | 2003-03-18 | Euro-Oeltique, S.A. | Hemispherical detector |
US6678445B2 (en) | 2000-12-04 | 2004-01-13 | Jds Uniphase Corporation | Dynamic gain flattening filter |
US6826424B1 (en) * | 2000-12-19 | 2004-11-30 | Haishan Zeng | Methods and apparatus for fluorescence and reflectance imaging and spectroscopy and for contemporaneous measurements of electromagnetic radiation with multiple measuring devices |
US6625346B2 (en) | 2001-03-19 | 2003-09-23 | Capella Photonics, Inc. | Reconfigurable optical add-drop multiplexers with servo control and dynamic spectral power management capabilities |
EP1298467B1 (en) * | 2001-09-10 | 2004-12-29 | JDS Uniphase, Inc | Optical wavelength selective switch without distortion of unblocked channels |
US20030156819A1 (en) * | 2002-02-15 | 2003-08-21 | Mark Pruss | Optical waveguide |
US7068885B2 (en) * | 2004-03-24 | 2006-06-27 | Enablence, Inc. | Double diffraction grating planar lightwave circuit |
EP2989975B1 (en) | 2007-02-06 | 2018-06-13 | Medtronic MiniMed, Inc. | Optical systems and methods for rationmetric measurement of blood glucose concentration |
US7889991B2 (en) * | 2007-02-12 | 2011-02-15 | Jds Uniphase Corporation | Planar lightwave circuit based tunable 3 port filter |
CA2686065A1 (en) | 2007-05-10 | 2008-11-20 | Glumetrics, Inc. | Equilibrium non-consuming fluorescence sensor for real time intravascular glucose measurement |
WO2009067626A1 (en) | 2007-11-21 | 2009-05-28 | Glumetrics, Inc. | Use of an equilibrium intravascular sensor to achieve tight glycemic control |
WO2009129186A2 (en) | 2008-04-17 | 2009-10-22 | Glumetrics, Inc. | Sensor for percutaneous intravascular deployment without an indwelling cannula |
JP5424957B2 (ja) * | 2009-04-30 | 2014-02-26 | キヤノン株式会社 | 分光測色装置およびそれを用いた画像形成装置 |
US20110077477A1 (en) | 2009-09-30 | 2011-03-31 | Glumetrics, Inc. | Sensors with thromboresistant coating |
US8467843B2 (en) | 2009-11-04 | 2013-06-18 | Glumetrics, Inc. | Optical sensor configuration for ratiometric correction of blood glucose measurement |
JP2013181926A (ja) * | 2012-03-02 | 2013-09-12 | Sony Corp | 分光光学系及び分光測定装置 |
EP3385685A1 (en) * | 2017-04-06 | 2018-10-10 | ASML Netherlands B.V. | Radiation receiving system |
Citations (4)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JPS556320A (en) * | 1978-06-27 | 1980-01-17 | Ritsuo Hasumi | Spectral module |
JPS5660401A (en) * | 1979-10-22 | 1981-05-25 | Nippon Telegr & Teleph Corp <Ntt> | Optical branching filter |
JPS56155901A (en) * | 1980-05-06 | 1981-12-02 | Nippon Telegr & Teleph Corp <Ntt> | Optical wave coupling and branching filter |
JPS59174803A (ja) * | 1983-03-16 | 1984-10-03 | カ−ル・ツアイス−スチフツング | 波長マルチプレクサまたはデマルチプレクサ装置 |
Family Cites Families (8)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
GB763556A (en) * | 1953-11-17 | 1956-12-12 | Commw Scient Ind Res Org | Improved method of and apparatus for spectrochemical analysis |
US3664743A (en) * | 1968-11-04 | 1972-05-23 | Hitachi Ltd | Spectrophotometer |
US3617109A (en) * | 1969-09-23 | 1971-11-02 | Bell Telephone Labor Inc | Light guide coupling and scanning arrangement |
DE2205728C3 (de) * | 1972-02-08 | 1979-01-04 | Licentia Patent-Verwaltungs-Gmbh, 6000 Frankfurt | Aus einem mehrschichtigen Halbleiterkörper bestehendes optisches Bauelement |
US4175864A (en) * | 1978-02-21 | 1979-11-27 | The Foxboro Company | Astigmatic illuminating system in an internal reflection spectometer |
US4274706A (en) * | 1979-08-30 | 1981-06-23 | Hughes Aircraft Company | Wavelength multiplexer/demultiplexer for optical circuits |
US4387955A (en) * | 1981-02-03 | 1983-06-14 | The United States Of America As Represented By The Secretary Of The Air Force | Holographic reflective grating multiplexer/demultiplexer |
HU187188B (en) * | 1982-11-25 | 1985-11-28 | Koezponti Elelmiszeripari | Device for generating radiation of controllable spectral structure |
-
1984
- 1984-12-21 DE DE19843446726 patent/DE3446726A1/de not_active Withdrawn
-
1985
- 1985-12-12 US US06/808,291 patent/US4707056A/en not_active Expired - Fee Related
- 1985-12-18 CA CA000498009A patent/CA1255945A/en not_active Expired
- 1985-12-18 EP EP85116187A patent/EP0188764B1/de not_active Expired - Lifetime
- 1985-12-18 DE DE8585116187T patent/DE3587071D1/de not_active Expired - Fee Related
- 1985-12-20 JP JP60285923A patent/JPS61156004A/ja active Pending
Patent Citations (4)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JPS556320A (en) * | 1978-06-27 | 1980-01-17 | Ritsuo Hasumi | Spectral module |
JPS5660401A (en) * | 1979-10-22 | 1981-05-25 | Nippon Telegr & Teleph Corp <Ntt> | Optical branching filter |
JPS56155901A (en) * | 1980-05-06 | 1981-12-02 | Nippon Telegr & Teleph Corp <Ntt> | Optical wave coupling and branching filter |
JPS59174803A (ja) * | 1983-03-16 | 1984-10-03 | カ−ル・ツアイス−スチフツング | 波長マルチプレクサまたはデマルチプレクサ装置 |
Cited By (3)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JP2004053992A (ja) * | 2002-07-22 | 2004-02-19 | Hitachi Cable Ltd | 回折格子、波長合分波器及びこれらを用いた波長多重信号光伝送モジュール |
JP2006285222A (ja) * | 2005-03-09 | 2006-10-19 | Konica Minolta Holdings Inc | 回折光学素子及び光通信モジュール |
JP2007322737A (ja) * | 2006-05-31 | 2007-12-13 | Konica Minolta Holdings Inc | 表面反射回折格子を用いた光学系及び光学装置 |
Also Published As
Publication number | Publication date |
---|---|
US4707056A (en) | 1987-11-17 |
EP0188764A2 (de) | 1986-07-30 |
EP0188764B1 (de) | 1993-02-03 |
CA1255945A (en) | 1989-06-20 |
EP0188764A3 (en) | 1988-07-13 |
DE3446726A1 (de) | 1986-06-26 |
DE3587071D1 (de) | 1993-03-18 |
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