JPS61152165A - 圧電トランス使用直流高圧発生装置 - Google Patents
圧電トランス使用直流高圧発生装置Info
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- JPS61152165A JPS61152165A JP27300284A JP27300284A JPS61152165A JP S61152165 A JPS61152165 A JP S61152165A JP 27300284 A JP27300284 A JP 27300284A JP 27300284 A JP27300284 A JP 27300284A JP S61152165 A JPS61152165 A JP S61152165A
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- Japan
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- frequency
- piezoelectric transformer
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Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
〔発明の利用分野〕
本発明は主にテレビジ１７受信機等忙用いられる圧電ト
ランスを使用した直流高圧発生装置Ｋ１１Ｈする。
ランスを使用した直流高圧発生装置Ｋ１１Ｈする。
圧電トランスを使用した直流高圧発生装置の出力電圧の
安定（高圧レギュレーシせンの向上）化方法として、例
えば実公昭４５−１９８８４号公報に示されるように、
特性の異なる圧電トランスを複数枚用いて出力電圧の周
波数依存性を改善するものが知られている。
安定（高圧レギュレーシせンの向上）化方法として、例
えば実公昭４５−１９８８４号公報に示されるように、
特性の異なる圧電トランスを複数枚用いて出力電圧の周
波数依存性を改善するものが知られている。
しかし、この方法は広汎な周波数に対して出力電圧を安
定化させるためには多数の圧電トランスを必要とし、ま
た、その合成された圧電トランスは大きな温度変化く対
しては、やはり出力電圧特性が変化するため、より安定
な直流高圧発生装置を得るためにはその改善が必要であ
った。
定化させるためには多数の圧電トランスを必要とし、ま
た、その合成された圧電トランスは大きな温度変化く対
しては、やはり出力電圧特性が変化するため、より安定
な直流高圧発生装置を得るためにはその改善が必要であ
った。
本発明の目的は直流高圧発生！！置からの負荷電流の大
小、温度の変化、また経時変化によって生ずる出力電圧
の変動を防止した圧電トランス使用直流高圧発生！装置
を提供することにある。
小、温度の変化、また経時変化によって生ずる出力電圧
の変動を防止した圧電トランス使用直流高圧発生！装置
を提供することにある。
上記目的を達成するため、本発明は、圧電トランスの駆
動周波数を出力電圧の変動に対応させて変化させる。す
なわち、出力電圧が低くなりたときは圧電トランスの駆
動周波数を圧電ト ”ランスの固有共振周波数により近
くなるように、また、出力電圧が高くなったときは圧電
トランスの駆動周波数を圧電トランスの固有共振周波数
から遠ざかるよう変化させることにより目的を達成する
ことが出来たものである。
動周波数を出力電圧の変動に対応させて変化させる。す
なわち、出力電圧が低くなりたときは圧電トランスの駆
動周波数を圧電ト ”ランスの固有共振周波数により近
くなるように、また、出力電圧が高くなったときは圧電
トランスの駆動周波数を圧電トランスの固有共振周波数
から遠ざかるよう変化させることにより目的を達成する
ことが出来たものである。
以下、本発明を図により説明するう第１図。
第２図はチタン酸バリウム、ジルコン酸鉛等を主成分と
する圧電トランス単体の昇圧比−周波数特性の一例であ
る。第１図において、１は圧電トランスからの負荷電力
（電流）をとらない場合の特性、２は圧電トランスから
ある一定の負荷電力をとったときの特性である。一般に
圧電トランスの出力インピーダンスは巻線型トランスに
比べ大きく、負荷電力をとること罠より出力電圧は大幅
に低下する。さらに、圧電トランスの固有共振周波数は
負荷電力が零のときの周波数ｆ、と負荷電力をとったと
きの周波数！、は異なる。ｆ、と！、との差Δｆ□は圧
電トランスの材質、負荷電力の大きさ、その他使用条件
により変化するが、−例として、長さ約６ｒＪｍ＊厚さ
約５ ｗａｍ 、 ＠約１−のジルコン酸鉛を主成分と
する圧電トランスを７０ ｋＨｚ程度の駆動周波数で駆
動し、その圧電トランスから約Ｉ Ｗ （０，１ｍＡＸ
１０ＫＶ）の負荷電力をとった場合、Δｆ１１は約２
５０Ｈｚ程度である。共撮点付近における昇圧比を比較
すると、負荷電力をとらないときの昇圧比（ｊｏを１０
０とした場合、負荷電力をＩＷ程度とったときの昇圧比
Ｃｊｄ家約７０８度に低下する。例えば圧電トランスの
駆動周波数を圧電トランスの負荷電力がないときの固有
共振周波数ｆ、に設定した場合、負荷電力をとることに
よって固有共振周波数の！、からｆ、への移動、および
全般的な昇圧比の低下から出力電圧は無負荷時の５０％
４度に降下することがある。負荷−力をとったときの
出力電圧の大幅な降下を防止するため、一般に駆動周波
数を固有共振周波数ｆ、から若干はずれた点の周波数／
、に設定している場合がある。駆動周波数ｆ８をこのよ
うに設定することにより、負荷電力をとったときの出力
電圧降下を２０〜３０チ以内に押えることが出来るが、
それでもテレビ受信機等の高圧電源としては満足出来る
性能でなく、出力電圧のより一層の安定化が必要である
。なお、第１図の例は駆動周波数ｆ、を圧電トランスの
固有共振周波数ｆ、、ｆ、より高周波側に設定した場合
であり、また第２図の例は駆動周波数４を圧電トランス
の固有共振周波数ｆ′１゜１１、より低周波側に設定し
た場合である。
する圧電トランス単体の昇圧比−周波数特性の一例であ
る。第１図において、１は圧電トランスからの負荷電力
（電流）をとらない場合の特性、２は圧電トランスから
ある一定の負荷電力をとったときの特性である。一般に
圧電トランスの出力インピーダンスは巻線型トランスに
比べ大きく、負荷電力をとること罠より出力電圧は大幅
に低下する。さらに、圧電トランスの固有共振周波数は
負荷電力が零のときの周波数ｆ、と負荷電力をとったと
きの周波数！、は異なる。ｆ、と！、との差Δｆ□は圧
電トランスの材質、負荷電力の大きさ、その他使用条件
により変化するが、−例として、長さ約６ｒＪｍ＊厚さ
約５ ｗａｍ 、 ＠約１−のジルコン酸鉛を主成分と
する圧電トランスを７０ ｋＨｚ程度の駆動周波数で駆
動し、その圧電トランスから約Ｉ Ｗ （０，１ｍＡＸ
１０ＫＶ）の負荷電力をとった場合、Δｆ１１は約２
５０Ｈｚ程度である。共撮点付近における昇圧比を比較
すると、負荷電力をとらないときの昇圧比（ｊｏを１０
０とした場合、負荷電力をＩＷ程度とったときの昇圧比
Ｃｊｄ家約７０８度に低下する。例えば圧電トランスの
駆動周波数を圧電トランスの負荷電力がないときの固有
共振周波数ｆ、に設定した場合、負荷電力をとることに
よって固有共振周波数の！、からｆ、への移動、および
全般的な昇圧比の低下から出力電圧は無負荷時の５０％
４度に降下することがある。負荷−力をとったときの
出力電圧の大幅な降下を防止するため、一般に駆動周波
数を固有共振周波数ｆ、から若干はずれた点の周波数／
、に設定している場合がある。駆動周波数ｆ８をこのよ
うに設定することにより、負荷電力をとったときの出力
電圧降下を２０〜３０チ以内に押えることが出来るが、
それでもテレビ受信機等の高圧電源としては満足出来る
性能でなく、出力電圧のより一層の安定化が必要である
。なお、第１図の例は駆動周波数ｆ、を圧電トランスの
固有共振周波数ｆ、、ｆ、より高周波側に設定した場合
であり、また第２図の例は駆動周波数４を圧電トランス
の固有共振周波数ｆ′１゜１１、より低周波側に設定し
た場合である。
出力電圧をより一層安定化する方法として、実公昭４５
−１９８８４号公報に記載された方法、すなわち、固有
共振周波数の少しずつ異なる圧電トランスを複数枚合体
させたものを昇圧トランスとして使用する方法があるが
、この方法によっても負荷電力による出力電圧の変動が
若干あるため、テレビ受信機等の高圧電源としては、さ
らにより一層の出力電圧の安定化が必要である。出力電
圧のより一層の安定化手段として、出力電圧の変化に対
応させて駆動周波数を変化させ、それにより、常圧出力
電圧を一定に保つ方法が考えられる。第５図に本発明の
一実施例を示す。第５図において圧電トラフ１５０発電
部電極５に倍電圧整流回路が接続されており、その倍電
圧整流回路から発生する高圧出力を圧Ｈａマがプラクン
管アノードＡＫ印加される構成である。なお第５図にお
いて、ブラウン管をコンデンサ９、抵抗１０の並列回路
で表わしである。
−１９８８４号公報に記載された方法、すなわち、固有
共振周波数の少しずつ異なる圧電トランスを複数枚合体
させたものを昇圧トランスとして使用する方法があるが
、この方法によっても負荷電力による出力電圧の変動が
若干あるため、テレビ受信機等の高圧電源としては、さ
らにより一層の出力電圧の安定化が必要である。出力電
圧のより一層の安定化手段として、出力電圧の変化に対
応させて駆動周波数を変化させ、それにより、常圧出力
電圧を一定に保つ方法が考えられる。第５図に本発明の
一実施例を示す。第５図において圧電トラフ１５０発電
部電極５に倍電圧整流回路が接続されており、その倍電
圧整流回路から発生する高圧出力を圧Ｈａマがプラクン
管アノードＡＫ印加される構成である。なお第５図にお
いて、ブラウン管をコンデンサ９、抵抗１０の並列回路
で表わしである。
通常、Ａ点の電圧＆マは抵抗１０を流れる％流Ｉｔ／）
大きさにより大きく変化し、また、そのとき、プリーダ
電圧発生部分Ｆ、Ｂにおける電圧■ア、Ｖｓ ４ Ｆｉ
ｎマにほぼ比例して変化する。このＡ焦電圧ＢＢマにほ
ぼ比例して変動する部分、−例としてＢ点の電圧ＶＢを
検出して、圧電トランス３の駆動電圧発生部ｖＣＯの駆
動電圧周波数を第１図、第２図に示した昇圧比・周波数
特性をもとに、電圧Ｅｙｘマを安定化する方向に変化さ
せることが考えられる。
大きさにより大きく変化し、また、そのとき、プリーダ
電圧発生部分Ｆ、Ｂにおける電圧■ア、Ｖｓ ４ Ｆｉ
ｎマにほぼ比例して変化する。このＡ焦電圧ＢＢマにほ
ぼ比例して変動する部分、−例としてＢ点の電圧ＶＢを
検出して、圧電トランス３の駆動電圧発生部ｖＣＯの駆
動電圧周波数を第１図、第２図に示した昇圧比・周波数
特性をもとに、電圧Ｅｙｘマを安定化する方向に変化さ
せることが考えられる。
第４図ＫＢ点の電圧ＶＢを駆動電圧発生部■ＣＯに帰還
して駆動周波数を制御し、Ａ点電圧ＥＢｖを一定にする
具体的実施例を示す。第４図の回路動作を第１図の昇圧
比・周波数特性をもとに圧電トランス３の駆動周波数ｆ
、を圧電トランス３の固有共撮周波数！、、ｆ、より高
周波側に設定した場合について説明するっ抵抗１０を流
れる電流Ｉｔ、が零のとき、昇圧比・周波数特性は１と
なり、圧電トランス３の昇圧比はＧｖとなるが、Ｉｂが
流れると外圧比・周波数特性は２になり、ｆｌＫおける
昇圧比は特性１のときに比べΔＧ１だけ低下する。昇圧
比がΔｑ、たけ低下することによりＡ点電圧Ｅａマ、Ｂ
点電圧ＶＢもそれに対応して低下する。Ｂ点電圧Ｖ）は
トランジスタ１１−１のペース電圧となっており、ペー
ス電圧の低下にともない、エミッタＣの電圧ＶＣも低下
する。トランジスタ１１−１のエミッタは可飽和リアク
タの制御コイル１４に接続されており、ｖｏの低下によ
りて制御コイル１４に流れる電流も小さくなりその結果
、可飽和リアクタのコ１１７の飽和度が軽減されて（透
磁率が増大し〕、被制御コイル１５−２のインダクタン
スＬＦＩが増加する。圧電トランス５の駆動周波数は一
端を水平偏向回路に接続しているコンデンテ１６の容量
ＣＢとコイル１５−１．コイル１５−２の合成インダク
タンスムとの直列共撮周波数にほぼ等しくなっており、
そこで、ＬＨの増加によりＬｓが増加し、それにより、
直列共娠周波数、すなわち、圧電トランス３の駆動周波
数が第１図に示す初期のｆｌの設定より低下する。駆動
周波数がｆ４になった時点で特性２において昇圧比がＣ
３ｖになり、その結果、Ａ点電圧をＩｂが零のときの電
圧にまで回復させることが出来る。以上において、可飽
和リアクタの制御コイル１４に流す電流とコア１７の飽
和度、ひいては被制御コイル１５−２のインダクタンス
との関係を十分く把握、調整することが本発明を具体的
設計する上で重要である。なお以上の説明では昇圧比が
低下した場合、すなわち、Ａ点電圧が低下した場合のＡ
点電圧回復動作について述べたが、逆に、昇圧比が上昇
した場合、すなわち、Ａ点電圧が上昇した場合について
も、前記論理を反転した論理によりＡ点電圧回復、安定
化動作を説明することが出来る。
して駆動周波数を制御し、Ａ点電圧ＥＢｖを一定にする
具体的実施例を示す。第４図の回路動作を第１図の昇圧
比・周波数特性をもとに圧電トランス３の駆動周波数ｆ
、を圧電トランス３の固有共撮周波数！、、ｆ、より高
周波側に設定した場合について説明するっ抵抗１０を流
れる電流Ｉｔ、が零のとき、昇圧比・周波数特性は１と
なり、圧電トランス３の昇圧比はＧｖとなるが、Ｉｂが
流れると外圧比・周波数特性は２になり、ｆｌＫおける
昇圧比は特性１のときに比べΔＧ１だけ低下する。昇圧
比がΔｑ、たけ低下することによりＡ点電圧Ｅａマ、Ｂ
点電圧ＶＢもそれに対応して低下する。Ｂ点電圧Ｖ）は
トランジスタ１１−１のペース電圧となっており、ペー
ス電圧の低下にともない、エミッタＣの電圧ＶＣも低下
する。トランジスタ１１−１のエミッタは可飽和リアク
タの制御コイル１４に接続されており、ｖｏの低下によ
りて制御コイル１４に流れる電流も小さくなりその結果
、可飽和リアクタのコ１１７の飽和度が軽減されて（透
磁率が増大し〕、被制御コイル１５−２のインダクタン
スＬＦＩが増加する。圧電トランス５の駆動周波数は一
端を水平偏向回路に接続しているコンデンテ１６の容量
ＣＢとコイル１５−１．コイル１５−２の合成インダク
タンスムとの直列共撮周波数にほぼ等しくなっており、
そこで、ＬＨの増加によりＬｓが増加し、それにより、
直列共娠周波数、すなわち、圧電トランス３の駆動周波
数が第１図に示す初期のｆｌの設定より低下する。駆動
周波数がｆ４になった時点で特性２において昇圧比がＣ
３ｖになり、その結果、Ａ点電圧をＩｂが零のときの電
圧にまで回復させることが出来る。以上において、可飽
和リアクタの制御コイル１４に流す電流とコア１７の飽
和度、ひいては被制御コイル１５−２のインダクタンス
との関係を十分く把握、調整することが本発明を具体的
設計する上で重要である。なお以上の説明では昇圧比が
低下した場合、すなわち、Ａ点電圧が低下した場合のＡ
点電圧回復動作について述べたが、逆に、昇圧比が上昇
した場合、すなわち、Ａ点電圧が上昇した場合について
も、前記論理を反転した論理によりＡ点電圧回復、安定
化動作を説明することが出来る。
次に他の実施例として、圧電トランス３の駆動周波数を
圧電トランス５の固有共撮周波数ｌＩ。
圧電トランス５の固有共撮周波数ｌＩ。
ｆｔより低周波側に設定した場合の出力電圧安定化法を
第２図、第５図により説明する。抵抗１０を流れる電流
１ｂが零のときの昇圧比・周波数特性が１′でＩｂがあ
る一定の値のときの特性を２′とする。当初、Ｉｂを零
とし、圧電トランス３の駆動周波数をｆ−とした場合、
圧電トランス３の昇圧比はσマとなるが、Ｉｌｌがある
一定の値をとると昇圧比がΔ燻だけ低下する。昇圧比が
Δ弓低下゛することにより、Ａ点電圧ｇｍマ、Ｂ点電圧
■１もそれに対応して低下する。ＶＢが低下するとトラ
ンジスタ１１−１のコレクタＣ′の電圧ｖ６が上昇しト
ランジスタ１１−２のエミッタＤの電圧ｖＤが上昇する
。エミッタＤの電圧が上昇すると可飽和リアクタの制御
コイル１４に流れる電流が大きくなり、その結果、可飽
和リアクタのコア１７の飽和度が増大しく透磁率が減少
し）、被制御コイル１５−２のインダクタンスＬ、が低
下する。その結果、第４図における実施例で展開したと
きと同様の論理により、圧電トランス５の駆動周波数は
式より高周波側に移動する。駆動周波数がｆｔになった
時点で特性２′において昇圧比が（３’ｖＫなり、その
結果、Ａ点電圧をＩｂが零のときの電圧にまで回復させ
ることが出来る。以上の動作において可飽和リアクタの
特性を十分把握・調整することは、第４図実施例のとき
と同様、重要である。なお、上記笑禰例において、外圧
比が上昇した場合、すなわち、Ａ 、ａ ［圧が上昇し
た場合についても前記論理の反転論理により、Ａ点電圧
回復、安定化動作を説明することが出来る。
第２図、第５図により説明する。抵抗１０を流れる電流
１ｂが零のときの昇圧比・周波数特性が１′でＩｂがあ
る一定の値のときの特性を２′とする。当初、Ｉｂを零
とし、圧電トランス３の駆動周波数をｆ−とした場合、
圧電トランス３の昇圧比はσマとなるが、Ｉｌｌがある
一定の値をとると昇圧比がΔ燻だけ低下する。昇圧比が
Δ弓低下゛することにより、Ａ点電圧ｇｍマ、Ｂ点電圧
■１もそれに対応して低下する。ＶＢが低下するとトラ
ンジスタ１１−１のコレクタＣ′の電圧ｖ６が上昇しト
ランジスタ１１−２のエミッタＤの電圧ｖＤが上昇する
。エミッタＤの電圧が上昇すると可飽和リアクタの制御
コイル１４に流れる電流が大きくなり、その結果、可飽
和リアクタのコア１７の飽和度が増大しく透磁率が減少
し）、被制御コイル１５−２のインダクタンスＬ、が低
下する。その結果、第４図における実施例で展開したと
きと同様の論理により、圧電トランス５の駆動周波数は
式より高周波側に移動する。駆動周波数がｆｔになった
時点で特性２′において昇圧比が（３’ｖＫなり、その
結果、Ａ点電圧をＩｂが零のときの電圧にまで回復させ
ることが出来る。以上の動作において可飽和リアクタの
特性を十分把握・調整することは、第４図実施例のとき
と同様、重要である。なお、上記笑禰例において、外圧
比が上昇した場合、すなわち、Ａ 、ａ ［圧が上昇し
た場合についても前記論理の反転論理により、Ａ点電圧
回復、安定化動作を説明することが出来る。
ＷＩ６図は第５図の実施例において、トランジスタ１１
−２のペースにスイッチ回路Ｓを設けた場合の一実施例
のトランジスタ１１−１ 、１１−２付近の回路部分を
示したものである。スイッチ回路Ｓにより、トランジス
タ１１−２のペースをＣ′に接続すれば、第５図の実施
例と同一となり、トランジスタ１１−２のベースＣＩＫ
接続すれば第４図の実施例とほぼ同一になる。そこで、
第６図のような構成をとることＫより、第４図・第５図
のいずれの場合にも対応することが出来る。
−２のペースにスイッチ回路Ｓを設けた場合の一実施例
のトランジスタ１１−１ 、１１−２付近の回路部分を
示したものである。スイッチ回路Ｓにより、トランジス
タ１１−２のペースをＣ′に接続すれば、第５図の実施
例と同一となり、トランジスタ１１−２のベースＣＩＫ
接続すれば第４図の実施例とほぼ同一になる。そこで、
第６図のような構成をとることＫより、第４図・第５図
のいずれの場合にも対応することが出来る。
以上において、出力電圧安定化のための駆動周波数制御
方法として、駆動周波数を決定している容量、インダク
タンスのうちインダクタンス制御に関して具体的に説明
したが、当然、容量制御も考えられ、本発明に適用する
ことが出来る。
方法として、駆動周波数を決定している容量、インダク
タンスのうちインダクタンス制御に関して具体的に説明
したが、当然、容量制御も考えられ、本発明に適用する
ことが出来る。
以上説明したように、本発明による圧電トランス使用直
流高圧発生装置は高圧負荷電流の変動１周囲源度の変化
、経時変化、その他あらゆる状況の変化において生ずる
高圧の変動をきわめて速やかに一定の高圧に回復させる
ことが出来、非常に高安定な圧電トランス使用直流高圧
発生装置とすることが出来る。
流高圧発生装置は高圧負荷電流の変動１周囲源度の変化
、経時変化、その他あらゆる状況の変化において生ずる
高圧の変動をきわめて速やかに一定の高圧に回復させる
ことが出来、非常に高安定な圧電トランス使用直流高圧
発生装置とすることが出来る。
ＷＩＪ１図、第２図は圧電トランスの昇圧比・周波数特
性図、第３図は本発明の一実施例の圧電トランス使用直
流高圧発生装置一実施例の概略回路１１１成図、第４図
は本発明圧電トランス使恩直流高圧発生装置−実施例の
具体的回路構成図、第５図は本発明圧電トランス使用直
流高圧発生装置他の実施例の具体的回路構成図、＄６図
は本発明圧電トランス使用直流高圧発生装置一実施例の
一部回路構成図である。 ５：圧電トランス、４．４’：駆動部電極、５：発電部
電極、６−１ 、６−２ 、６−５．６−４ ：ダイオ
ード、７−１．７−２：コンデンサ、８−１．８−２．
８−３．１２−１．１２−２．１２−５．１５ ：抵抗
、９ニブラウン管７ノード容量、１０ニブラウン管アノ
ード抵抗、１４：可飽和リアクタ制御コイル、１５−に
固定コイル、１５−２：可飽和リアクタ被制御コイル、
１６：駆動周波数設定用コンデンサ、１７：可飽和リア
クタのコア、１１−１，１ｔ−２： トランジスタ茗１
図 名２ 図 月３１１’ｌｊｃ 箪３ 図 箪十図
性図、第３図は本発明の一実施例の圧電トランス使用直
流高圧発生装置一実施例の概略回路１１１成図、第４図
は本発明圧電トランス使恩直流高圧発生装置−実施例の
具体的回路構成図、第５図は本発明圧電トランス使用直
流高圧発生装置他の実施例の具体的回路構成図、＄６図
は本発明圧電トランス使用直流高圧発生装置一実施例の
一部回路構成図である。 ５：圧電トランス、４．４’：駆動部電極、５：発電部
電極、６−１ 、６−２ 、６−５．６−４ ：ダイオ
ード、７−１．７−２：コンデンサ、８−１．８−２．
８−３．１２−１．１２−２．１２−５．１５ ：抵抗
、９ニブラウン管７ノード容量、１０ニブラウン管アノ
ード抵抗、１４：可飽和リアクタ制御コイル、１５−に
固定コイル、１５−２：可飽和リアクタ被制御コイル、
１６：駆動周波数設定用コンデンサ、１７：可飽和リア
クタのコア、１１−１，１ｔ−２： トランジスタ茗１
図 名２ 図 月３１１’ｌｊｃ 箪３ 図 箪十図
Claims (1)
- １、圧電トランスの駆動電極に駆動回路を接続し、出力
電極に高圧整流回路を接続した圧電トランス使用直流高
圧発生装置において、該高圧整流回路の一部に出力高圧
に比例して変動する電圧端を設け、該電圧端の電圧に対
応して該駆動回路の駆動周波数を変化させることを特徴
とした圧電トランス使用直流高圧発生装置。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP27300284A JPS61152165A (ja) | 1984-12-26 | 1984-12-26 | 圧電トランス使用直流高圧発生装置 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP27300284A JPS61152165A (ja) | 1984-12-26 | 1984-12-26 | 圧電トランス使用直流高圧発生装置 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS61152165A true JPS61152165A (ja) | 1986-07-10 |
Family
ID=17521777
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP27300284A Pending JPS61152165A (ja) | 1984-12-26 | 1984-12-26 | 圧電トランス使用直流高圧発生装置 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS61152165A (ja) |
Cited By (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| EP0706306A2 (en) | 1994-10-05 | 1996-04-10 | Nec Corporation | A hardware arrangement and method of driving a piezo-electric transformer |
| EP0854564A2 (en) * | 1997-01-16 | 1998-07-22 | Nec Corporation | AC/CD converter with a piezoelectric transformer |
| US5811913A (en) * | 1995-06-22 | 1998-09-22 | Nec Corporation | Piezoelectric transformer having four-terminal structure |
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