JPS61113743A - 熱安定性高透磁率非晶質合金 - Google Patents
熱安定性高透磁率非晶質合金Info
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- JPS61113743A JPS61113743A JP21908085A JP21908085A JPS61113743A JP S61113743 A JPS61113743 A JP S61113743A JP 21908085 A JP21908085 A JP 21908085A JP 21908085 A JP21908085 A JP 21908085A JP S61113743 A JPS61113743 A JP S61113743A
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- Japan
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- amorphous alloy
- magnetic
- high magnetic
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Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
［発明の技術分野］
本発明は磁気記録に使用されるビデオ用又はオーディオ
用磁気ヘッド等の磁気ヘッド、磁気シールド、変成器等
の磁心及びその他の磁気装置Ｉ：用いられる透磁率等の
磁気特性の熱安定性に優れた熱安定性高透磁率非晶質合
金１；関するものである。
用磁気ヘッド等の磁気ヘッド、磁気シールド、変成器等
の磁心及びその他の磁気装置Ｉ：用いられる透磁率等の
磁気特性の熱安定性に優れた熱安定性高透磁率非晶質合
金１；関するものである。
［発明の技術的背景とその問題点コ
従来、磁気ヘッド、磁気シールド、変成器及びその他の
磁気装置に用いられる高透磁率金属材料としては結晶構
造を有するＦｅ−８ｉ合金、Ｆｅ−Ｎｉ合金、Ｆｅ−Ａ
ｔ合金、Ｆｅ−８１−Ａｔ合金などがありソレソれの特
性シー化じて使用されているが、これらの合金Ｃ二はま
だそれぞれ特性及び製造上に問題を残している。
磁気装置に用いられる高透磁率金属材料としては結晶構
造を有するＦｅ−８ｉ合金、Ｆｅ−Ｎｉ合金、Ｆｅ−Ａ
ｔ合金、Ｆｅ−８１−Ａｔ合金などがありソレソれの特
性シー化じて使用されているが、これらの合金Ｃ二はま
だそれぞれ特性及び製造上に問題を残している。
Ｆｅ−８ｉ合金は変成器、モータ等のコアとして使用さ
れているが透磁、率はせいぜい５００ぐらいで低い。
れているが透磁、率はせいぜい５００ぐらいで低い。
ｒｅ−Ｎ１合合金：おいて特ＣＮｉを７８原子チを有す
るパーマロイは透磁率が高いが硬度が実用上充分でない
ため磁気ヘッドとして使用する場合耐摩耗性が問題とな
っている。又、磁気ヘッドとして使用する場合合成樹脂
でモールドするがこれＣ二よって透磁率は大幅Ｃ二低下
する欠点がある。
るパーマロイは透磁率が高いが硬度が実用上充分でない
ため磁気ヘッドとして使用する場合耐摩耗性が問題とな
っている。又、磁気ヘッドとして使用する場合合成樹脂
でモールドするがこれＣ二よって透磁率は大幅Ｃ二低下
する欠点がある。
Ｆｅ−Ａｔ及びＦｅ −ＡＬ−８＋合金では高い透磁率
を有する組成のものは脆いため塑性加工が非常Ｃ二困難
で。
を有する組成のものは脆いため塑性加工が非常Ｃ二困難
で。
用途がきわめて限られている。
最近、結晶構造を持たない非晶質合金Ｃ二おいてすぐれ
た磁気的及び機械的特性が見い出され念。
た磁気的及び機械的特性が見い出され念。
非晶質合金とは通常の結晶質とは異なり、結晶の周期性
のない合金であり、種々の作製法（二より得られる。現
在までのところ蒸着法、電着法、無電解メッキ法、スパ
ッター法及び液体急冷法など（二より非晶質合金が得ら
れている。特に液体急冷法Ｃ二より得られる非晶質合金
は他の方法により得られるものが薄膜であるのに対して
バルク状であり機械的にすぐれ九強度、硬さ及び柔軟性
をもっているため磁気ヘッド、コア及び磁気シールド用
非晶質合金として推賞されるものである。しかし一般Ｃ
ユ急冷状態の非晶質合金の透磁率は低く、高い透磁率を
得るＣ二は熱処理を必要とする。最近。
のない合金であり、種々の作製法（二より得られる。現
在までのところ蒸着法、電着法、無電解メッキ法、スパ
ッター法及び液体急冷法など（二より非晶質合金が得ら
れている。特に液体急冷法Ｃ二より得られる非晶質合金
は他の方法により得られるものが薄膜であるのに対して
バルク状であり機械的にすぐれ九強度、硬さ及び柔軟性
をもっているため磁気ヘッド、コア及び磁気シールド用
非晶質合金として推賞されるものである。しかし一般Ｃ
ユ急冷状態の非晶質合金の透磁率は低く、高い透磁率を
得るＣ二は熱処理を必要とする。最近。
非晶質合金において含有されるＣｏとＦｅの原子比が９
４：６附近の極近傍ＩこおけるＣｏ、 Ｆｅ、 Ｓ ｉ
及びＢこよりなる組成の非晶質合金は磁歪が０附近Ｃ−
なり、透磁率が高いことが知られているが、急冷したま
まの状態で透磁率の高い組成範囲は非常ｆ：狭く、製造
上再現悴が悪く、さら（二実用上充分な硬度が得られな
いなどの欠点を有してい念。また磁性材料は使用中ある
いは製造工程中に高温ｌユさらされる場合がある。たと
えば磁気ヘッド材料は製造工程中１５０℃程度の温度ま
で上昇することがある。また高周波トランス、磁器増幅
器等では機器使用時の温度上昇等がある。
４：６附近の極近傍ＩこおけるＣｏ、 Ｆｅ、 Ｓ ｉ
及びＢこよりなる組成の非晶質合金は磁歪が０附近Ｃ−
なり、透磁率が高いことが知られているが、急冷したま
まの状態で透磁率の高い組成範囲は非常ｆ：狭く、製造
上再現悴が悪く、さら（二実用上充分な硬度が得られな
いなどの欠点を有してい念。また磁性材料は使用中ある
いは製造工程中に高温ｌユさらされる場合がある。たと
えば磁気ヘッド材料は製造工程中１５０℃程度の温度ま
で上昇することがある。また高周波トランス、磁器増幅
器等では機器使用時の温度上昇等がある。
従って、高い温度でも透磁率等の磁気特性の劣化しない
ことが要求される。従来の非晶質合金は高温時の磁気特
性劣化が著しく、実用上の大きな問題となってい次。
ことが要求される。従来の非晶質合金は高温時の磁気特
性劣化が著しく、実用上の大きな問題となってい次。
例えば特開昭５１−７３９２０号（二は鉄およびコバル
ト少なくとも一種とす７・炭素及び硼素０少なり、・７
とも一種をベースとしたものに２５種の元素を適宜加え
た組成系の非晶質合金が開示されている。しかしながら
この非晶質合金は最大透磁率の増大固有抵抗の増大、保
磁力の減少９機械的強度の向上部を目的とし念ものであ
り、その磁気的特性の熱安定性の改良については何等考
慮されていない。
ト少なくとも一種とす７・炭素及び硼素０少なり、・７
とも一種をベースとしたものに２５種の元素を適宜加え
た組成系の非晶質合金が開示されている。しかしながら
この非晶質合金は最大透磁率の増大固有抵抗の増大、保
磁力の減少９機械的強度の向上部を目的とし念ものであ
り、その磁気的特性の熱安定性の改良については何等考
慮されていない。
また特開昭５２−１１４’４２１号にはＣｏ−Ｆｅ−８
１−Ｂ系の非晶質合金が開示されているが、その目的と
するところは磁歪の低減と耐摩耗性の向上であり、透磁
率として考慮しているのは最大透磁率であり、実効透磁
率の向上、熱安定性についての考慮はなされていない。
１−Ｂ系の非晶質合金が開示されているが、その目的と
するところは磁歪の低減と耐摩耗性の向上であり、透磁
率として考慮しているのは最大透磁率であり、実効透磁
率の向上、熱安定性についての考慮はなされていない。
このように、従来の非晶質合金では広い組成（二亘って
優れた透磁率を有し、かつ熱安定性（二優れるものは得
られていない。
優れた透磁率を有し、かつ熱安定性（二優れるものは得
られていない。
［発明の目的］
本発明は上記の点（ユ鑑み、組成的に広範囲（−わたっ
て高い透磁率を示し、製造上の再現性が著しく改善され
、透磁率等の磁気特性の熱安定性Ｃユ優れた熱安定性高
透磁率非晶質合金を提供することを目的とする。
て高い透磁率を示し、製造上の再現性が著しく改善され
、透磁率等の磁気特性の熱安定性Ｃユ優れた熱安定性高
透磁率非晶質合金を提供することを目的とする。
［発明の概要］
本発明は（Ｔ１−ａＭａ ）１−ｂＸｂ （ただしＴは
Ｆｅ、 Ｃｏの少なくとも１種、ＭはＶ、ＴＩ、Ｚｒ、
Ｗのうち少なくとも１種、ＸはＢ十別なお８１は２５原
子チ以下、ａは０．００５−０．１０ 、 ｂは０．１
５−０．３５ ）からなる熱安定性高透磁率非晶質合金
であり、特にＴ ＝Ｆｅ＋ ＣｏとしＦｅの含有量を、
Ｃｏ、 Ｆｅ、 Ｍ合計量の３〜８原子チとすることＣ
；より磁気特性、機械的特性−がさら（二改善されると
いうものである。
Ｆｅ、 Ｃｏの少なくとも１種、ＭはＶ、ＴＩ、Ｚｒ、
Ｗのうち少なくとも１種、ＸはＢ十別なお８１は２５原
子チ以下、ａは０．００５−０．１０ 、 ｂは０．１
５−０．３５ ）からなる熱安定性高透磁率非晶質合金
であり、特にＴ ＝Ｆｅ＋ ＣｏとしＦｅの含有量を、
Ｃｏ、 Ｆｅ、 Ｍ合計量の３〜８原子チとすることＣ
；より磁気特性、機械的特性−がさら（二改善されると
いうものである。
なお本発明非晶質合金ζ；おける組成比の限定理由は以
下の如きである。まずＢ及びＳｉは非晶質組織とするこ
とを助成する元素であるが、これらの含有量が１５原子
チ未満の場合、３５原子チ以上の場合あるいは８ｉが２
５原子チを越える場合では、非晶質合金の製造が困難な
ばかりか高透磁率をもつことが不可能（二なるのでこの
範囲とした。さらＣ二Ｂ ＋ Ｓｉを複合添加すること
（二より非晶質合金の結晶が温度が高くなり非晶質相を
安定化するため実用上極ぬて有効となる。またＭの含有
量をＣｏ。
下の如きである。まずＢ及びＳｉは非晶質組織とするこ
とを助成する元素であるが、これらの含有量が１５原子
チ未満の場合、３５原子チ以上の場合あるいは８ｉが２
５原子チを越える場合では、非晶質合金の製造が困難な
ばかりか高透磁率をもつことが不可能（二なるのでこの
範囲とした。さらＣ二Ｂ ＋ Ｓｉを複合添加すること
（二より非晶質合金の結晶が温度が高くなり非晶質相を
安定化するため実用上極ぬて有効となる。またＭの含有
量をＣｏ。
ｒｅ、Ｍの合計含有量の０．５〜ｌＯ原子係とし念のは
、０．５原子チ未満では透磁率の増加、保磁力の減少と
いう効果、また透磁率等の磁気的特性の熱安定性の向上
という効果が得られず、１０原子チを越えると、非常に
脆くなり実用上使用困難となり、さらに透磁率の急減お
よび保磁力の増加の原因となり、また磁気的特性の熱安
定性がかえって劣化してしまうためこの範囲とした。こ
のことは、（Ｆｅｏ、ｏａＣｏｏ ９４−ａＭａ ）
７５ Ｓ ｉ １０ ＢＩＢ ＋−おいてＭの含有ｆｉ
ｔ ａ ｌ＝対する透磁率（μ１ＫＨｚ）を調べた第１
図からも明らかである。第１図ではＭとして■の例を示
したが、他のＭを用いた場合にも同等の傾向である。
、０．５原子チ未満では透磁率の増加、保磁力の減少と
いう効果、また透磁率等の磁気的特性の熱安定性の向上
という効果が得られず、１０原子チを越えると、非常に
脆くなり実用上使用困難となり、さらに透磁率の急減お
よび保磁力の増加の原因となり、また磁気的特性の熱安
定性がかえって劣化してしまうためこの範囲とした。こ
のことは、（Ｆｅｏ、ｏａＣｏｏ ９４−ａＭａ ）
７５ Ｓ ｉ １０ ＢＩＢ ＋−おいてＭの含有ｆｉ
ｔ ａ ｌ＝対する透磁率（μ１ＫＨｚ）を調べた第１
図からも明らかである。第１図ではＭとして■の例を示
したが、他のＭを用いた場合にも同等の傾向である。
さらに、ＴとしてＣＯおよびＦｅを含む場合Ｆｅの含有
量を、Ｃｏ、 Ｆｅ、 Ｍ合計含有量の３〜８原子チと
することにより透磁率および保磁力などの磁気的特性や
、硬度などの機械的特性が改善されるとい’ｉも０）で
ａる０ＣＵ）ことは（ＣＯｏ、９８−ＯＦｅａＭｏ、ｏ
２） ７５Ｓ’１ＯＢＬ５についてＦｅの含有量Ｃ二対
する実効透磁率（μ１ＫＨｚ）を調べ念第３図からも明
らかな如く広範囲の組成比（ユおいて常に優れた透磁率
を示すことが明らかでおる。
量を、Ｃｏ、 Ｆｅ、 Ｍ合計含有量の３〜８原子チと
することにより透磁率および保磁力などの磁気的特性や
、硬度などの機械的特性が改善されるとい’ｉも０）で
ａる０ＣＵ）ことは（ＣＯｏ、９８−ＯＦｅａＭｏ、ｏ
２） ７５Ｓ’１ＯＢＬ５についてＦｅの含有量Ｃ二対
する実効透磁率（μ１ＫＨｚ）を調べ念第３図からも明
らかな如く広範囲の組成比（ユおいて常に優れた透磁率
を示すことが明らかでおる。
また本発明において歪取り熱処理を施すことは実効透磁
率向上シー寄与するが、磁場中熱処理な施すと角形化が
犬きくなるため、磁場中熱処理は行なわない。
率向上シー寄与するが、磁場中熱処理な施すと角形化が
犬きくなるため、磁場中熱処理は行なわない。
［発明の実施例］
以下本発明を実施例を用いて詳細１ユ説明する。
（実施例１）
非晶質合金は圧延急冷法を用いて作製した。即ち２つの
高速回転するロール間Ｃユ石英管ノズルより溶融金、金
をアルゴンガス圧（二よって噴出させ急冷して幅２藺、
厚さ４０ｐｍ、長さ１０ｍのリボン状試料を作製し念。
高速回転するロール間Ｃユ石英管ノズルより溶融金、金
をアルゴンガス圧（二よって噴出させ急冷して幅２藺、
厚さ４０ｐｍ、長さ１０ｍのリボン状試料を作製し念。
この時のロール回転数は４．５００ｒｐｍ、ガス圧１．
６気圧、用い念試料の成分組成は（”０．９４−ａ ｐ
ｅＯ，０６Ｍａ ） ？！１ Ｓ ｌ ｌｏ Ｂ１５で
める０この材料を直径２１騨のアルミナの巻枠Ｃ：２０
回巻き、 １ＫＨｚ〜１ＱＱＫＨｚではマックスウェル
ブリッジ、１ＫＨｚ〜１０ＭＨｚでは変成器ブリッジを
用い透磁率を測定し、比較例１ （ＣＯｏ、９＋Ｆｅｏ
、ｏａ）？５８１ｘｏＢ１ｓ 、比較例２（Ｃｏｏ、ｏ
ｇＦｅｏ、ｏａＴａｏ、ｏ２）ａｏＢｚｏと併せて第１
表１ｍ、示す。 １□以下余白 第 １ 表 次に非晶質合金（Ｃｏｏ９ｓ ＦｅＯ，０６Ｖｏ、０５
） ７Ｓ８ ｔ １０ Ｂ１５を２００℃までの各温
度で１時間熱処理した後の透磁率を測定し比較例（Ｃｏ
ｏ、９＋Ｆｅｏ、ｏａ）７ａｓｉｘｏＢｌｓの結果と比
較した。その結果を第２図Ｃユ示す。第２図よりわかる
ようにＭを含む非晶質合金は従来の非晶質合金Ｃ二比べ
て著しく改善されている。第２図ではＭ＝ｖの場合を示
したが他のＭの添加も同様の効果を示した。
６気圧、用い念試料の成分組成は（”０．９４−ａ ｐ
ｅＯ，０６Ｍａ ） ？！１ Ｓ ｌ ｌｏ Ｂ１５で
める０この材料を直径２１騨のアルミナの巻枠Ｃ：２０
回巻き、 １ＫＨｚ〜１ＱＱＫＨｚではマックスウェル
ブリッジ、１ＫＨｚ〜１０ＭＨｚでは変成器ブリッジを
用い透磁率を測定し、比較例１ （ＣＯｏ、９＋Ｆｅｏ
、ｏａ）？５８１ｘｏＢ１ｓ 、比較例２（Ｃｏｏ、ｏ
ｇＦｅｏ、ｏａＴａｏ、ｏ２）ａｏＢｚｏと併せて第１
表１ｍ、示す。 １□以下余白 第 １ 表 次に非晶質合金（Ｃｏｏ９ｓ ＦｅＯ，０６Ｖｏ、０５
） ７Ｓ８ ｔ １０ Ｂ１５を２００℃までの各温
度で１時間熱処理した後の透磁率を測定し比較例（Ｃｏ
ｏ、９＋Ｆｅｏ、ｏａ）７ａｓｉｘｏＢｌｓの結果と比
較した。その結果を第２図Ｃユ示す。第２図よりわかる
ようにＭを含む非晶質合金は従来の非晶質合金Ｃ二比べ
て著しく改善されている。第２図ではＭ＝ｖの場合を示
したが他のＭの添加も同様の効果を示した。
また比較例−２から明確な如く、Ｂだけを添加し之場合
は透磁率が低く、さら番−結晶化温度Ｃ二ついても比較
例−２では約４５０℃であるのに対し比較例−２では約
５７０℃程度と高く、非晶質相安定化の点で著しく改善
させたものといえる。
は透磁率が低く、さら番−結晶化温度Ｃ二ついても比較
例−２では約４５０℃であるのに対し比較例−２では約
５７０℃程度と高く、非晶質相安定化の点で著しく改善
させたものといえる。
（実施例１０）
ＭとしてＷを用い、Ｆｅ量を変化させて実施例１・と同
様の方法を用いて作製し、肝価しｆｒ：、 （ＣＯＯ，
Ｇｌ＋１−０ＦｅａＷａｏ、ｏｓ）７ｓｓｉ１ｏＢｔ６
の１ＫＨｚの値を第３図（：示す。
様の方法を用いて作製し、肝価しｆｒ：、 （ＣＯＯ，
Ｇｌ＋１−０ＦｅａＷａｏ、ｏｓ）７ｓｓｉ１ｏＢｔ６
の１ＫＨｚの値を第３図（：示す。
図よりわかるようＣＦｅが３〜８ぶ子チ以内のとき４．
０００以上の高透磁率が得られる。
０００以上の高透磁率が得られる。
［発明の効果］
以上の如く本発明に係る高透磁率非晶質合金は透磁率な
どの磁気特性Ｃ−優れ、かつその熱的安定性に優れるた
め製造上、使用上のメリットは大きく、変成器等の磁心
などの各種磁気装置に極めて有効なものと言える。さら
に製造工程Ｃ二おいても、原料金属を急冷し念状態で熱
処理な施丁ことなく優れた特性を有し、また原料金属の
組成比も広範囲に亘って優れた特性を示すなど再現性に
優れ工業上有効なものと言える。
どの磁気特性Ｃ−優れ、かつその熱的安定性に優れるた
め製造上、使用上のメリットは大きく、変成器等の磁心
などの各種磁気装置に極めて有効なものと言える。さら
に製造工程Ｃ二おいても、原料金属を急冷し念状態で熱
処理な施丁ことなく優れた特性を有し、また原料金属の
組成比も広範囲に亘って優れた特性を示すなど再現性に
優れ工業上有効なものと言える。
第１図は本発明に係る非晶質合金のＭ含有斌Ｃ二対する
１ＫＨｚｌユおける透磁率を示す曲線図、第２図は本発
明Ｃ二係る非晶質合金のｌＫＨ２における透磁率の熱処
理温度依存性を比較例と比較して示した曲線図、第３図
、は本発明に係る非晶質合金のＦｅ含有歓に対する透磁
率を示す曲線図。 代理人 弁理士 則 近 憲 佑 同 竹花喜久男 第 １ 図 第 ２ 図 第３図
１ＫＨｚｌユおける透磁率を示す曲線図、第２図は本発
明Ｃ二係る非晶質合金のｌＫＨ２における透磁率の熱処
理温度依存性を比較例と比較して示した曲線図、第３図
、は本発明に係る非晶質合金のＦｅ含有歓に対する透磁
率を示す曲線図。 代理人 弁理士 則 近 憲 佑 同 竹花喜久男 第 １ 図 第 ２ 図 第３図
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 １）（Ｔ＿１＿−＿ａＭ＿ａ）＿１＿−＿ｂＸ＿ｂ〔た
だしＴ′はＦｅ、Ｃｏの少くとも１種 ＭはＶ、Ｔｉ、Ｚｒ、Ｗのうち少なくとも １種 ＸはＢ＋Ｓｉの混合系 （なおＳｉは２５原子％以下） ａは０．００５〜０．１０ ｂは０．１５〜０．３５〕 から成ることを特徴とした熱安定性高透磁非晶質合金。 ２）Ｔ＝Ｆｅ＋Ｃｏとし、Ｆｅの含有量をＣｏ、Ｆｅ、
Ｍ合計量の３〜８原子％としたことを特徴とする特許請
求の範囲第１項記載の熱安定性高透磁率非晶質合金。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP21908085A JPS61113743A (ja) | 1985-10-03 | 1985-10-03 | 熱安定性高透磁率非晶質合金 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP21908085A JPS61113743A (ja) | 1985-10-03 | 1985-10-03 | 熱安定性高透磁率非晶質合金 |
Related Parent Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP1417078A Division JPS54107827A (en) | 1978-02-13 | 1978-02-13 | High permeability amorphous alloy |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS61113743A true JPS61113743A (ja) | 1986-05-31 |
Family
ID=16729946
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP21908085A Pending JPS61113743A (ja) | 1985-10-03 | 1985-10-03 | 熱安定性高透磁率非晶質合金 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS61113743A (ja) |
Citations (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS5211421A (en) * | 1975-07-17 | 1977-01-28 | Tadaaki Maruyama | Quick setting coupling |
-
1985
- 1985-10-03 JP JP21908085A patent/JPS61113743A/ja active Pending
Patent Citations (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS5211421A (en) * | 1975-07-17 | 1977-01-28 | Tadaaki Maruyama | Quick setting coupling |
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