JPS6043899B2 - 高実効透磁率非品質合金 - Google Patents
高実効透磁率非品質合金Info
- Publication number
- JPS6043899B2 JPS6043899B2 JP52157274A JP15727477A JPS6043899B2 JP S6043899 B2 JPS6043899 B2 JP S6043899B2 JP 52157274 A JP52157274 A JP 52157274A JP 15727477 A JP15727477 A JP 15727477A JP S6043899 B2 JPS6043899 B2 JP S6043899B2
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- Japan
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- magnetic permeability
- magnetic
- effective
- effective magnetic
- permeability
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Description
【発明の詳細な説明】
〔発明の技術分野〕
本発明は磁気記録に使用されるビデオ用又はオーディオ
用磁気ヘッド等の磁気ヘッド、磁気シールド、変成器及
びその他の磁気装置に用いられる高実効透磁率非晶質合
金に関するものである。
用磁気ヘッド等の磁気ヘッド、磁気シールド、変成器及
びその他の磁気装置に用いられる高実効透磁率非晶質合
金に関するものである。
〔発明の技術的背景とその問題点〕従来、磁気ヘッド、
磁気シールド、変成器及びその他の磁気装置に用いられ
る高実効透磁率金属材料としては結晶構造を有するＦｅ
−Ｓｉ合金、Ｆｅ−Ｎｉ合金、Ｆｅ−Ａｌ合金、Ｆｅ−
Ｓｉ−Ａｌ合金などがありそれぞれの特性に応じて使用
されているが、これらの合金にはまだそれぞれ特性及び
製造上に問題を残している。
磁気シールド、変成器及びその他の磁気装置に用いられ
る高実効透磁率金属材料としては結晶構造を有するＦｅ
−Ｓｉ合金、Ｆｅ−Ｎｉ合金、Ｆｅ−Ａｌ合金、Ｆｅ−
Ｓｉ−Ａｌ合金などがありそれぞれの特性に応じて使用
されているが、これらの合金にはまだそれぞれ特性及び
製造上に問題を残している。
Ｆｅ−Ｓｉ合金は変成器、モータ等のコアとして使用さ
れてるが実効透磁率はせいぜい５００ぐらいで低い。
れてるが実効透磁率はせいぜい５００ぐらいで低い。
Ｆｅ−Ｎｉ合金においては特にＮｉを７８原子％を有す
るパーマロイは実効透磁率が高いが硬度が実用上充分で
ないため磁気ヘッドとして使用する場合耐摩耗性が問題
となつている。
るパーマロイは実効透磁率が高いが硬度が実用上充分で
ないため磁気ヘッドとして使用する場合耐摩耗性が問題
となつている。
又、磁気ヘッドとして使用する場合合成樹脂でモールド
するがこれによつて実効透磁率は大幅に低下する欠点が
ある。Ｆｅ−Ａｌ及びＦｅ−Ａｌ−Ｓｉ合金では高い実
効透磁率を有する組成のものは脆いため塑性加工が非常
に困難て用途がきわめて限られている。
するがこれによつて実効透磁率は大幅に低下する欠点が
ある。Ｆｅ−Ａｌ及びＦｅ−Ａｌ−Ｓｉ合金では高い実
効透磁率を有する組成のものは脆いため塑性加工が非常
に困難て用途がきわめて限られている。
最近、結晶構造を持たない非晶質合金においてすぐれた
磁気的及び機械的特性が見い出された。
磁気的及び機械的特性が見い出された。
非晶質合金とは通常の結晶質とは異なり、結晶の周期性
のない合金であり、種々の作製法により得られる。現在
までのところ蒸着法、電着法、無電解メッキ法、スパッ
ター法及び液体急冷法などにより非晶質合金が得られて
いる。特に液体急冷法により得られる非晶質合金は他の
方法により得られるものが薄膜であるのに対してバルク
状であり機械的にすぐれた強度、硬さ及び柔軟性をもつ
ているため磁気ヘッド、コア及び磁気シールド用非晶質
合金として推賞されるものである。しかし一般に急冷状
態の非晶質合金の実効透磁率は低く、高い実効透磁率を
得るには熱処理を必要とする。最近、非晶質合金におい
て含有されるＣＯとＦｅの原子比が９４：６附近の極近
傍におけるＣＯ，Ｆｅ，ｓｌ及びＢによりなる組成の非
晶質合金は磁歪が０附近になり、実効透磁率が高いこと
が知られているが、急冷したままの状態で実効透磁率の
高い組成範囲は非常に狭く、製造上再現性が悪く、さら
に実用上充分な硬度が得られないなどの欠点を有してい
た。非晶質磁性合金としては、例えば特開昭５１−７３
９加号が知られている。
のない合金であり、種々の作製法により得られる。現在
までのところ蒸着法、電着法、無電解メッキ法、スパッ
ター法及び液体急冷法などにより非晶質合金が得られて
いる。特に液体急冷法により得られる非晶質合金は他の
方法により得られるものが薄膜であるのに対してバルク
状であり機械的にすぐれた強度、硬さ及び柔軟性をもつ
ているため磁気ヘッド、コア及び磁気シールド用非晶質
合金として推賞されるものである。しかし一般に急冷状
態の非晶質合金の実効透磁率は低く、高い実効透磁率を
得るには熱処理を必要とする。最近、非晶質合金におい
て含有されるＣＯとＦｅの原子比が９４：６附近の極近
傍におけるＣＯ，Ｆｅ，ｓｌ及びＢによりなる組成の非
晶質合金は磁歪が０附近になり、実効透磁率が高いこと
が知られているが、急冷したままの状態で実効透磁率の
高い組成範囲は非常に狭く、製造上再現性が悪く、さら
に実用上充分な硬度が得られないなどの欠点を有してい
た。非晶質磁性合金としては、例えば特開昭５１−７３
９加号が知られている。
しかしながらこの特開昭５１−７３９２鰻は最大透磁率
の向上を目的としたものであり、実効透磁率に関しては
何等示唆するところはない。実効透磁率は、最大透磁率
とは全く異なる特性てある初透磁率と同等てあり、最大
透磁率とは全く異なる特性てある。
の向上を目的としたものであり、実効透磁率に関しては
何等示唆するところはない。実効透磁率は、最大透磁率
とは全く異なる特性てある初透磁率と同等てあり、最大
透磁率とは全く異なる特性てある。
電力用変圧器ては、飽和磁化の大きさも要求されるが、
飽和磁化の８０％程まで磁化するため、その特性を表す
のに最大透磁率を用いることが一般的てある（参考資料
１Ｐ９１０〜Ｐ９ｌｌ参照）。
飽和磁化の８０％程まで磁化するため、その特性を表す
のに最大透磁率を用いることが一般的てある（参考資料
１Ｐ９１０〜Ｐ９ｌｌ参照）。
すなわち、磁化か非可逆的に起こる領域の磁界を用いる
ときは最大透磁率が考慮される。これに対し、高周波イ
ンダクター（例えば、磁気ヘッド等）に用いる磁心の特
性は、歪みを嫌う．ため線形性が要求され、また使用す
る際の磁界の強さが弱いので、磁化が可逆的に起こる領
域での値てある初透磁率と同等の実効透磁率で表わすの
が一般的である。
ときは最大透磁率が考慮される。これに対し、高周波イ
ンダクター（例えば、磁気ヘッド等）に用いる磁心の特
性は、歪みを嫌う．ため線形性が要求され、また使用す
る際の磁界の強さが弱いので、磁化が可逆的に起こる領
域での値てある初透磁率と同等の実効透磁率で表わすの
が一般的である。
すなわち高周波インダクターに用いられる磁心では、実
効透磁率の大きいことが−要求される。このように、用
途により最大透磁率の大きいことが要求される楊合と、
実効透磁率の大きいことが要求される場合がある。例え
ば、角形比の良い材料は非常に大きな最大透磁率を示す
が、実効透磁率は、ほぼ１（透磁率の最小値）に近い値
を示す。
効透磁率の大きいことが−要求される。このように、用
途により最大透磁率の大きいことが要求される楊合と、
実効透磁率の大きいことが要求される場合がある。例え
ば、角形比の良い材料は非常に大きな最大透磁率を示す
が、実効透磁率は、ほぼ１（透磁率の最小値）に近い値
を示す。
実効透磁率の大きいことが要求される場合、最大透磁率
の大きい材料でもこの様に実効透磁率の小さな材料は不
適当である。また、実効透磁率が大きくても最大透磁率
の小さい材料は、電力用トランス等、磁界の強い領域で
用いられる場合には不適当である。このように最大透磁
率と実効透磁率とは、全く異なる特性である。磁気ヘッ
ド、磁気シールド、ピツクアｌノブ等の昇圧トランス等
の高周波インダクターは磁界が弱い領域で用いられるた
め、実効透磁率の大きいことが要求される。しかしなが
ら、従来の非晶質合金では実効透磁率に関しては広い組
成に亘つて優れた特性を有するものは得られていない。
の大きい材料でもこの様に実効透磁率の小さな材料は不
適当である。また、実効透磁率が大きくても最大透磁率
の小さい材料は、電力用トランス等、磁界の強い領域で
用いられる場合には不適当である。このように最大透磁
率と実効透磁率とは、全く異なる特性である。磁気ヘッ
ド、磁気シールド、ピツクアｌノブ等の昇圧トランス等
の高周波インダクターは磁界が弱い領域で用いられるた
め、実効透磁率の大きいことが要求される。しかしなが
ら、従来の非晶質合金では実効透磁率に関しては広い組
成に亘つて優れた特性を有するものは得られていない。
本発明は上記の点に鑑み、高硬度で機械的特性に優れ、
さらに、組成的に広範囲にわたつて高実効透磁率を示し
、製造上に再現性が著しく改善された高実効透磁率非晶
質合金を提供することを目的とする。
さらに、組成的に広範囲にわたつて高実効透磁率を示し
、製造上に再現性が著しく改善された高実効透磁率非晶
質合金を提供することを目的とする。
本発明は（Ｔ１−ェー，ＮｂｘＮｉ，）１−２Ｘ２（た
だしＴは、ＣＯ，Ｆｅの少なくとも１種、ＸはＢまたは
Ｂ＋Ｓ１なおＳｉは２５原子％以下、Ｘは０．００５〜
０．１へｙは０．００５〜０．３０１又は０．１５〜０
．３５）からなる高透磁率非晶質合金であり、特に、Ｔ
＝ＣＯ＋Ｆｅとした際にＦｅの含有量をＣＯ，Ｆｅ，Ｎ
ｂ，Ｎｉ含有量の４〜１５原子％とすることにより磁気
特性がさらに改善されるというものである。
だしＴは、ＣＯ，Ｆｅの少なくとも１種、ＸはＢまたは
Ｂ＋Ｓ１なおＳｉは２５原子％以下、Ｘは０．００５〜
０．１へｙは０．００５〜０．３０１又は０．１５〜０
．３５）からなる高透磁率非晶質合金であり、特に、Ｔ
＝ＣＯ＋Ｆｅとした際にＦｅの含有量をＣＯ，Ｆｅ，Ｎ
ｂ，Ｎｉ含有量の４〜１５原子％とすることにより磁気
特性がさらに改善されるというものである。
本発明者等は実効透磁率の優れた組成系について鋭意研
究を進めた結果、上記の如く、ＮｂおよびＮｉを同時含
有せしめることにより、広い組成範囲に亘つて優れた機
械的特性及び磁気特性を有することを見い出した。
究を進めた結果、上記の如く、ＮｂおよびＮｉを同時含
有せしめることにより、広い組成範囲に亘つて優れた機
械的特性及び磁気特性を有することを見い出した。
さらに本発明に係る高実効透磁率非晶質合金は組み立て
工程などにおける熱処理（２００金程度まで）による透
磁率の低下もほとんどない。
工程などにおける熱処理（２００金程度まで）による透
磁率の低下もほとんどない。
つまり磁性材料を磁気ヘッドなどに用いる際に製造工程
において１００〜１５０℃に加熱されることがしばしば
ある。この時、従来の磁性材料では、実効透磁率に大き
な劣化を生じていた。これに対し、本発明においては、
第１図に示す如く２００℃程度までほとんど劣化せず、
製造上大きな利点となつている。なお第１図において曲
線ａは本発明に係る（ＣＯＯ．８８ＦｅＯ．Ｏ６ＮｌＯ
．Ｏ３ＮｂＯ．Ｏ３）５Ｓｉ１０２５からなる非晶質合
金曲線ｂは比較例として（ＣＯＯ．９ｌＦｅＯ．Ｏ６）
７．Ｓｉ１０Ｂ１５の非晶質合金の熱処理温度に対する
実効透磁率の変化を示す。
において１００〜１５０℃に加熱されることがしばしば
ある。この時、従来の磁性材料では、実効透磁率に大き
な劣化を生じていた。これに対し、本発明においては、
第１図に示す如く２００℃程度までほとんど劣化せず、
製造上大きな利点となつている。なお第１図において曲
線ａは本発明に係る（ＣＯＯ．８８ＦｅＯ．Ｏ６ＮｌＯ
．Ｏ３ＮｂＯ．Ｏ３）５Ｓｉ１０２５からなる非晶質合
金曲線ｂは比較例として（ＣＯＯ．９ｌＦｅＯ．Ｏ６）
７．Ｓｉ１０Ｂ１５の非晶質合金の熱処理温度に対する
実効透磁率の変化を示す。
また、本発明の非晶質合金における各成分の含有量を限
定する理由は次の如くである。ＢおよびＳ１は非晶質組
成とすることを助成する元素であるが、これらのうち少
くとも１種の含有量が１５原子％未満の場合と３５原子
％以上の場合あるいはＳｉが２５原子％を超える場合で
は非晶質合金の製造が困難なばかりか高実効透磁率をも
つことが不可能となるためこの範囲とした。
定する理由は次の如くである。ＢおよびＳ１は非晶質組
成とすることを助成する元素であるが、これらのうち少
くとも１種の含有量が１５原子％未満の場合と３５原子
％以上の場合あるいはＳｉが２５原子％を超える場合で
は非晶質合金の製造が困難なばかりか高実効透磁率をも
つことが不可能となるためこの範囲とした。
Ｎｂは急冷状態で高実効透磁率を得るのに不可欠の元素
でありＣＯ，Ｆｅ，Ｎｉ，Ｎｂ合計量に対して、Ｎｂが
０．５原子％未満では実効透磁率の増加および保磁力（
Ｈｃ）の減少の効果が現われず、Ｎｂが１０原子％を越
える場合には、非常に脆くなり実用上使用困難となるた
めこの範囲とした。 ま た こ の
こ と は（ＣＯＯＩ９２−ＸＦｅＯ−０６
Ｎ１０−０２ＮｂＸ）７５Ｓｉ１０Ｂ１５においてＮｂ
の含有量Ｘに対する実効透磁率（μｍＫＨｚ）を示す第
２図からも明らかである。
でありＣＯ，Ｆｅ，Ｎｉ，Ｎｂ合計量に対して、Ｎｂが
０．５原子％未満では実効透磁率の増加および保磁力（
Ｈｃ）の減少の効果が現われず、Ｎｂが１０原子％を越
える場合には、非常に脆くなり実用上使用困難となるた
めこの範囲とした。 ま た こ の
こ と は（ＣＯＯＩ９２−ＸＦｅＯ−０６
Ｎ１０−０２ＮｂＸ）７５Ｓｉ１０Ｂ１５においてＮｂ
の含有量Ｘに対する実効透磁率（μｍＫＨｚ）を示す第
２図からも明らかである。
またＮｉはＣＯ，Ｆｅ，Ｎｊ，Ｎｂ合計量に対して０．
５原子％未満では高透磁率化に特に効果がなく、３０原
子％を越えると急冷状態の実効透磁率が低下するためこ
の範囲とした ま た こ の こ
と は（ＣＯＯ−♀−ＹＦｅＯ−０６ＮｉｙＮｂ０
・０２）７５Ｓｉ１０Ｂ１５においてＮｉ含有量に対す
る実効透磁率（μｍ１ＫＨｚ）を示す第３図からも明ら
かである。さらにＴ＝ＣＯ＋Ｆｅとした際には、Ｆｅの
含有量をＣＯ，Ｆｅ，Ｎｂ，Ｎｉ合計含有量の４〜１５
原子％としたのは、この範囲で実効透磁率、保磁力など
の磁気的特性及び硬度機械的特性が著しく改善されるた
めである。
５原子％未満では高透磁率化に特に効果がなく、３０原
子％を越えると急冷状態の実効透磁率が低下するためこ
の範囲とした ま た こ の こ
と は（ＣＯＯ−♀−ＹＦｅＯ−０６ＮｉｙＮｂ０
・０２）７５Ｓｉ１０Ｂ１５においてＮｉ含有量に対す
る実効透磁率（μｍ１ＫＨｚ）を示す第３図からも明ら
かである。さらにＴ＝ＣＯ＋Ｆｅとした際には、Ｆｅの
含有量をＣＯ，Ｆｅ，Ｎｂ，Ｎｉ合計含有量の４〜１５
原子％としたのは、この範囲で実効透磁率、保磁力など
の磁気的特性及び硬度機械的特性が著しく改善されるた
めである。
〔発明の実施例〕以下実施例について説明する。
（実施例１）
非晶質合金は圧延急冷法を用いて作製した。
即ち２つの高速回転するロール間に石英管ノズルより溶
融合金をアルゴンガス圧によつて噴出させ急冷して幅２
ｗｎ１厚さ４０μ、長さ約１０ｎ１のリボン状試料を作
製した。このときのロールの回転数は、３０００ｒ′Ｐ
ｍｌガス圧１．６気圧、用いた試料の成分組成は（ＣＯ
Ｏ・９２Ｆｅ０−１Ｎｂ０−０１Ｎ１０−０１）７５Ｓ
ｉ１０Ｂ１５であるＯこの材料を直径２１７ｍのアルミ
ナの巻枠に加回巻き１ＫＨｚ〜１００ＫＨｚではマツク
スウエルブリツジ、１ＭＨｚ〜１０ＭＨｚでは変成器ブ
リッジを用いる実効透磁率を測定した。また保磁力（Ｈ
ｃ）は直流Ｂ−Ｈトレーサーにより測定した。硬度（Ｈ
■）は分銅５００ｇを加重させマイクロビッカース硬度
計で測定した。得られた非晶質合金はＸ線回折により完
全な非晶質であることが確認された。この材料について
急冷状態の１ＫＨｚの実効透磁率（μｍＫＨｚ）９７５
０１保磁力０．０１４０ｅおよび硬度９８０が得られた
。また実施例−１と同様にして得た他の実施例についた
実効透磁率、保磁力および硬度を測定し、比較例と併せ
て第１表に示す。 特 に （ＣＯＯ◆（至）〜ｏ●９４Ｆｅ０◆０４〜０・０９Ｎ
１０◆０１〜Ｏ◆０２Ｎｂ０−ｏ〜ｏ◆１）６６〜９０
Ｓｉ５〜１７Ｂ５〜１７とした場合急冷状態の実効透磁
ノ率（μｍＫＨｚ）が４４００以上で、さらに磁束密度
（１００ｅの印加磁場における値）が６０００Ｇ以上と
なるため優れている。
融合金をアルゴンガス圧によつて噴出させ急冷して幅２
ｗｎ１厚さ４０μ、長さ約１０ｎ１のリボン状試料を作
製した。このときのロールの回転数は、３０００ｒ′Ｐ
ｍｌガス圧１．６気圧、用いた試料の成分組成は（ＣＯ
Ｏ・９２Ｆｅ０−１Ｎｂ０−０１Ｎ１０−０１）７５Ｓ
ｉ１０Ｂ１５であるＯこの材料を直径２１７ｍのアルミ
ナの巻枠に加回巻き１ＫＨｚ〜１００ＫＨｚではマツク
スウエルブリツジ、１ＭＨｚ〜１０ＭＨｚでは変成器ブ
リッジを用いる実効透磁率を測定した。また保磁力（Ｈ
ｃ）は直流Ｂ−Ｈトレーサーにより測定した。硬度（Ｈ
■）は分銅５００ｇを加重させマイクロビッカース硬度
計で測定した。得られた非晶質合金はＸ線回折により完
全な非晶質であることが確認された。この材料について
急冷状態の１ＫＨｚの実効透磁率（μｍＫＨｚ）９７５
０１保磁力０．０１４０ｅおよび硬度９８０が得られた
。また実施例−１と同様にして得た他の実施例についた
実効透磁率、保磁力および硬度を測定し、比較例と併せ
て第１表に示す。 特 に （ＣＯＯ◆（至）〜ｏ●９４Ｆｅ０◆０４〜０・０９Ｎ
１０◆０１〜Ｏ◆０２Ｎｂ０−ｏ〜ｏ◆１）６６〜９０
Ｓｉ５〜１７Ｂ５〜１７とした場合急冷状態の実効透磁
ノ率（μｍＫＨｚ）が４４００以上で、さらに磁束密度
（１００ｅの印加磁場における値）が６０００Ｇ以上と
なるため優れている。
第１表から明らかな如く、本発明に係る高透磁率非晶質
合金は、実効透磁率、保磁力などの磁気一的特性および
硬度などの機械的特性について、広範囲の組成範囲に亘
つて優れた特性を有することが明らかである。
合金は、実効透磁率、保磁力などの磁気一的特性および
硬度などの機械的特性について、広範囲の組成範囲に亘
つて優れた特性を有することが明らかである。
また特にＦｅ含有量を４〜１５原子％とした実施例３乃
至１７て優れた特性を有している。なお比較例３は高い
実効透磁率を示すが、実用上充分な硬度が得られず、さ
らに高い実効透磁率も狭域の組成範囲のみで得られるも
のであり、実用上、調整が極めて困難であつた。
至１７て優れた特性を有している。なお比較例３は高い
実効透磁率を示すが、実用上充分な硬度が得られず、さ
らに高い実効透磁率も狭域の組成範囲のみで得られるも
のであり、実用上、調整が極めて困難であつた。
以上の如く本発明に係る高実効透磁率非晶質合金は実効
透磁率などの磁気的特性に優れ、かつ高強度であるため
耐摩耗性などが向上し、磁気ヘッドなどの高周波用の磁
気装置に極めて有効なものと言える。
透磁率などの磁気的特性に優れ、かつ高強度であるため
耐摩耗性などが向上し、磁気ヘッドなどの高周波用の磁
気装置に極めて有効なものと言える。
また製造工程においても原料金属を急冷した状態で、熱
処理を施すことなく優れた特性を有しまた原料金属の組
成比も広範囲に亘つて優れた特性を示すなど再現性に優
れ工業上有効なものと言える。
処理を施すことなく優れた特性を有しまた原料金属の組
成比も広範囲に亘つて優れた特性を示すなど再現性に優
れ工業上有効なものと言える。
さらに実効透磁率の熱安定性が良好であるため、非晶質
合金を用いた素子の製造における条件、又、鉄心等の素
子使用時の条件等が緩和されるため、磁気装置としての
用途が拡大する等実用ｊ上の効果は大なるものである。
合金を用いた素子の製造における条件、又、鉄心等の素
子使用時の条件等が緩和されるため、磁気装置としての
用途が拡大する等実用ｊ上の効果は大なるものである。
図面の簡単な説明第１図乃至第３図は本発明に係る非晶
質合金の諸特性を表わす曲線図。
質合金の諸特性を表わす曲線図。
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 １ （Ｔ＿１＿−＿ｘ＿−＿ｙＮｂ＿ｘＮｉ＿ｙ）＿１
＿−＿ｚＸ＿ｚただし、ＴはＣｏ、Ｆｅの少なくとも一
種ＸはＢまたはＢ＋Ｓｉ （なおＳｉは２５原子％以下） ｘは０．００５〜０．１０ ｙは０．００５〜０．３０ ｚは０．１５〜０．３５ からなることを特徴とした高実効透磁率非晶質合金。 ２ Ｔ＝Ｃｏ＋Ｆｅとし、Ｆｅの含有量をＣｏ、Ｆｅ、
Ｎｂ、Ｎｉ合計量の４〜１５原子％としたことを特徴と
する特許請求の範囲第１項記載の高実効透磁率非晶質合
金。
Priority Applications (3)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP52157274A JPS6043899B2 (ja) | 1977-12-28 | 1977-12-28 | 高実効透磁率非品質合金 |
| US05/969,960 US4225339A (en) | 1977-12-28 | 1978-12-15 | Amorphous alloy of high magnetic permeability |
| DE2855858A DE2855858C2 (de) | 1977-12-28 | 1978-12-22 | Glasartige Legierung mit hoher magnetischer Permeabilität |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP52157274A JPS6043899B2 (ja) | 1977-12-28 | 1977-12-28 | 高実効透磁率非品質合金 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS5489918A JPS5489918A (en) | 1979-07-17 |
| JPS6043899B2 true JPS6043899B2 (ja) | 1985-10-01 |
Family
ID=15646063
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP52157274A Expired JPS6043899B2 (ja) | 1977-12-28 | 1977-12-28 | 高実効透磁率非品質合金 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS6043899B2 (ja) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US11556222B2 (en) | 2015-02-19 | 2023-01-17 | Masatsugu Noda | Information managing device, and file managing method for viewing information stored in a specified folder-tree on a hierarchy form |
Families Citing this family (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS5789450A (en) * | 1980-11-21 | 1982-06-03 | Matsushita Electric Ind Co Ltd | Amorphous magnetic alloy |
| JP4758925B2 (ja) * | 2007-02-28 | 2011-08-31 | セイコーエプソン株式会社 | Ｃｏ基金属ガラス合金、磁心、電磁変換機および時計 |
| CN115029602B (zh) * | 2022-05-23 | 2022-11-08 | 大连理工大学 | 一种高热稳定的高熵非晶合金及其制备方法 |
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| JPS52138430A (en) * | 1976-05-14 | 1977-11-18 | Western Electric Co | Electroomagnetic apparatus |
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| JPS5347321A (en) * | 1976-10-12 | 1978-04-27 | Res Inst Iron Steel Tohoku Univ | Magnetic head material |
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1977
- 1977-12-28 JP JP52157274A patent/JPS6043899B2/ja not_active Expired
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| US11556222B2 (en) | 2015-02-19 | 2023-01-17 | Masatsugu Noda | Information managing device, and file managing method for viewing information stored in a specified folder-tree on a hierarchy form |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPS5489918A (en) | 1979-07-17 |
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