JPS6092081A - トランジスタ式直流ア−ク溶接機 - Google Patents
トランジスタ式直流ア−ク溶接機Info
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- JPS6092081A JPS6092081A JP19710483A JP19710483A JPS6092081A JP S6092081 A JPS6092081 A JP S6092081A JP 19710483 A JP19710483 A JP 19710483A JP 19710483 A JP19710483 A JP 19710483A JP S6092081 A JPS6092081 A JP S6092081A
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- JP
- Japan
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- current
- output current
- ripple
- transistor
- output
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-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B23—MACHINE TOOLS; METAL-WORKING NOT OTHERWISE PROVIDED FOR
- B23K—SOLDERING OR UNSOLDERING; WELDING; CLADDING OR PLATING BY SOLDERING OR WELDING; CUTTING BY APPLYING HEAT LOCALLY, e.g. FLAME CUTTING; WORKING BY LASER BEAM
- B23K9/00—Arc welding or cutting
- B23K9/06—Arrangements or circuits for starting the arc, e.g. by generating ignition voltage, or for stabilising the arc
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- Engineering & Computer Science (AREA)
- Physics & Mathematics (AREA)
- Plasma & Fusion (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Arc Welding Control (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
〔発明の技術分野〕
この発明は、出力電流を安定して制御できるようにした
トランジスタ式直流アーク溶接機に関するものである。
トランジスタ式直流アーク溶接機に関するものである。
近年、半轡体技術の進歩に伴ってトランジスタ式の各イ
Φ溶接機が実用化されてきており、このｆ重ノトラ／ジ
スタ式直流アーク溶接磯としては第１図に示すようなも
のが知られている。これは゛ＰＩＧ溶接機の一例であり
、図において、１は浴接変圧器の２次巻線、２はこの２
次巻線１に発生した交流を全波整流するダイオードスタ
ックで、肉離電源を構成している。３はダイオードスタ
ック２で全波整流された脈動電圧を平滑する大容量のコ
ンデンサ、４はダイオードスタック２の一方の出力端子
（正側）に接続されたトランジスタで、０Ｎ−ＯＦＦす
ることにより出力電流を制ｆ卸する。
Φ溶接機が実用化されてきており、このｆ重ノトラ／ジ
スタ式直流アーク溶接磯としては第１図に示すようなも
のが知られている。これは゛ＰＩＧ溶接機の一例であり
、図において、１は浴接変圧器の２次巻線、２はこの２
次巻線１に発生した交流を全波整流するダイオードスタ
ックで、肉離電源を構成している。３はダイオードスタ
ック２で全波整流された脈動電圧を平滑する大容量のコ
ンデンサ、４はダイオードスタック２の一方の出力端子
（正側）に接続されたトランジスタで、０Ｎ−ＯＦＦす
ることにより出力電流を制ｆ卸する。
５はトランジスタ４に直列に接続された直流リアクトル
、６はトランジスタ４と直流リアクトル５との接続点に
一端が接続きれ他端がダイオードスタック２の他方の出
力端子（負側）に接続されたフライホイールダイオード
で、直流リアクトル５に蓄積されたエネルギーをトラン
ジスタ４が０１”Ｆのときにこれ全弁して放出する。Ｔ
は出力電流を検出する出力電流検出器、８は出力電流全
設定する出力′電流設定器、９はこの出力電流設定器８
の発生する基準電圧（設定値）と出力電流検出器７から
のフィードバッグ電圧（検出値）と全比較し、設定した
出力電流になるようにトランジスタ４を制御する出力′
電流制御装置、１０はタングステン電極、１１は被溶接
物である母材、１２はアークである。
、６はトランジスタ４と直流リアクトル５との接続点に
一端が接続きれ他端がダイオードスタック２の他方の出
力端子（負側）に接続されたフライホイールダイオード
で、直流リアクトル５に蓄積されたエネルギーをトラン
ジスタ４が０１”Ｆのときにこれ全弁して放出する。Ｔ
は出力電流を検出する出力電流検出器、８は出力電流全
設定する出力′電流設定器、９はこの出力電流設定器８
の発生する基準電圧（設定値）と出力電流検出器７から
のフィードバッグ電圧（検出値）と全比較し、設定した
出力電流になるようにトランジスタ４を制御する出力′
電流制御装置、１０はタングステン電極、１１は被溶接
物である母材、１２はアークである。
上記のような回路構成の溶接機にあっては、一般にトラ
ンジスタ４のＯＮ・ＯＦＦ時のサージ電圧を極力小さく
し、トランジスタ４へ印加されるストレスを小さくする
ように配慮がなされ、またＴ Ｉ Ｇ溶接においては、
タングステン電極１Ｃの消耗の観点から出力電流のリッ
プル重金極力小さくすることが要求され（一般にはリッ
プル電流は最大使用電流の２０％以内が好ましいと言わ
れている）、出力電流、電圧の関係は定電流特性が要求
される。
ンジスタ４のＯＮ・ＯＦＦ時のサージ電圧を極力小さく
し、トランジスタ４へ印加されるストレスを小さくする
ように配慮がなされ、またＴ Ｉ Ｇ溶接においては、
タングステン電極１Ｃの消耗の観点から出力電流のリッ
プル重金極力小さくすることが要求され（一般にはリッ
プル電流は最大使用電流の２０％以内が好ましいと言わ
れている）、出力電流、電圧の関係は定電流特性が要求
される。
上記の定電流特性を得る動作を第２図とともに説明する
と、出力電流設定器８にて決定された基準電圧と出力電
流検出器Ｉより帰還された電圧とが比較され、基準電圧
の方が大きい場合には出力電流制御装置９からトランジ
スタ４をＯＮする信号が出力される。トランジスタ４が
ＯＮすると、主回路定数、主としてアーク１２と直流リ
アクトル５により決まる立上り速度で出力電流は増加し
、出力電流検出器７からの帰還電圧が出力電流設定器８
からの基準電圧より大きくなった時点（ａ点）でトラン
ジスタ４は０ＦＦＬ、出力′電流は、直流リアクトル５
、母材１１、アーク１２、電極１０、電流検出器７、フ
ライホイールダイオード６、直流リアクトル５の経路で
、直流リアクトル５に蓄積された磁気エネルギーの放出
とともに上記経路で決まる時定数により減少する。この
ようにして、トランジスタ４は０Ｎ−ＯＦＦを繰り返し
、電流設定器８で設定した電流値に従い、定電流特性全
有した出力電流が得られる。
と、出力電流設定器８にて決定された基準電圧と出力電
流検出器Ｉより帰還された電圧とが比較され、基準電圧
の方が大きい場合には出力電流制御装置９からトランジ
スタ４をＯＮする信号が出力される。トランジスタ４が
ＯＮすると、主回路定数、主としてアーク１２と直流リ
アクトル５により決まる立上り速度で出力電流は増加し
、出力電流検出器７からの帰還電圧が出力電流設定器８
からの基準電圧より大きくなった時点（ａ点）でトラン
ジスタ４は０ＦＦＬ、出力′電流は、直流リアクトル５
、母材１１、アーク１２、電極１０、電流検出器７、フ
ライホイールダイオード６、直流リアクトル５の経路で
、直流リアクトル５に蓄積された磁気エネルギーの放出
とともに上記経路で決まる時定数により減少する。この
ようにして、トランジスタ４は０Ｎ−ＯＦＦを繰り返し
、電流設定器８で設定した電流値に従い、定電流特性全
有した出力電流が得られる。
ここで、トランジスタ４の動作であるが、基準電圧と帰
還電圧との間に時間遅れやヒステリシス特性の要素がな
ければ、リップル電流はなくなるが、トランジスタ４は
無限の周波数で０Ｎ−ＯＦＦｌ繰り返し、スイッチング
時に発生する熱の蓄積によりトランジスタ４線破損に至
るため、通常電流検出器７にヒステリシス特性を持たせ
、第２図のｂ点でトランジスタ４を再度ＯＮ状態にする
ようにしている。従って、上述の゛ｌ’ＩＱ溶接機に要
求されるリップル率の低下をはかるためには、第３図に
示すように、電流検出器Ｉのヒステリシス幅を小さくし
てトランジスタ４を制御すれば良いが、ヒステリシス幅
を狭くすれば上述した理由によりトランジスタ４のＯＮ
・０１” Ｆの周波数が増加し、発生する損失も大きく
、経済的にも不利益となる。他方、トランジスタ４のＯ
Ｎ・ＯＦＦの周波数が数ＫＨｚになるとアーク音が大き
くなり、溶接作業者に精神的苦痛を与えるという別の問
題も発生する。第２図や第３図に示す出力電流波形にお
いては、リップル電流が２０Ａ〜数十Ａの範囲では、リ
ップル電流を小さくするよりも周波数を下げる方がアー
ク音による苦痛の程度が大幅に軽減され、ｌ、 ５ Ｋ
Ｈｚ以下ではほとんど気にならなくなることが実験の結
果により知られる。また、同様に周波数を下げた方がト
ランジスタ４のスイッチングの損失も減少し、有益であ
る。
還電圧との間に時間遅れやヒステリシス特性の要素がな
ければ、リップル電流はなくなるが、トランジスタ４は
無限の周波数で０Ｎ−ＯＦＦｌ繰り返し、スイッチング
時に発生する熱の蓄積によりトランジスタ４線破損に至
るため、通常電流検出器７にヒステリシス特性を持たせ
、第２図のｂ点でトランジスタ４を再度ＯＮ状態にする
ようにしている。従って、上述の゛ｌ’ＩＱ溶接機に要
求されるリップル率の低下をはかるためには、第３図に
示すように、電流検出器Ｉのヒステリシス幅を小さくし
てトランジスタ４を制御すれば良いが、ヒステリシス幅
を狭くすれば上述した理由によりトランジスタ４のＯＮ
・０１” Ｆの周波数が増加し、発生する損失も大きく
、経済的にも不利益となる。他方、トランジスタ４のＯ
Ｎ・ＯＦＦの周波数が数ＫＨｚになるとアーク音が大き
くなり、溶接作業者に精神的苦痛を与えるという別の問
題も発生する。第２図や第３図に示す出力電流波形にお
いては、リップル電流が２０Ａ〜数十Ａの範囲では、リ
ップル電流を小さくするよりも周波数を下げる方がアー
ク音による苦痛の程度が大幅に軽減され、ｌ、 ５ Ｋ
Ｈｚ以下ではほとんど気にならなくなることが実験の結
果により知られる。また、同様に周波数を下げた方がト
ランジスタ４のスイッチングの損失も減少し、有益であ
る。
上述した理由により、この種の溶接機においては、定格
電流付近でリップル電流が数十へ程度、またトランジス
タ４のｏＮ、ａｐｒ’の周波数が１ＫＨｚ程度になるよ
うに制御回路構成全選定し、直流リアクトル５のインダ
クタンス値および′電流検出器Ｉのヒステリ７ス特性を
決定している。
電流付近でリップル電流が数十へ程度、またトランジス
タ４のｏＮ、ａｐｒ’の周波数が１ＫＨｚ程度になるよ
うに制御回路構成全選定し、直流リアクトル５のインダ
クタンス値および′電流検出器Ｉのヒステリ７ス特性を
決定している。
しかしながら、上記のような従来のトランジスタ式直流
アーク溶接機にあっては、定格電流付近でのリップル電
流およびトランジスタ４のＯＮ・ＯＦＦの周波数を決定
しているため、小電流にて使用する場合、出力電流が安
定しないという欠点を有していた。すなわち、第４図に
示すように、トランジスタ４を再度ＯＮ状態にするｂ点
の電流値がＯになればアークは消弧してしまうので、ｂ
点における出力電流は少なくとも１〜２人としなければ
ならない。このため、例えばリップル電流を４ＯＡとし
た場合には、最小出力電流が２０Ａ程度となり、これ以
下ではアーク切れが狛生じてしまうという欠点があった
。また、アーク切れを防止するだめ第５図に示すように
、トランジスタ４と並列に抵抗１３を接続し、トランジ
スタ４の０Ｎ−ＯＦＦに関係なく抵抗１３により制限し
た電流ＩＢ２重畳することも考えられるが、この場合第
６図に示すように、重畳電流ＩＢによりアーク切れは防
止できるが、リップル電流が４０Ａあるため、出力電流
が２０Ａ以下でのパルス波形（出力波形）は歯抜は状態
になってしまう。従って、負荷変動等の原因により１個
のパルスから次のパルスまでの間隔が不規則となり、出
力電流が変動するという欠点があった。
アーク溶接機にあっては、定格電流付近でのリップル電
流およびトランジスタ４のＯＮ・ＯＦＦの周波数を決定
しているため、小電流にて使用する場合、出力電流が安
定しないという欠点を有していた。すなわち、第４図に
示すように、トランジスタ４を再度ＯＮ状態にするｂ点
の電流値がＯになればアークは消弧してしまうので、ｂ
点における出力電流は少なくとも１〜２人としなければ
ならない。このため、例えばリップル電流を４ＯＡとし
た場合には、最小出力電流が２０Ａ程度となり、これ以
下ではアーク切れが狛生じてしまうという欠点があった
。また、アーク切れを防止するだめ第５図に示すように
、トランジスタ４と並列に抵抗１３を接続し、トランジ
スタ４の０Ｎ−ＯＦＦに関係なく抵抗１３により制限し
た電流ＩＢ２重畳することも考えられるが、この場合第
６図に示すように、重畳電流ＩＢによりアーク切れは防
止できるが、リップル電流が４０Ａあるため、出力電流
が２０Ａ以下でのパルス波形（出力波形）は歯抜は状態
になってしまう。従って、負荷変動等の原因により１個
のパルスから次のパルスまでの間隔が不規則となり、出
力電流が変動するという欠点があった。
この発明は、上記のような従来のものの欠点を除去する
ためになされたもので、出力電流に応じてリップル率を
変化させる手段を設けることにより、小電流から定格電
流まで安定して制御できるトランジスタ式直流アーク溶
接機を提供するものである。
ためになされたもので、出力電流に応じてリップル率を
変化させる手段を設けることにより、小電流から定格電
流まで安定して制御できるトランジスタ式直流アーク溶
接機を提供するものである。
以下、この発明の一実施例を第７図について説明する。
なお、前記従来例と同一、または相当部分の構成要素に
は同一符号を付して重複する説明は省略する。
は同一符号を付して重複する説明は省略する。
第７図において、１３はアーク切れ防止用の抵抗で、重
畳電流ＩＢを流す。１４．１５は出力電流に応じてリッ
プル率を変化させる手段としてのリップル電流設定器で
、出力電流検出器７からの帰還電圧を入力し、出力電流
制御装置１９ ｆ：制御する。１６は上記リップル電流
設定器１４．１５の何れかを選択する切換スイッチであ
る。なお、リップル電ＦＩＬＲ定器１４，１５は２個設
けてＳｔ＋、設定器１４はリップル電流が大、設定器１
５はリップル電流が小となるように出力電流制御装置９
を制御するものであり、この設定器は、切換スイッチ１
６にて切換可能に適当に設ければ良い。
畳電流ＩＢを流す。１４．１５は出力電流に応じてリッ
プル率を変化させる手段としてのリップル電流設定器で
、出力電流検出器７からの帰還電圧を入力し、出力電流
制御装置１９ ｆ：制御する。１６は上記リップル電流
設定器１４．１５の何れかを選択する切換スイッチであ
る。なお、リップル電ＦＩＬＲ定器１４，１５は２個設
けてＳｔ＋、設定器１４はリップル電流が大、設定器１
５はリップル電流が小となるように出力電流制御装置９
を制御するものであり、この設定器は、切換スイッチ１
６にて切換可能に適当に設ければ良い。
前記従来例で説明したように、出力電流を下げるために
はリップル電流を減少させればよいが、定格電流付近で
はリップル電流を数十へにする必要がある。そこで、小
電流から定格電流まで安定した制御を行うため、出力電
流値に応じてリップル電流値を変える手段、すなわち複
数のリップル電流設定器１４ 、１５を切換スイッチ１
６により選択可能に設けである。
はリップル電流を減少させればよいが、定格電流付近で
はリップル電流を数十へにする必要がある。そこで、小
電流から定格電流まで安定した制御を行うため、出力電
流値に応じてリップル電流値を変える手段、すなわち複
数のリップル電流設定器１４ 、１５を切換スイッチ１
６により選択可能に設けである。
今、リップル電流設定器１５で設定したリップル電流’
に８Ａ（周波数１．５ ＫＨｚとする）、抵抗１３によ
り制限される重畳電流ＩＢをＩＡとしたとき、第８図に
示すように、出力電流は最小５Ａまで安定に制御できる
ことが実験の結果確認された。
に８Ａ（周波数１．５ ＫＨｚとする）、抵抗１３によ
り制限される重畳電流ＩＢをＩＡとしたとき、第８図に
示すように、出力電流は最小５Ａまで安定に制御できる
ことが実験の結果確認された。
リップルを流が減少するとトランジスタ４のＯＮ・ＯＦ
Ｆの周波数は増大するが、トランジスタ４の容量は定
格出力電流によって選定されているので、出力電流が２
０〜３０Ａの小１ｔｔＡｆ、の時におけるスイッチング
周波数の増加は問題ない。また、リップル電流設定器１
４で設定するリップル電流は、従来例のように４ＯＡ（
周波数１Ｋｌ−１ｚ）とすれば、−例として定格出力室
ｆｉ（例えば３００Ａ）から３０Ａ付近までは設定器１
４を、３０Ａ付近から５Ａまでは設定器１５をそれぞれ
切換スイッチ１６により選択すれば良い。
Ｆの周波数は増大するが、トランジスタ４の容量は定
格出力電流によって選定されているので、出力電流が２
０〜３０Ａの小１ｔｔＡｆ、の時におけるスイッチング
周波数の増加は問題ない。また、リップル電流設定器１
４で設定するリップル電流は、従来例のように４ＯＡ（
周波数１Ｋｌ−１ｚ）とすれば、−例として定格出力室
ｆｉ（例えば３００Ａ）から３０Ａ付近までは設定器１
４を、３０Ａ付近から５Ａまでは設定器１５をそれぞれ
切換スイッチ１６により選択すれば良い。
上記のように、この実施例によれば、切換スイッチ１６
を切換えるだけで５Ａから定格出力電流まで安定して制
御することができる。
を切換えるだけで５Ａから定格出力電流まで安定して制
御することができる。
第９図は、この発明の他の実施例を示す構成図である。
この実施例は、出力電流値に応じて自動的にリップル電
流値を追従させるようにしたものであり、同図において
、１７は出力電流設定器８の設定値に基づいて出力電流
制御装置９を制御するリップル電流設定器である。
流値を追従させるようにしたものであり、同図において
、１７は出力電流設定器８の設定値に基づいて出力電流
制御装置９を制御するリップル電流設定器である。
リップル電流設定器１７は、出力電流設定器８の基準電
圧を入力し、この基準電圧に比例したリップル電流値と
なるように出力電流制御装置９へ指令を出す。このよう
にして、自動的に出力電流に比例したリップル電流にな
るように制御することができ、この場合には第７図の実
施例のような切換スイッチ１６を操作する必要がなく、
一層便利である。また、上記実施例と同様に出力電流が
犬のときはリップル電流を数十穴、出力電流が小（２０
〜３ｏＡ以下）のときはリップル電流を１０Ａ程度とな
るように構成することができ、小電流から大電流まで安
定して制御することができる。
圧を入力し、この基準電圧に比例したリップル電流値と
なるように出力電流制御装置９へ指令を出す。このよう
にして、自動的に出力電流に比例したリップル電流にな
るように制御することができ、この場合には第７図の実
施例のような切換スイッチ１６を操作する必要がなく、
一層便利である。また、上記実施例と同様に出力電流が
犬のときはリップル電流を数十穴、出力電流が小（２０
〜３ｏＡ以下）のときはリップル電流を１０Ａ程度とな
るように構成することができ、小電流から大電流まで安
定して制御することができる。
なお、上記各実施例では直流Ｔ Ｉ Ｇ溶接機の場合に
ついて説明したが、この発明はプラズマ溶接機等信の非
消耗電極式アーク溶接機に適用可能であり、上記実施例
と同様の結果が得られる。
ついて説明したが、この発明はプラズマ溶接機等信の非
消耗電極式アーク溶接機に適用可能であり、上記実施例
と同様の結果が得られる。
以上説明したように、この発明によれば、出力電流に応
じてリップル率を変化させる手段を設けた構成としたた
め、定格出力電流付近においてはトランジスタのスイッ
チングによる損失全抑制してトランジスタを効率よく使
用でき、小電流においても変動のない安定した出力電流
が得られるという効果があり、小電流から定格電流゛ま
で安定して制御できるという効果がある。
じてリップル率を変化させる手段を設けた構成としたた
め、定格出力電流付近においてはトランジスタのスイッ
チングによる損失全抑制してトランジスタを効率よく使
用でき、小電流においても変動のない安定した出力電流
が得られるという効果があり、小電流から定格電流゛ま
で安定して制御できるという効果がある。
第１図は従来のトランジスタ式直流アーク溶接ＦＳ’ｃ
示す構成図、第２図および第３図はトランジスタの制御
動作を説明するだめの出力電流波形図、第４図は従来の
トランジスタ式直流アーク溶接機金小電流で使用１．７
だときの出力′電流波形図、第５図は重畳電流金流す抵
抗全接続した従来例を示す構成図、第６図は歯状は状態
の出力パルスを示１−図、第７図はこの発明の一実施例
を示す構成図、第８図は第７図に示したトランジスタ式
直流アーク溶接機金小電流で使用したときの出力電流波
形図、第９図はこの発明の他の実施例を示す構成図であ
る。 ２・・・・・・・・ダイオードスタック４・・・・・・
・・・トランジスタ ７・・・・・・・・・出力電流検出器 ８・・・・・・・・・出力電流設定器 ９・・・・・・・・・出力電流制御装置１４．１５．１
７・・・・・・リップル電流設定器１６・・・・・・・
・・切換スイッチ なお１図中同一符号は同一、または相当部分を示す。 代理人 大岩増雄 第２図 第３図 第４図 第５図 第６図 第８図 ＼１シ７ハ出７７ｆ；胤 ５△ 第９図
示す構成図、第２図および第３図はトランジスタの制御
動作を説明するだめの出力電流波形図、第４図は従来の
トランジスタ式直流アーク溶接機金小電流で使用１．７
だときの出力′電流波形図、第５図は重畳電流金流す抵
抗全接続した従来例を示す構成図、第６図は歯状は状態
の出力パルスを示１−図、第７図はこの発明の一実施例
を示す構成図、第８図は第７図に示したトランジスタ式
直流アーク溶接機金小電流で使用したときの出力電流波
形図、第９図はこの発明の他の実施例を示す構成図であ
る。 ２・・・・・・・・ダイオードスタック４・・・・・・
・・・トランジスタ ７・・・・・・・・・出力電流検出器 ８・・・・・・・・・出力電流設定器 ９・・・・・・・・・出力電流制御装置１４．１５．１
７・・・・・・リップル電流設定器１６・・・・・・・
・・切換スイッチ なお１図中同一符号は同一、または相当部分を示す。 代理人 大岩増雄 第２図 第３図 第４図 第５図 第６図 第８図 ＼１シ７ハ出７７ｆ；胤 ５△ 第９図
Claims (3)
- （１）直流電源に接続され出力電流を制御するトランジ
スタと、出力電流を検出する出力電流検出器と、出力電
流全設定する出力電流設定器と、この出力電流設定器の
設定値と前記出力電流検出器からの検出値全比較し設定
した出力電流になるようにトランジスタ全制御する出力
電流制御装置とを備えたトランジスタ式直流アーク溶接
國において、出力電流に応じてリップル率を変化させる
ように前記出力電流制御装置を制御するリップル電流設
定器を具備したことを特徴とするトラフジ１２式直流ア
１り溶接機。 - （２）前記リップル電流設定器は、切換可能に複数個か
ら成ること全特徴とする特許請求の範囲第１項記載のト
ランジスタ式直流アーク溶接機。 - （３）前記リップル電流設定器は、出力電流設定器の設
定値に基づいて出力電流制御装置を制御するよ゛うにし
たことを特徴とする特許請求の範囲第１項記載のトラン
ジスタ式直流アーク溶接機。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP19710483A JPS6092081A (ja) | 1983-10-21 | 1983-10-21 | トランジスタ式直流ア−ク溶接機 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP19710483A JPS6092081A (ja) | 1983-10-21 | 1983-10-21 | トランジスタ式直流ア−ク溶接機 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS6092081A true JPS6092081A (ja) | 1985-05-23 |
Family
ID=16368790
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP19710483A Pending JPS6092081A (ja) | 1983-10-21 | 1983-10-21 | トランジスタ式直流ア−ク溶接機 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS6092081A (ja) |
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH05509039A (ja) * | 1990-05-15 | 1993-12-16 | ザ ユニヴァーシティ オヴ シドニー | 直流切換え式アークトーチ電源 |
| WO2016050627A1 (en) * | 2014-10-01 | 2016-04-07 | Umicore | Power supply for electric arc gas heater |
-
1983
- 1983-10-21 JP JP19710483A patent/JPS6092081A/ja active Pending
Cited By (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
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