JPS6086236A - 摺動部材用Cu合金 - Google Patents
摺動部材用Cu合金Info
- Publication number
- JPS6086236A JPS6086236A JP19493883A JP19493883A JPS6086236A JP S6086236 A JPS6086236 A JP S6086236A JP 19493883 A JP19493883 A JP 19493883A JP 19493883 A JP19493883 A JP 19493883A JP S6086236 A JPS6086236 A JP S6086236A
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- JP
- Japan
- Prior art keywords
- alloy
- section
- toughness
- slide member
- contained
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- Mechanical Operated Clutches (AREA)
- Sliding-Contact Bearings (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
この発明は、高強度と高靭性、さらにすぐ、l−1,た
耐摩耗性を有し、特にこれらの特性が要求される摺動部
材として使用するのに適したCu合蛍に関するものであ
る。
耐摩耗性を有し、特にこれらの特性が要求される摺動部
材として使用するのに適したCu合蛍に関するものであ
る。
従来、例えば自動車のシンクロナイザ−リングのような
高負荷(高速および/または高荷重〕の摺動条件下で使
用される摺動部材には、各種の金属間化合物などの硬質
粒子全分散させ′fcM青銅や黄銅などのCu@金が使
用されている。
高負荷(高速および/または高荷重〕の摺動条件下で使
用される摺動部材には、各種の金属間化合物などの硬質
粒子全分散させ′fcM青銅や黄銅などのCu@金が使
用されている。
しかし、これらの従来Cu合金は、いずれも強度、靭性
、および耐摩耗性のうちの少なくともいずれかの特性に
劣るものであるため、これらの特性のすべてを具備する
ことが要求される苛酷な条件下での使用を予儀なくされ
る摺動部材の製造に用いた場合、十分満足する性能を長
期に亘って発揮し得す、比較的短かい使用寿命(−か示
さないのが現状である。
、および耐摩耗性のうちの少なくともいずれかの特性に
劣るものであるため、これらの特性のすべてを具備する
ことが要求される苛酷な条件下での使用を予儀なくされ
る摺動部材の製造に用いた場合、十分満足する性能を長
期に亘って発揮し得す、比較的短かい使用寿命(−か示
さないのが現状である。
そこで、本発明者等は、上述のような観点から、強度、
靭性、および耐摩耗性のすべての特性を具備しf?L制
料を開発すべく研究を行なった結果1重量%で(以下係
はすべて重量%を示す〕、Zn:10〜4 3 %。
靭性、および耐摩耗性のすべての特性を具備しf?L制
料を開発すべく研究を行なった結果1重量%で(以下係
はすべて重量%を示す〕、Zn:10〜4 3 %。
A4:2〜8 係 。
Sn : 0.2〜3 %。
T1およびZrのうちの1種寸たば2種二0.2〜3係
。
。
を含有し、さらに必要に応じて、
Mn : 0.2〜3%。
Pb:0.05〜1%。
のうちの1種寸たば2種を含有し、残pがOuと不可避
不純物からなるCu合金は、亮強度、高靭性。
不純物からなるCu合金は、亮強度、高靭性。
およびすぐれた耐摩耗性をすべて具備し、したがって、
このCu合金を、特に高負荷の摺動条件下で使用される
部品の製造に用いた場合に、すぐれた性能を長期に亘っ
て発揮するという知見を得たのである。
このCu合金を、特に高負荷の摺動条件下で使用される
部品の製造に用いた場合に、すぐれた性能を長期に亘っ
て発揮するという知見を得たのである。
この発明は、上記知見にもとづいてなされたものであっ
て、以下に成分組成範囲ヲ」二記の通りに限定した理由
全説明する。
て、以下に成分組成範囲ヲ」二記の通りに限定した理由
全説明する。
(a)、ZnνよびM
ZnとAで成分は、本質的に合金の素地組織を決定する
成分であって、その含有量によって、その組織はα十β
型、β型、およびβ十γ型に変化するが、その組織がα
+β型あるいにβ型である場°合にすぐれた靭性全示す
ものである。このα+β型あるいはβ型の素地組織ば、
それそAZn : 10〜43循およびA、e:2〜8
係を含有する場合[9!iられるものである。したがっ
て、 ZnおよびMの含有量がZn:43係およびM:
8係を越えて高くなると、γ相析出による脆化現象が現
われるようになるばかりでなく、合金の強度も低下する
ようになり、一方、Zn:lQ%未満およびAA :
2%未満の含有でばα相が増加してβ相が減少し、所望
の耐摩耗性を確保することができなくなるという理由か
ら、ZnおよびMの含有同音それぞれZn : 10〜
43循9M:2〜8係と定めた。
成分であって、その含有量によって、その組織はα十β
型、β型、およびβ十γ型に変化するが、その組織がα
+β型あるいにβ型である場°合にすぐれた靭性全示す
ものである。このα+β型あるいはβ型の素地組織ば、
それそAZn : 10〜43循およびA、e:2〜8
係を含有する場合[9!iられるものである。したがっ
て、 ZnおよびMの含有量がZn:43係およびM:
8係を越えて高くなると、γ相析出による脆化現象が現
われるようになるばかりでなく、合金の強度も低下する
ようになり、一方、Zn:lQ%未満およびAA :
2%未満の含有でばα相が増加してβ相が減少し、所望
の耐摩耗性を確保することができなくなるという理由か
ら、ZnおよびMの含有同音それぞれZn : 10〜
43循9M:2〜8係と定めた。
(b) Snと、 TiおよびZr
これらの成分は、Ti5 Sn3 、 Zr5 Sn3
、および(Ti 。
、および(Ti 。
Zr )5 Sn3型の金属間化合物を形成し、これら
の金属間化合物は素地に均一微細に分散して、合金の靭
性を損なうことなく、合金の強度と耐摩耗性を著しく向
上させる作用をもつが、その含有量が、それぞ、nsn
: 0.2 (1=未’7843 h T1およびZ
r : 0.24未満では金属間化合物の量が不十分で
所望の高強度とすぐれた耐摩耗性を確保することができ
ず、一方、Sn:3循、T1およびZr:3係をそれぞ
れ越えて含有させても強度および耐摩耗性にょシ一層の
向上効果が現われないばかりでなく、被削性および熱間
加工性に劣化傾向が現わハ、るようになることから、そ
の含有量を、Sn:Q、2〜3%、TiおよびZr:0
.2〜3係と定めた。
の金属間化合物は素地に均一微細に分散して、合金の靭
性を損なうことなく、合金の強度と耐摩耗性を著しく向
上させる作用をもつが、その含有量が、それぞ、nsn
: 0.2 (1=未’7843 h T1およびZ
r : 0.24未満では金属間化合物の量が不十分で
所望の高強度とすぐれた耐摩耗性を確保することができ
ず、一方、Sn:3循、T1およびZr:3係をそれぞ
れ越えて含有させても強度および耐摩耗性にょシ一層の
向上効果が現われないばかりでなく、被削性および熱間
加工性に劣化傾向が現わハ、るようになることから、そ
の含有量を、Sn:Q、2〜3%、TiおよびZr:0
.2〜3係と定めた。
なお、Snとh Tiおよび/またはZrば、上記の金
属間化合物の組成からも明らかなように、Sn/Ti。
属間化合物の組成からも明らかなように、Sn/Ti。
Sn/Zr、およびSn / Ti 十Zrの原子比が
375となるように含有するのが望才しい。
375となるように含有するのが望才しい。
(c) Mn
Mn成分には、素地に固溶して、これを強化し、かつ熱
履歴に対して合金組織全安定化する作用があるので、特
により一層の高強度と、バラツキのない安定した特性が
要求される場合に必要に応じて含有されるが、その含有
量が0.21未111ζでは前記特性に所望の向」二効
来が得られず、一方3係を越えて含有させると1合金溶
製時に酸化物スラグを発生し易くなって、鋳塊の健全性
が害されるようになることから、その含有@全02〜3
係と定めた。
履歴に対して合金組織全安定化する作用があるので、特
により一層の高強度と、バラツキのない安定した特性が
要求される場合に必要に応じて含有されるが、その含有
量が0.21未111ζでは前記特性に所望の向」二効
来が得られず、一方3係を越えて含有させると1合金溶
製時に酸化物スラグを発生し易くなって、鋳塊の健全性
が害されるようになることから、その含有@全02〜3
係と定めた。
(a、) pb
Pb成分には、結晶粒界に均一微細に分散して、合金の
切削性全向上させると共に、切粉形状を細片に分断して
作業性を改善する作用があるので、特にすぐれた被削性
が要求される場合に必要に応じて含有されるが、その含
有■が0.05%未満では所望の切削性向上効果を確保
することができず。
切削性全向上させると共に、切粉形状を細片に分断して
作業性を改善する作用があるので、特にすぐれた被削性
が要求される場合に必要に応じて含有されるが、その含
有■が0.05%未満では所望の切削性向上効果を確保
することができず。
一方1係を越えて含有させると熱間加工性が低下するよ
うVCなることから、その含有量’r 0.05〜l係
と定めた。
うVCなることから、その含有量’r 0.05〜l係
と定めた。
つぎに、この発明のCu合金を実施例によシ具体的に説
明する。
明する。
実施例
通常の高周波炉を用い、黒鉛るつぼにて、大気合金1〜
7をそれぞれ溶製し、金型にて鋳造して、上端面直径ニ
ア0謳φX下端面直径:60mmφ×高さ:160mm
の寸法をもったインゴットとし、ついでγ相析出によっ
て脆化し、鋳造割fLヲ起した比較Cu @金2.4を
除いたインゴットに面側を施した後、温度ニア50℃に
て熱間分塊鍛造全行なって直径:60mmφのビレット
とし、再び面間音節して直径:55fiφのビレットと
した。
7をそれぞれ溶製し、金型にて鋳造して、上端面直径ニ
ア0謳φX下端面直径:60mmφ×高さ:160mm
の寸法をもったインゴットとし、ついでγ相析出によっ
て脆化し、鋳造割fLヲ起した比較Cu @金2.4を
除いたインゴットに面側を施した後、温度ニア50℃に
て熱間分塊鍛造全行なって直径:60mmφのビレット
とし、再び面間音節して直径:55fiφのビレットと
した。
つぎに、この結果得られた本発明Cu合金1〜17オヨ
ヒ比較Cu合金l、3.および5〜7のビレットについ
て、これらのCu合金の切削工具に及ぼす影響をみる目
的で。
ヒ比較Cu合金l、3.および5〜7のビレットについ
て、これらのCu合金の切削工具に及ぼす影響をみる目
的で。
切削工具:WC基超硬合金製。
切削速度: 220 m1mm。
切込み:0,5祁。
送り : 0.08 mml rev、 。
切削時間:15m1n。
油剤:なし。
の条件で連続切削試験を行ない、工具刃先の逃げ面摩耗
幅を測定した。
幅を測定した。
また、上記の切削試験後のビレットから、平行部長さ:
30mm+平行部直径:6mmの引張試験片。
30mm+平行部直径:6mmの引張試験片。
およびJ工S4号の衝撃試験片全切出し、引張試験およ
び衝撃試験を行なうと共に、同じく先端部直径が2祁φ
のピン試験片を切出し、ピン・オン・ディスク型摩耗試
験機を用い。
び衝撃試験を行なうと共に、同じく先端部直径が2祁φ
のピン試験片を切出し、ピン・オン・ディスク型摩耗試
験機を用い。
ディスク材:浸炭塊入れしたJ工S・SCIφ−21(
Cr −Mo 鋼、硬さ:HRC63)。
Cr −Mo 鋼、硬さ:HRC63)。
摩擦速度: 0.3 m / sec、 。
接触圧力ニ 30 Ky/c4゜
すベシ距離: I Km 。
の条件で乾式摩耗試験全行な贋、単位圧力、単位すべり
距離当りの塵耗体積(比摩耗量〕全測定した。これらの
測定結果を第1表に合せて示した。
距離当りの塵耗体積(比摩耗量〕全測定した。これらの
測定結果を第1表に合せて示した。
第1表に示される結果から、本発明Cu@金1〜17蝋
、いずれも高強度および高靭性を有し、かつ高負荷の摺
動条件下ですぐれた酊摩粍性全示し、さらに切削工具の
摩耗もきわめて少なく、被削性も良好であるのに対して
、比穀Cu@ 金1+ 3 +および5〜7に見られる
ように、構成成分のうちのいずれかの成分含有量(第1
表に※印を付したもの)がこの発明の範囲から外れると
、」二記の特性のうち少なくともいずれかの特性が劣っ
たものになることが明らかである。
、いずれも高強度および高靭性を有し、かつ高負荷の摺
動条件下ですぐれた酊摩粍性全示し、さらに切削工具の
摩耗もきわめて少なく、被削性も良好であるのに対して
、比穀Cu@ 金1+ 3 +および5〜7に見られる
ように、構成成分のうちのいずれかの成分含有量(第1
表に※印を付したもの)がこの発明の範囲から外れると
、」二記の特性のうち少なくともいずれかの特性が劣っ
たものになることが明らかである。
−I一連のように5 この発明のCu @ ’EDは、
高強度と高靭性、さらにすぐれた耐摩耗性を有している
ので、これらの特性が要求される摺動部側として用いた
場合に、著しく長期に亘ってすぐれた性能全発揮するの
である。
高強度と高靭性、さらにすぐれた耐摩耗性を有している
ので、これらの特性が要求される摺動部側として用いた
場合に、著しく長期に亘ってすぐれた性能全発揮するの
である。
出願人 三菱金属株式会社
代理人 富 1)和 夫 外1名
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 (]、) Zn : l O〜43係。 Aβ゛2〜8係。 Sn:Q、2〜3係。 T]およびZrのうちの1種または2牙ifi : 0
.2〜3係。 全含有し、残りがCuと不可避不純物からなる組成(以
上重舒係〕を有することを特徴とする摺動部材用Cu合
金。 (2) Zn : 10〜43 %。 M:2〜8循。 Sn:0.2〜3係。 T1およびZrのうちの1種または2種、02〜3係。 全含有し、さらに、 Mn : 0.2〜3′係。 全含有し、残りがCuと不可避不純物からなる組成(以
上重量%)ヲ有することを特徴とする摺動部材用Ou金
合金 (3) Zn:10〜43%。 A4:2〜8係。 Sn : 0.2〜3係。 T]およびZrのうちの1種または2種:0.2〜3係
。 全含有し、さらに、 Pb: 0.05〜1 eI)。 全含有し、残りがCuと不可避不純物からなる組成(以
上重量%)を有すること全特徴とする摺動部材用Cu@
金。 (4) Zn : 10〜43 %。 八42〜8係。 Sn:Q2〜3係。 TiおよびZrのうちの1種または2種:0.2〜3係
。 全含有し、さらに、 Mn : 0.2〜3%。 Pb:0.05〜l係。 全含有し、残りがCuと不可避不純物からなる組成(以
上重量%)を有することを特徴とする摺動部材用Cu@
金。
Priority Applications (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP19493883A JPS6086236A (ja) | 1983-10-18 | 1983-10-18 | 摺動部材用Cu合金 |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP19493883A JPS6086236A (ja) | 1983-10-18 | 1983-10-18 | 摺動部材用Cu合金 |
Publications (2)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
JPS6086236A true JPS6086236A (ja) | 1985-05-15 |
JPS626736B2 JPS626736B2 (ja) | 1987-02-13 |
Family
ID=16332831
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
JP19493883A Granted JPS6086236A (ja) | 1983-10-18 | 1983-10-18 | 摺動部材用Cu合金 |
Country Status (1)
Country | Link |
---|---|
JP (1) | JPS6086236A (ja) |
Cited By (7)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JPS63238231A (ja) * | 1987-03-25 | 1988-10-04 | Mitsubishi Metal Corp | Cu系合金製変速機用同期リング |
JPS63238248A (ja) * | 1987-03-25 | 1988-10-04 | Mitsubishi Metal Corp | Cu系合金製変速機用同期リング |
JPS63238247A (ja) * | 1987-03-25 | 1988-10-04 | Mitsubishi Metal Corp | Cu系合金製変速機用同期リング |
US4995924A (en) * | 1987-03-24 | 1991-02-26 | Mitsubishi Metal Corporation | Synchronizer ring in speed variator made of copper-base alloy |
EP1270753A1 (en) * | 2000-03-27 | 2003-01-02 | Komatsu Ltd. | Sintered material and composite sintered contact component |
US10174405B2 (en) | 2013-11-13 | 2019-01-08 | Nordic Brass Gusum AG | Brass alloy comprising ceramic alumina nanoparticles and having improved machinability |
CN113897508A (zh) * | 2021-09-27 | 2022-01-07 | 宁波金田铜业(集团)股份有限公司 | 一种锡青铜用清渣剂及其使用方法 |
Citations (1)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JPS59197543A (ja) * | 1983-04-22 | 1984-11-09 | Sanpo Shindo Kogyo Kk | 強靭耐摩耗性銅合金 |
-
1983
- 1983-10-18 JP JP19493883A patent/JPS6086236A/ja active Granted
Patent Citations (1)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JPS59197543A (ja) * | 1983-04-22 | 1984-11-09 | Sanpo Shindo Kogyo Kk | 強靭耐摩耗性銅合金 |
Cited By (9)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
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JPS63238231A (ja) * | 1987-03-25 | 1988-10-04 | Mitsubishi Metal Corp | Cu系合金製変速機用同期リング |
JPS63238248A (ja) * | 1987-03-25 | 1988-10-04 | Mitsubishi Metal Corp | Cu系合金製変速機用同期リング |
JPS63238247A (ja) * | 1987-03-25 | 1988-10-04 | Mitsubishi Metal Corp | Cu系合金製変速機用同期リング |
EP1270753A1 (en) * | 2000-03-27 | 2003-01-02 | Komatsu Ltd. | Sintered material and composite sintered contact component |
KR100816978B1 (ko) * | 2000-03-27 | 2008-03-27 | 가부시키가이샤 고마쓰 세이사쿠쇼 | 소결 재료 및 복합 소결 슬라이딩 부재 |
US10174405B2 (en) | 2013-11-13 | 2019-01-08 | Nordic Brass Gusum AG | Brass alloy comprising ceramic alumina nanoparticles and having improved machinability |
CN113897508A (zh) * | 2021-09-27 | 2022-01-07 | 宁波金田铜业(集团)股份有限公司 | 一种锡青铜用清渣剂及其使用方法 |
CN113897508B (zh) * | 2021-09-27 | 2022-03-11 | 宁波金田铜业(集团)股份有限公司 | 一种锡青铜用清渣剂及其使用方法 |
Also Published As
Publication number | Publication date |
---|---|
JPS626736B2 (ja) | 1987-02-13 |
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