JPS6083759A - 連続鋳造におけるブレ−クアウト予知方法 - Google Patents
連続鋳造におけるブレ−クアウト予知方法Info
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- JPS6083759A JPS6083759A JP19302083A JP19302083A JPS6083759A JP S6083759 A JPS6083759 A JP S6083759A JP 19302083 A JP19302083 A JP 19302083A JP 19302083 A JP19302083 A JP 19302083A JP S6083759 A JPS6083759 A JP S6083759A
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- JP
- Japan
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- mold
- period
- breakout
- slab
- billet
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Pending
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Classifications
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B22—CASTING; POWDER METALLURGY
- B22D—CASTING OF METALS; CASTING OF OTHER SUBSTANCES BY THE SAME PROCESSES OR DEVICES
- B22D11/00—Continuous casting of metals, i.e. casting in indefinite lengths
- B22D11/16—Controlling or regulating processes or operations
Landscapes
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Continuous Casting (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
本発明は連続鋳造中に発生するブレークアウトの予知方
法に関する。
法に関する。
連続鋳造設備においてブレークアウトが発生し、鋳片内
部の未凝固溶鋼が漏出した場合は、鋳造を停止してブレ
ークアウトを起こした鋳片の排出又は溶鋼が付着したロ
ール等の設備の交換をする必要があり、相当の期間に亘
って操業の停止を余儀なくされるため、ブレークアウト
は連続鋳造の操業トラブルの中で最大のものであり、そ
の防止対策の確立が望まれていた。ブレークアウトの防
止にはその予知が不可欠であるが、鋳型内鋳片に作用す
る外部応力に起因するブレークアウトの予知方法として
は次の方法が公知である。即ち上下方向に振動する鋳型
に、検出方向が水平方向となるように加速度針を取り付
けておき、この加速度針により外部応力が峻型内鋳片に
作用して生ずる水平方向の鋳型振動を検出し、ブレーク
アウトの原因である鋳片と鋳型との拘束力異常を検知す
る特開昭５７−１１２９６２号の方法、或いは鋳型内鋳
片に外部応力が作用すれば鋳型を振動させる駆動用電動
機の電流及び回転数が大きく変化するという原理を利用
して、その電流及び回転数を計測して鋳片と鋳型との拘
束力異常を検知する特開昭５７−１０９５５４号の方法
等が提案されている。
部の未凝固溶鋼が漏出した場合は、鋳造を停止してブレ
ークアウトを起こした鋳片の排出又は溶鋼が付着したロ
ール等の設備の交換をする必要があり、相当の期間に亘
って操業の停止を余儀なくされるため、ブレークアウト
は連続鋳造の操業トラブルの中で最大のものであり、そ
の防止対策の確立が望まれていた。ブレークアウトの防
止にはその予知が不可欠であるが、鋳型内鋳片に作用す
る外部応力に起因するブレークアウトの予知方法として
は次の方法が公知である。即ち上下方向に振動する鋳型
に、検出方向が水平方向となるように加速度針を取り付
けておき、この加速度針により外部応力が峻型内鋳片に
作用して生ずる水平方向の鋳型振動を検出し、ブレーク
アウトの原因である鋳片と鋳型との拘束力異常を検知す
る特開昭５７−１１２９６２号の方法、或いは鋳型内鋳
片に外部応力が作用すれば鋳型を振動させる駆動用電動
機の電流及び回転数が大きく変化するという原理を利用
して、その電流及び回転数を計測して鋳片と鋳型との拘
束力異常を検知する特開昭５７−１０９５５４号の方法
等が提案されている。
しかしながら鋳型及び鋳型振動機構が堅牢であるために
鋳片が鋳型に拘束されても拘束力異常を鋳型に加わる負
荷から検出するのが難しく、これらの方法によりブレー
クアウトを予知することば実際には困難である。
鋳片が鋳型に拘束されても拘束力異常を鋳型に加わる負
荷から検出するのが難しく、これらの方法によりブレー
クアウトを予知することば実際には困難である。
本発明は斯かる事情に鑑みてなされたものであり、速続
鋳造中に発生するブレークアウトを高い精度で予知する
ことを目的とする。
鋳造中に発生するブレークアウトを高い精度で予知する
ことを目的とする。
本発明に係る連続鋳造におけるブレークアウト予知方法
は、振動する鋳型により形成された連続鋳造鋳片のブレ
ークアウトを予知する方法において、前記鋳型に設けた
超音波探触子から鋳片に向けて超音波を発信して鋳片表
面での反射波を捉え、反射波の検出レベルの時系列信号
の自己相関をとることによりその変動周期をめ、該変動
周期に基づき鋳型と鋳片の相対位置変化の周期を算出し
、この算出値と設定鋳型振動周期とを比較して比較結果
に基づきブレークアウトを予知することを特徴とする。
は、振動する鋳型により形成された連続鋳造鋳片のブレ
ークアウトを予知する方法において、前記鋳型に設けた
超音波探触子から鋳片に向けて超音波を発信して鋳片表
面での反射波を捉え、反射波の検出レベルの時系列信号
の自己相関をとることによりその変動周期をめ、該変動
周期に基づき鋳型と鋳片の相対位置変化の周期を算出し
、この算出値と設定鋳型振動周期とを比較して比較結果
に基づきブレークアウトを予知することを特徴とする。
以下本発明を図面に基づき具体的に説明する。
第１図は本発明の実施状態を示す模式図であり、タンデ
ィツシュｌに収容された溶融金属２は浸漬ノズル３を経
て一定周期で上下振動している鋳型７へ装入され、鋳型
７内の溶融金属２は投入パウダ１２等の潤滑剤が鋳片・
鋳型間に流れ込んで形成されたパウダ膜を介して一次冷
却されて凝固殻５を形成し、該凝固殻５を周壁とする鋳
片４は下方へ引抜かれていく。この間鋳型７は上下振動
を加えられているので凝固殻５の表面にはオンシレージ
ョンマークが形成される。このような鋳片４の表面性状
を監視すべく、鋳型７の壁内には第２図に示す如き態様
で複数の超音波探触子８ａ、８ｂが取付けである。なお
鋳型７は内壁を銅板７１にて構成しており、銅板７１を
鉄板８１で囲繞して補強しである。
ィツシュｌに収容された溶融金属２は浸漬ノズル３を経
て一定周期で上下振動している鋳型７へ装入され、鋳型
７内の溶融金属２は投入パウダ１２等の潤滑剤が鋳片・
鋳型間に流れ込んで形成されたパウダ膜を介して一次冷
却されて凝固殻５を形成し、該凝固殻５を周壁とする鋳
片４は下方へ引抜かれていく。この間鋳型７は上下振動
を加えられているので凝固殻５の表面にはオンシレージ
ョンマークが形成される。このような鋳片４の表面性状
を監視すべく、鋳型７の壁内には第２図に示す如き態様
で複数の超音波探触子８ａ、８ｂが取付けである。なお
鋳型７は内壁を銅板７１にて構成しており、銅板７１を
鉄板８１で囲繞して補強しである。
取付個数、取付個所については必要に応じて定めればよ
く、鋳型７の短辺側、長辺側を問わず、また必要に応じ
て上下方向にも複数設けてもよい。
く、鋳型７の短辺側、長辺側を問わず、また必要に応じ
て上下方向にも複数設けてもよい。
第２図は探触子８ａ取付部の縦断面図である。鉄板８１
には、これを貫通して銅板７１内面に達する探触子取付
孔１００が穿設されている。この孔には銅板７１例の先
端部にＯリング８２を嵌入するためのリング溝１００ａ
を有し、これに続く適長部分は小径の探触子支持部１０
０ｂとなっており、それよりも基端部側は大径の押圧手
段投入部１００ｃとしである。
には、これを貫通して銅板７１内面に達する探触子取付
孔１００が穿設されている。この孔には銅板７１例の先
端部にＯリング８２を嵌入するためのリング溝１００ａ
を有し、これに続く適長部分は小径の探触子支持部１０
０ｂとなっており、それよりも基端部側は大径の押圧手
段投入部１００ｃとしである。
探触子取付孔１００の探触子支持部１ｏｏｂには円柱状
の探触子８ａが挿通支持されており、その先端面に耐熱
グリース８３を塗布して、これを銅板７１の内面に当接
させている。探触子８ａは超音波を銅板７１の内面に垂
直に発信し、またこの反射波を受信する。探触子８ａの
押圧手段投入部１００ｃに位置する基端部寄りの適宜位
置には環状の受け座８４が嵌着固定されている。８５は
先端側の大径部８５ａ ・基端側の小径部８５ｂからな
る押し筒であって、その中空部には探触子８ａのリード
線９０を挿通させである。
の探触子８ａが挿通支持されており、その先端面に耐熱
グリース８３を塗布して、これを銅板７１の内面に当接
させている。探触子８ａは超音波を銅板７１の内面に垂
直に発信し、またこの反射波を受信する。探触子８ａの
押圧手段投入部１００ｃに位置する基端部寄りの適宜位
置には環状の受け座８４が嵌着固定されている。８５は
先端側の大径部８５ａ ・基端側の小径部８５ｂからな
る押し筒であって、その中空部には探触子８ａのリード
線９０を挿通させである。
押し筒８５は探触子８ａに外嵌できるようにその内径寸
法を車めてあり、またその長さは先端が受け座８４に突
当って内奥部が探触子８ａの基端面に当接しないように
定めである。探触子取付孔１００の開口部には押し筒８
５の小径部８５ｂを内嵌し得る貫通孔８８ａを有する栓
体８８が嵌入してあり、大径部８５ａ。
法を車めてあり、またその長さは先端が受け座８４に突
当って内奥部が探触子８ａの基端面に当接しないように
定めである。探触子取付孔１００の開口部には押し筒８
５の小径部８５ｂを内嵌し得る貫通孔８８ａを有する栓
体８８が嵌入してあり、大径部８５ａ。
小径部８５ｂの段部と栓体８８先端に配したワ・ノシャ
８７との間に小径部８５ｂに外嵌したバネ８６を介装し
ており、押し筒８５を受け座８４に向けて付勢し探触子
８ａを銅板７１に向けて圧接するようにしである。
８７との間に小径部８５ｂに外嵌したバネ８６を介装し
ており、押し筒８５を受け座８４に向けて付勢し探触子
８ａを銅板７１に向けて圧接するようにしである。
栓体８８はその頭部を貫通して鉄板８工に蝮大したビス
８９にて鉄板８１に固定している。リード線９０は栓体
８８の貫通孔８８ａから引出されて超音波の発受信を司
る送受信器６に接続されている。
８９にて鉄板８１に固定している。リード線９０は栓体
８８の貫通孔８８ａから引出されて超音波の発受信を司
る送受信器６に接続されている。
以上の構成は他の探触子８ｂについても全（同様であっ
て、各探触子８ａ、８ｂのリード線９０は送受信器６の
２つの入出力端子の夫々に接続される。探触子について
は上記説明の２個に限ることなく１個或いは３個以上を
用いても良い。複数の探触子を用いる場合は相互に干渉
することがないように、また測定に最適な位置に設け、
更に発信タイミングを制御する。
て、各探触子８ａ、８ｂのリード線９０は送受信器６の
２つの入出力端子の夫々に接続される。探触子について
は上記説明の２個に限ることなく１個或いは３個以上を
用いても良い。複数の探触子を用いる場合は相互に干渉
することがないように、また測定に最適な位置に設け、
更に発信タイミングを制御する。
このような探触子８ａ、８ｂから一定時間間隔で発振さ
れた各超音波は第３図に示すように探触子８ａ。
れた各超音波は第３図に示すように探触子８ａ。
８ｂの表面、銅板７１とパウダ１２との界面、パウダ１
２と鋳片４との界面において反射され、夫々の反射波Ａ
、Ｓ、Ｂの信号（第４図）が送受信器６へ入力される。
２と鋳片４との界面において反射され、夫々の反射波Ａ
、Ｓ、Ｂの信号（第４図）が送受信器６へ入力される。
送受信器６へ入力された反射波Ａ、Ｓ。
Ｂのうちゲート回路９により反射波Ｂの最初の信号が抽
出される。従って一定時間間隔で抽出された反射波Ｂの
レベルを表す時系列信号は、超音波探触子８ａ、８ｂが
上下振動する鋳型７に設けられており、また下方へ引抜
かれる鋳片４表面に１１程度の凹状のユソシレーション
マークが形成されているので、超音波の反射方向が変化
することにより検出レベルが周期的に変動したものであ
る。この信号は自己相関処理装置ｌＯへ送られる。
出される。従って一定時間間隔で抽出された反射波Ｂの
レベルを表す時系列信号は、超音波探触子８ａ、８ｂが
上下振動する鋳型７に設けられており、また下方へ引抜
かれる鋳片４表面に１１程度の凹状のユソシレーション
マークが形成されているので、超音波の反射方向が変化
することにより検出レベルが周期的に変動したものであ
る。この信号は自己相関処理装置ｌＯへ送られる。
自己相関処理装置１０は入力信号より自己相関をとって
後述する反射波の検出レベルの時系列信号の変動周期を
算出し、この算出値を比較器１１へ送ると共に記録器１
３に記録させる。
後述する反射波の検出レベルの時系列信号の変動周期を
算出し、この算出値を比較器１１へ送ると共に記録器１
３に記録させる。
比較器１１は設定基準値と入力された算出値とを比較し
、設定基準値と算出値との差が許容範囲を超えた場合、
つまり鋳型と鋳片の相対位置変化の周期が一定の範囲を
超えて不整となった場合に鋳型と鋳片の相対位置変化の
周期異常、つまり拘束性ブレークアウト発生の可能性が
高いとして警報装置１４に警報を発しせしめる。
、設定基準値と算出値との差が許容範囲を超えた場合、
つまり鋳型と鋳片の相対位置変化の周期が一定の範囲を
超えて不整となった場合に鋳型と鋳片の相対位置変化の
周期異常、つまり拘束性ブレークアウト発生の可能性が
高いとして警報装置１４に警報を発しせしめる。
次に本発明方法の測定原理を鋳片表面性状との関連に基
づいて説明する。第５図は性状鋳込時に一定周期でオン
シレージョンマーク（ＯＭ）が形成された鋳片表面近傍
を示した模式図である。このオンシレージョンマークは
鋳片の引抜速度と振動する鋳型の上昇、下降速度との相
対速度差により生じ、詳述すれば引抜速度よりも鋳型の
下降速度の方が小さい場合及び鋳型上昇時には鋳型壁が
その速度差分だけ凝固殻を圧縮することになり、これに
より凹部が生じて成形される。したがって正常鋳込時の
オンシレージョンマークの周期、つまり凸部間又は凹部
間ピンチは鋳片の引抜速度、鋳型の振動周期及び振幅に
基づいて定まる。そして鋳片４がこのような表面性状で
あるために、鋳型７に取付けられ鋳型７と同期的に上下
に振動する探触子８ａ、８ｂから発振された超音波の鋳
片表面での反射波は鋳片表面の位置により反射方向が変
化する。このとき図中ＯＭで示したオンシレージョンマ
ークの凹部では反射波が集中するので他の部分からの反
射波よりも探触子に戻る量が多くなって、検出レベルが
高くなる。また探触子８ａ、 ８ｂの前面を鋳片４が下
方に引抜かれるので検出レベルはオンシレージョンマー
クのピンチ及び鋳型と鋳片の相対位置変化に応じて経時
的に変化をする。
づいて説明する。第５図は性状鋳込時に一定周期でオン
シレージョンマーク（ＯＭ）が形成された鋳片表面近傍
を示した模式図である。このオンシレージョンマークは
鋳片の引抜速度と振動する鋳型の上昇、下降速度との相
対速度差により生じ、詳述すれば引抜速度よりも鋳型の
下降速度の方が小さい場合及び鋳型上昇時には鋳型壁が
その速度差分だけ凝固殻を圧縮することになり、これに
より凹部が生じて成形される。したがって正常鋳込時の
オンシレージョンマークの周期、つまり凸部間又は凹部
間ピンチは鋳片の引抜速度、鋳型の振動周期及び振幅に
基づいて定まる。そして鋳片４がこのような表面性状で
あるために、鋳型７に取付けられ鋳型７と同期的に上下
に振動する探触子８ａ、８ｂから発振された超音波の鋳
片表面での反射波は鋳片表面の位置により反射方向が変
化する。このとき図中ＯＭで示したオンシレージョンマ
ークの凹部では反射波が集中するので他の部分からの反
射波よりも探触子に戻る量が多くなって、検出レベルが
高くなる。また探触子８ａ、 ８ｂの前面を鋳片４が下
方に引抜かれるので検出レベルはオンシレージョンマー
クのピンチ及び鋳型と鋳片の相対位置変化に応じて経時
的に変化をする。
第６図はそのときの検出結果を単純化して示したもので
あり、周期Ｔでピークが現われている。
あり、周期Ｔでピークが現われている。
この周期Ｔは基本的には鋳型と鋳片の相対位置変化の周
期及び鋳片４の引抜速度の影響を受けている。
期及び鋳片４の引抜速度の影響を受けている。
第７図、第８図は拘束性ブレークアウトの発生過程でみ
られる鋳片表面異常部が鋳型７内を通過する際の模式図
であり、第７図は凝固殻５が破断後、溶鋼が鋳型７に焼
付いて鋳片４が鋳型７に拘束された状態、第８図は凝固
殻５が破断し、溶融金属２が鋳型７に接触した状態を示
している。このように鋳片４が鋳型７に拘束、或いは接
触すると鋳型と鋳片の相対位置変化が無くなるため検出
レベル変動に周期性が失われる。つまりこのような前駆
現象が生じた場合には正常鋳込時の周期から外れること
になる。
られる鋳片表面異常部が鋳型７内を通過する際の模式図
であり、第７図は凝固殻５が破断後、溶鋼が鋳型７に焼
付いて鋳片４が鋳型７に拘束された状態、第８図は凝固
殻５が破断し、溶融金属２が鋳型７に接触した状態を示
している。このように鋳片４が鋳型７に拘束、或いは接
触すると鋳型と鋳片の相対位置変化が無くなるため検出
レベル変動に周期性が失われる。つまりこのような前駆
現象が生じた場合には正常鋳込時の周期から外れること
になる。
以上のような情報を含む、送受信器６及びゲート回路９
により検出された信号は自己相関処理装置１０に送られ
るが、前述のようにこの検出信号は鋳型と鋳片の相対位
置変化のみならず引抜速度により影響を受ける。っまり
探触子が上昇する場合と下降する場合とで検出せんとす
る周期に偏りが生じることになる。したがって引抜速度
による影響を除去するために自己相関処理装置ｌｏには
、図示しないピンチロール近傍に取付けた速度計１５か
らの引抜速度に関する信号が入力されるようになってお
り、これに基づき引抜速度によるバイアス成分を除去す
る。
により検出された信号は自己相関処理装置１０に送られ
るが、前述のようにこの検出信号は鋳型と鋳片の相対位
置変化のみならず引抜速度により影響を受ける。っまり
探触子が上昇する場合と下降する場合とで検出せんとす
る周期に偏りが生じることになる。したがって引抜速度
による影響を除去するために自己相関処理装置ｌｏには
、図示しないピンチロール近傍に取付けた速度計１５か
らの引抜速度に関する信号が入力されるようになってお
り、これに基づき引抜速度によるバイアス成分を除去す
る。
自己相関処理装置１０には入力信号からバイアス成分を
除去した信号に基づいて自己相関を゛とる。
除去した信号に基づいて自己相関を゛とる。
自己相関関数Ｒ（τ）は次式で表される。
Ｒ（τ）＝Ｂ（ｔ） ・Ｂ（ｔ−τ）ｄｔＢ （ｔ）は
第６図の破線で示した反射波Ｂの検化レベルの周期から
バイアス成分を除去した時系列信号である。そして自己
相関処理装置１０はＲ（τ）が極大となるτΦ値をめる
。前述した如く正常鋳込時、即ち鋳片が鋳型に拘束され
ていない場合にはその相対位置変化の周期は鋳型の振動
周期Ｔ′であるからＲ（τ）は第１０図に示すようにτ
＝Ｔ’の場合に極大値をとる。つまりＲ（τ）の極大値
をとるτの値が反射波Ｂの検出レベルの時系列信号の変
動周期となる。
第６図の破線で示した反射波Ｂの検化レベルの周期から
バイアス成分を除去した時系列信号である。そして自己
相関処理装置１０はＲ（τ）が極大となるτΦ値をめる
。前述した如く正常鋳込時、即ち鋳片が鋳型に拘束され
ていない場合にはその相対位置変化の周期は鋳型の振動
周期Ｔ′であるからＲ（τ）は第１０図に示すようにτ
＝Ｔ’の場合に極大値をとる。つまりＲ（τ）の極大値
をとるτの値が反射波Ｂの検出レベルの時系列信号の変
動周期となる。
このようにして自己相関処理装置１０によりまったτ（
【ｆｌ、即ち鋳型と鋳片の相対位置変化の周期Ｔ′は記
録装置１３に記録せられると共に比較器１１へ送られる
。
【ｆｌ、即ち鋳型と鋳片の相対位置変化の周期Ｔ′は記
録装置１３に記録せられると共に比較器１１へ送られる
。
比較器１１には基準値、つまり設定鋳型振動周期Ｔｏ及
び許容範囲が設定されており、比較器１１は入力信号と
基準値とを比較してその差ΔＴ （＝ＴＴＯ）が許容範
囲Ｔ。±αを超えた場合にはブレークアウト発生の可能
性が高いと判定して警報装置１４にて警報を発しせしめ
る。
び許容範囲が設定されており、比較器１１は入力信号と
基準値とを比較してその差ΔＴ （＝ＴＴＯ）が許容範
囲Ｔ。±αを超えた場合にはブレークアウト発生の可能
性が高いと判定して警報装置１４にて警報を発しせしめ
る。
したがって第５図に示す如き正常鋳込時、即ち鋳片が鋳
型に拘束されていない場合には自己相関関数Ｒ（τ）に
よりめられたτ値が許容範囲内にあるのでブレークアウ
ト発生の危険性がなく警報を発しない。しかしながら第
７図、第８図に示す如き鋳片が鋳型に拘束する場合或い
は探触子８ａ。
型に拘束されていない場合には自己相関関数Ｒ（τ）に
よりめられたτ値が許容範囲内にあるのでブレークアウ
ト発生の危険性がなく警報を発しない。しかしながら第
７図、第８図に示す如き鋳片が鋳型に拘束する場合或い
は探触子８ａ。
８ｂの視野内で溶鋼が接触する場合には自己相関関数Ｒ
（τ）によりめられたτ値が許容範囲外となるためブレ
ークアウト発生の危険が高いとして警報を発する。
（τ）によりめられたτ値が許容範囲外となるためブレ
ークアウト発生の危険が高いとして警報を発する。
なお上記説明では鋳片４表面での最初の反射波により行
っているが本発明はこれに限らず鋳片・鋳型内、即ちパ
ウダ１２膜を往復する反射波の２次。
っているが本発明はこれに限らず鋳片・鋳型内、即ちパ
ウダ１２膜を往復する反射波の２次。
３次・・・反射波を用いて良いことは勿論である。
次に本発明の実施例につき説明する。鋳型７の両短辺銅
板７１に高分解能のショックウニイブタイプの超音波探
触子８ａ、８ｂを取付け、鋳型７を０．４秒の周期Ｔｏ
で振動させて反射波Ｂの検出レベルの変動周期を監視し
た。この超音波の感知範囲内で鋳片の凝固殻の破断、焼
付きが繰り返された場合には、例えば第１０図（ブレー
クアウト発生の約４０秒前）に示す如＜Ｒ（τ）が極大
値となるτ値が許容範囲を超え、これにより鋳型と鋳片
の相対位置変化の周期異常を検知してブレークアウトを
予知し、オペレータに警報を発した。なお一点鎖線は予
め設定した鋳型振動周期Ｔｏ、その上下の破線は許容範
囲を示すＴｏ±αである。警報が発せられた場合にはブ
レークアウト発生の可能性が高いとして、引抜速度を極
端に下げるか又はゼロにして凝ｌ’ｉｌ殻５厚みが回復
するのを待ち、その後鋳造を再開することによりブレー
クアウトを防止することが可能となった。
板７１に高分解能のショックウニイブタイプの超音波探
触子８ａ、８ｂを取付け、鋳型７を０．４秒の周期Ｔｏ
で振動させて反射波Ｂの検出レベルの変動周期を監視し
た。この超音波の感知範囲内で鋳片の凝固殻の破断、焼
付きが繰り返された場合には、例えば第１０図（ブレー
クアウト発生の約４０秒前）に示す如＜Ｒ（τ）が極大
値となるτ値が許容範囲を超え、これにより鋳型と鋳片
の相対位置変化の周期異常を検知してブレークアウトを
予知し、オペレータに警報を発した。なお一点鎖線は予
め設定した鋳型振動周期Ｔｏ、その上下の破線は許容範
囲を示すＴｏ±αである。警報が発せられた場合にはブ
レークアウト発生の可能性が高いとして、引抜速度を極
端に下げるか又はゼロにして凝ｌ’ｉｌ殻５厚みが回復
するのを待ち、その後鋳造を再開することによりブレー
クアウトを防止することが可能となった。
そして本発明方法による場合は探触子８ａ、８ｂが鋳型
壁内に設けであるので、その温度は５０膜程度までしか
上らず、探触子８ａ、８ｂの特性、寿命が損われず、長
期に亘って正確かつ安定した測定が可能となる。
壁内に設けであるので、その温度は５０膜程度までしか
上らず、探触子８ａ、８ｂの特性、寿命が損われず、長
期に亘って正確かつ安定した測定が可能となる。
以上詳述した如く本発明は拘束性ブレークアウトをその
前駆現象である鋳型と鋳片の相対位置変化の周期異常に
基づいて予知するので精度よく未然に防止でき、これに
より設備劣化、設備費用の低減、ロスタイムの減少、生
産性の向上が図れる等価れた効果を奏する。
前駆現象である鋳型と鋳片の相対位置変化の周期異常に
基づいて予知するので精度よく未然に防止でき、これに
より設備劣化、設備費用の低減、ロスタイムの減少、生
産性の向上が図れる等価れた効果を奏する。
第１図は本発明の実施状態を示す模式図、第２図は超音
波探触子取付部の縦断面図、第３図、第４図は反射波の
状況を示した図、第５図は鋳造正常時の鋳片表面近傍を
示した模式図、第６図はその場合の反射波の状況を示し
た図、第７図、第８図はブレークアウトの前駆現象発生
部を示した図、第９図は本発明の詳細な説明図、第１Ｏ
図は本発明の実施例を示したグラフである。 ６・・・送受信器 ７・・・鋳型 ８ａ、８ｂ・・・超
音波探触子 ＩＯ・・・自己相関処理装置 １１・・・
比較器特 許 出願人 住友金属工業株式会社代理人
弁理士 河 野 登 夫 第２図 第 ３ 図 笛体 図 第５図 第６図 θＩ り１ｉ２ｔ ２ 第図 菊８図 手続補正Ｍ（自発） 昭和５８年１２月２日 ｉ・、７ 特許庁長官 殿 ４゛ ／、 事件の表示 昭和５８年特許願第１９３０２０号
２ 発明の名称 連続鋳造におけるブレークアウト予知方法３ 補正をす
る者 事件との関係 特許出願人 ダ１代理人 ｊ、補正の対象 ８Ａ細書の「発明の詳細な説明」の榴 に 補正の内容 （１） 明細書の第７頁９行目に「凹状のユッシレーシ
ｗ ン？ −９Ｊとあるヲ、「凹状のオツシレーシコン
マーク」と訂正する。 （２）明細書の第８頁５行目に「第５図は性状鋳込時に
」とあるを、「第５図は正常鋳込時に」と訂正する。 （３） 明細書の′Ｘ′；１０頁１６行目に「自己相関
処理装置１０には」とあるを、「自己相関処理装置１０
は」と訂正する。 （４） 明細書の第１０頁１９行目に １’−Ｒ（τ）＝ Ｂ（ｔ）・Ｂ（ｔ−τ）ｄｔＪとあ
るを、（５） 明細書の第１１頁６行目にｒＲ（τ）は
第１０図に示すように」とあるを、ｒＲ（τ）は第９図
に示すように」と訂正する。 （６）明細書の第１１頁１７行目ｉｃ「、許容範囲Ｔ。 −αを」とあるのを、「許容範囲上αを」と訂正する。
波探触子取付部の縦断面図、第３図、第４図は反射波の
状況を示した図、第５図は鋳造正常時の鋳片表面近傍を
示した模式図、第６図はその場合の反射波の状況を示し
た図、第７図、第８図はブレークアウトの前駆現象発生
部を示した図、第９図は本発明の詳細な説明図、第１Ｏ
図は本発明の実施例を示したグラフである。 ６・・・送受信器 ７・・・鋳型 ８ａ、８ｂ・・・超
音波探触子 ＩＯ・・・自己相関処理装置 １１・・・
比較器特 許 出願人 住友金属工業株式会社代理人
弁理士 河 野 登 夫 第２図 第 ３ 図 笛体 図 第５図 第６図 θＩ り１ｉ２ｔ ２ 第図 菊８図 手続補正Ｍ（自発） 昭和５８年１２月２日 ｉ・、７ 特許庁長官 殿 ４゛ ／、 事件の表示 昭和５８年特許願第１９３０２０号
２ 発明の名称 連続鋳造におけるブレークアウト予知方法３ 補正をす
る者 事件との関係 特許出願人 ダ１代理人 ｊ、補正の対象 ８Ａ細書の「発明の詳細な説明」の榴 に 補正の内容 （１） 明細書の第７頁９行目に「凹状のユッシレーシ
ｗ ン？ −９Ｊとあるヲ、「凹状のオツシレーシコン
マーク」と訂正する。 （２）明細書の第８頁５行目に「第５図は性状鋳込時に
」とあるを、「第５図は正常鋳込時に」と訂正する。 （３） 明細書の′Ｘ′；１０頁１６行目に「自己相関
処理装置１０には」とあるを、「自己相関処理装置１０
は」と訂正する。 （４） 明細書の第１０頁１９行目に １’−Ｒ（τ）＝ Ｂ（ｔ）・Ｂ（ｔ−τ）ｄｔＪとあ
るを、（５） 明細書の第１１頁６行目にｒＲ（τ）は
第１０図に示すように」とあるを、ｒＲ（τ）は第９図
に示すように」と訂正する。 （６）明細書の第１１頁１７行目ｉｃ「、許容範囲Ｔ。 −αを」とあるのを、「許容範囲上αを」と訂正する。
Claims (1)
- １、振動する鋳型により形成された連続鋳造鋳片のブレ
ークアウトを予知する方法において、前記鋳型に設けた
超音波探触子から鋳片に向けて超音波を発信して鋳片表
面での反射波を捉え、反射波の検出レベルの時系列信号
の自己相関をとることによりその変動周期をめ、該変動
周期に基づき鋳型と鋳片の相対位置変化の周期を算出し
、この算出値と設定鋳型振動周期とを比較して比較結果
に基づきブレークアウトを予知することを特徴とするブ
レークアウト予知方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP19302083A JPS6083759A (ja) | 1983-10-15 | 1983-10-15 | 連続鋳造におけるブレ−クアウト予知方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP19302083A JPS6083759A (ja) | 1983-10-15 | 1983-10-15 | 連続鋳造におけるブレ−クアウト予知方法 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS6083759A true JPS6083759A (ja) | 1985-05-13 |
Family
ID=16300836
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP19302083A Pending JPS6083759A (ja) | 1983-10-15 | 1983-10-15 | 連続鋳造におけるブレ−クアウト予知方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS6083759A (ja) |
Cited By (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH04237549A (ja) * | 1991-01-16 | 1992-08-26 | Sumitomo Metal Ind Ltd | 連続鋳造鋳片の縦割れ予知方法 |
| JPH0577014A (ja) * | 1991-02-18 | 1993-03-30 | Sumitomo Metal Ind Ltd | 連続鋳造鋳片の短辺縦割れおよびブレークアウト防止方法 |
| CN101966627A (zh) * | 2010-08-16 | 2011-02-09 | 东莞市亿铖达焊锡制造有限公司 | 有芯焊丝生产中连续检测助焊剂的方法和设备 |
| CN112122573A (zh) * | 2020-09-15 | 2020-12-25 | 山东钢铁集团日照有限公司 | 一种解决超宽板坯连铸机粘结报警后坯壳脱不开的方法 |
-
1983
- 1983-10-15 JP JP19302083A patent/JPS6083759A/ja active Pending
Cited By (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH04237549A (ja) * | 1991-01-16 | 1992-08-26 | Sumitomo Metal Ind Ltd | 連続鋳造鋳片の縦割れ予知方法 |
| JPH0577014A (ja) * | 1991-02-18 | 1993-03-30 | Sumitomo Metal Ind Ltd | 連続鋳造鋳片の短辺縦割れおよびブレークアウト防止方法 |
| CN101966627A (zh) * | 2010-08-16 | 2011-02-09 | 东莞市亿铖达焊锡制造有限公司 | 有芯焊丝生产中连续检测助焊剂的方法和设备 |
| CN112122573A (zh) * | 2020-09-15 | 2020-12-25 | 山东钢铁集团日照有限公司 | 一种解决超宽板坯连铸机粘结报警后坯壳脱不开的方法 |
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