JPS6071025A - 流動床ボイラ排ガスの脱硫方法 - Google Patents
流動床ボイラ排ガスの脱硫方法Info
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- JPS6071025A JPS6071025A JP58181600A JP18160083A JPS6071025A JP S6071025 A JPS6071025 A JP S6071025A JP 58181600 A JP58181600 A JP 58181600A JP 18160083 A JP18160083 A JP 18160083A JP S6071025 A JPS6071025 A JP S6071025A
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- bed boiler
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Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
本発明は、炉内脱硫を行う流動床ボイラにおいて、流動
床ボイラの排ガス中に含まれている亜硫酸ガス（以下、
ＳＯ２という）をさらに脱硫する方法に関するものであ
る。
床ボイラの排ガス中に含まれている亜硫酸ガス（以下、
ＳＯ２という）をさらに脱硫する方法に関するものであ
る。
流動床ボイラは、流動物質として砂を使用する場合は、
流動物質が脱硫剤でないため炉内脱硫はできず、排煙脱
硫装置を設置する必要がある。この場合、脱硫剤として
炭酸カルシウム（ＣａＣ０３）を使用しＣ！ａ／Ｓモル
比はほぼ１で脱硫率は９５％前後が得られるが、設備費
が嵩むことになる。一方、流動物質として炭酸カルシウ
ム（ＣａＣ０３）、ドロマイト、ＣａＯなどの脱硫剤を
用いると、炉内にて脱硫が可能である。すなわち脱硫は
、燃料（主として石炭）中に含まれる硫黄が燃焼し生成
されるＳＯ２を石こう（Ｃａ５Ｏ４）として固定するも
のであるが、つぎのような問題点がある。
流動物質が脱硫剤でないため炉内脱硫はできず、排煙脱
硫装置を設置する必要がある。この場合、脱硫剤として
炭酸カルシウム（ＣａＣ０３）を使用しＣ！ａ／Ｓモル
比はほぼ１で脱硫率は９５％前後が得られるが、設備費
が嵩むことになる。一方、流動物質として炭酸カルシウ
ム（ＣａＣ０３）、ドロマイト、ＣａＯなどの脱硫剤を
用いると、炉内にて脱硫が可能である。すなわち脱硫は
、燃料（主として石炭）中に含まれる硫黄が燃焼し生成
されるＳＯ２を石こう（Ｃａ５Ｏ４）として固定するも
のであるが、つぎのような問題点がある。
（１） Ｃａ ／ Ｓモル比が大きい。第１図は三池炭
を流動層温度８５０°Ｃで炉床負荷１．８ Ｘ １０６
ｈｌ／〃／ｈ 。
を流動層温度８５０°Ｃで炉床負荷１．８ Ｘ １０６
ｈｌ／〃／ｈ 。
１．６Ｘ１０日／扉りの場合のＣａ ／ Ｓモル比と脱
硫率との関係を示している。第１図に示す如く、脱硫率
の向上を図るためには、Ｃａ／Ｓモル比を高くする必要
があり、このことは脱硫剤使用量が多く原料費が高くな
るばかりでなく、廃棄物の量の増大を招き、処理費が高
価となる。
硫率との関係を示している。第１図に示す如く、脱硫率
の向上を図るためには、Ｃａ／Ｓモル比を高くする必要
があり、このことは脱硫剤使用量が多く原料費が高くな
るばかりでなく、廃棄物の量の増大を招き、処理費が高
価となる。
（２） 窒素酸化物（以下、ＮＯｘという）の減少を図
ると脱硫率が低下する。流動層内の燃焼温度は通常、８
００〜９００°Ｃと比軸的低いので、温度が高いために
生成されるサーマルＮＯｘは抑制されるという特徴を有
している。しかしながら、燃料中に含まれている窒素と
酸素との反応により生成されるフユーエ／Ｉ／ＮＯｘの
減少を図るために、二段燃焼法を採用し、全体のＮＯｘ
の生成量を抑制する必要がある。この二段燃焼は流動層
を出た流動層」二側のフリーボード部で行われるため、
燃焼ガスと流動物質である脱硫剤との接触が無く、第２
図に示す如く、ＮＯｘの低減とともに、硫黄酸化物（以
下、ＳＯｘという）の濃度が上昇する。すなわち脱硫率
が低下する。なお第２図は、石炭を流動層温度８００’
Ｃ１空気比１．２、炉床負荷１．９５ Ｘ １０６７／
ｙｉ？ｈで、（イ）Ｃａ／Ｓモル比３、バッフル無、（
ロ）Ｃａ、／Ｓモル比３、バッフル有、（ハ）ｃａ／ｓ
モル比５、バッフル無の条件で燃焼した場合のＳｏ、、
−ＮＯｘ同時低減テヌ１−結果を示すグラフである。
ると脱硫率が低下する。流動層内の燃焼温度は通常、８
００〜９００°Ｃと比軸的低いので、温度が高いために
生成されるサーマルＮＯｘは抑制されるという特徴を有
している。しかしながら、燃料中に含まれている窒素と
酸素との反応により生成されるフユーエ／Ｉ／ＮＯｘの
減少を図るために、二段燃焼法を採用し、全体のＮＯｘ
の生成量を抑制する必要がある。この二段燃焼は流動層
を出た流動層」二側のフリーボード部で行われるため、
燃焼ガスと流動物質である脱硫剤との接触が無く、第２
図に示す如く、ＮＯｘの低減とともに、硫黄酸化物（以
下、ＳＯｘという）の濃度が上昇する。すなわち脱硫率
が低下する。なお第２図は、石炭を流動層温度８００’
Ｃ１空気比１．２、炉床負荷１．９５ Ｘ １０６７／
ｙｉ？ｈで、（イ）Ｃａ／Ｓモル比３、バッフル無、（
ロ）Ｃａ、／Ｓモル比３、バッフル有、（ハ）ｃａ／ｓ
モル比５、バッフル無の条件で燃焼した場合のＳｏ、、
−ＮＯｘ同時低減テヌ１−結果を示すグラフである。
本発明は上記の諸点に鑑みなされたもので、Ｃａ／Ｓが
高いことを利用し、すなわち過剰の炭酸カルシウムを再
利用して、流動床ボイラ排ガス中に含まれているＳＯ２
をさらに脱硫する方法を提供せんとするものである。
高いことを利用し、すなわち過剰の炭酸カルシウムを再
利用して、流動床ボイラ排ガス中に含まれているＳＯ２
をさらに脱硫する方法を提供せんとするものである。
すなわち、本発明の方法は、炉内脱硫を行う流動床ボイ
ラから発生する排ガス中に水を噴霧し水の不飽和範囲内
で増湿させて、排ガス中の硫黄酸化物を流動床ボイラか
ら飛散してくる脱硫剤と反応せしめ、ついで排ガスを濾
過式集じん装置に導−人して脱硫剤を捕集することを特
徴としている。
ラから発生する排ガス中に水を噴霧し水の不飽和範囲内
で増湿させて、排ガス中の硫黄酸化物を流動床ボイラか
ら飛散してくる脱硫剤と反応せしめ、ついで排ガスを濾
過式集じん装置に導−人して脱硫剤を捕集することを特
徴としている。
以下、本発明の構成を図面に基づいて説明する。
第３図は本発明の方法を実施する装置の一例を示してい
る。流動床ボイラ主燃焼炉１に供給された石炭はこの主
燃焼炉ｌ内で燃焼し、石炭中の硫黄分の多くは石炭に混
入して主燃焼炉ｌに供給されている石灰石または石灰石
が主燃焼炉ｌで熱分解した生石灰、および石炭燃焼用に
主燃焼炉１に供給された酸素と反応して無水石こうとな
るが、ＮＯｘの生成を抑制するため主燃焼炉１の内部で
は、一般的に二段燃焼方式が採られているので、二段目
で燃焼する石炭中の硫黄分の殆どは脱硫されずにＳＯｘ
として主燃焼炉］を出る。また主燃焼炉ｌに供給された
石灰石は熱分解して生石灰または硫黄分と反応して石こ
うとして主燃焼炉１に滞留し、流動層中で一部は摩耗、
粉化して石炭灰や未燃カーボンとともにダストとして排
ガス中に含まれて主燃焼炉ｌを出る。この主燃焼炉１を
出た排ガスは流動床ボイラ主燃焼炉用マルチクロン２で
ダストの大半が捕集され、このダストは流動床ボイラ再
燃焼炉３に供給され、未燃カーボンを再燃焼して再燃焼
炉３を出る。再燃焼炉３を出た排ガスは流動床ボイラ再
燃焼炉用マルチクロン４でダストを捕集し、灰処理され
る。マルチクロン２．４を通過した排ガスはマルチクロ
ン２．４を通過したタストヲ含んだ″！、マガス・エア
ヒータ５で、押込送風機６から送られる空気と熱交換し
た後、仕上げ脱硫と集じんを兼ねたスプレードライヤー
７と、バグフィルタ−または粒状濾過材を用いた乾式一
過フィルター（いわゆるグラニュラ−フィルター）から
なる濾過式集じん装置８に送られる。スプレードライヤ
ー７では排ガス中に水を噴霧し水の不飽和範囲内で増湿
させることにより、排ガス中の８０２と排ガスダスト中
の生石灰とを反応させる。
る。流動床ボイラ主燃焼炉１に供給された石炭はこの主
燃焼炉ｌ内で燃焼し、石炭中の硫黄分の多くは石炭に混
入して主燃焼炉ｌに供給されている石灰石または石灰石
が主燃焼炉ｌで熱分解した生石灰、および石炭燃焼用に
主燃焼炉１に供給された酸素と反応して無水石こうとな
るが、ＮＯｘの生成を抑制するため主燃焼炉１の内部で
は、一般的に二段燃焼方式が採られているので、二段目
で燃焼する石炭中の硫黄分の殆どは脱硫されずにＳＯｘ
として主燃焼炉］を出る。また主燃焼炉ｌに供給された
石灰石は熱分解して生石灰または硫黄分と反応して石こ
うとして主燃焼炉１に滞留し、流動層中で一部は摩耗、
粉化して石炭灰や未燃カーボンとともにダストとして排
ガス中に含まれて主燃焼炉ｌを出る。この主燃焼炉１を
出た排ガスは流動床ボイラ主燃焼炉用マルチクロン２で
ダストの大半が捕集され、このダストは流動床ボイラ再
燃焼炉３に供給され、未燃カーボンを再燃焼して再燃焼
炉３を出る。再燃焼炉３を出た排ガスは流動床ボイラ再
燃焼炉用マルチクロン４でダストを捕集し、灰処理され
る。マルチクロン２．４を通過した排ガスはマルチクロ
ン２．４を通過したタストヲ含んだ″！、マガス・エア
ヒータ５で、押込送風機６から送られる空気と熱交換し
た後、仕上げ脱硫と集じんを兼ねたスプレードライヤー
７と、バグフィルタ−または粒状濾過材を用いた乾式一
過フィルター（いわゆるグラニュラ−フィルター）から
なる濾過式集じん装置８に送られる。スプレードライヤ
ー７では排ガス中に水を噴霧し水の不飽和範囲内で増湿
させることにより、排ガス中の８０２と排ガスダスト中
の生石灰とを反応させる。
スプレードライヤー７を出た排ガス中のダストは濾過式
集じん装置８で捕集され、排ガス中の残留ＳＯ２は生石
灰や消石灰を含む濾過式集じん装置８のダスト層を通過
する際に消石灰に吸収され、脱硫、集じんの済んだ排ガ
スは誘引送風機９により煙突１０を通して大気に放出さ
れる。
集じん装置８で捕集され、排ガス中の残留ＳＯ２は生石
灰や消石灰を含む濾過式集じん装置８のダスト層を通過
する際に消石灰に吸収され、脱硫、集じんの済んだ排ガ
スは誘引送風機９により煙突１０を通して大気に放出さ
れる。
このように本発明は、スプレードライヤー７と濾過式集
じん装置８をガス・エアヒータ５の後流に配置し、スプ
レードライヤー７において水噴霧をすることにより、排
ガスダスト中の生石灰と排ガス中のＳＯ□とを（１）〜
（５）の反応式にて反応させ、濾過式場じん装置８でダ
スト捕集および残留ＳＯ□を吸収除去するものである。
じん装置８をガス・エアヒータ５の後流に配置し、スプ
レードライヤー７において水噴霧をすることにより、排
ガスダスト中の生石灰と排ガス中のＳＯ□とを（１）〜
（５）の反応式にて反応させ、濾過式場じん装置８でダ
スト捕集および残留ＳＯ□を吸収除去するものである。
ＣａＯ＋Ｈ２０−、Ｃａ（ＯＨ）、、 （１）Ｃａ（Ｏ
Ｈ）、、＋ ｓｏ２→Ｃａ５０３−１／２Ｈ２０＋１．
／２Ｈ２０（２）ＳＯ２−ｔ−Ｈ２Ｃ→Ｈ２ＳＯ３（３
）Ｈ２Ｓ○３＋ｃａｏ −＋ ＣａＳＯ３・１／２Ｈ，
、Ｏ＋１／２Ｈ２０（４）Ｈ，、Ｓ０３＋Ｃａ（ＯＨ）
２→ＣａＳＯ３，・１／２Ｈ２０＋８／２Ｈ２０（５）
炉内脱硫率および石炭中の硫黄分によっては、流動床ボ
イラ再燃焼炉用マルチクロン４を設けず、流動床ボイラ
再燃焼炉３より排出される排ガス中の生石灰を脱硫剤と
して使用してもよい。
Ｈ）、、＋ ｓｏ２→Ｃａ５０３−１／２Ｈ２０＋１．
／２Ｈ２０（２）ＳＯ２−ｔ−Ｈ２Ｃ→Ｈ２ＳＯ３（３
）Ｈ２Ｓ○３＋ｃａｏ −＋ ＣａＳＯ３・１／２Ｈ，
、Ｏ＋１／２Ｈ２０（４）Ｈ，、Ｓ０３＋Ｃａ（ＯＨ）
２→ＣａＳＯ３，・１／２Ｈ２０＋８／２Ｈ２０（５）
炉内脱硫率および石炭中の硫黄分によっては、流動床ボ
イラ再燃焼炉用マルチクロン４を設けず、流動床ボイラ
再燃焼炉３より排出される排ガス中の生石灰を脱硫剤と
して使用してもよい。
スプレードライヤー７の入口排ガスは、ガス・エアヒー
タ５の出口排ガスであり、一般的には温度が１３０〜１
５０℃で、ダスト濃度は６〜１０ ｇ／ Ｎｙｙｆ。
タ５の出口排ガスであり、一般的には温度が１３０〜１
５０℃で、ダスト濃度は６〜１０ ｇ／ Ｎｙｙｆ。
ｓ Ｏｚ ｉａ度１００〜２００ｐＴ’ｍ、水分は７〜
８％程度である。！、た流動層中で粉化され排ガス中の
ダストとして存在する生石灰は、ダストのうち２０％程
度を占めている。この排ガスに水噴霧を行い、排ガス温
度を水蒸気飽和温度＋１０〜６０°Ｃになるように増湿
冷却を行い、前記（１）〜（５）の反応により、排ガス
中のＳＯｘの除去を行う。増湿後のガス温度を水蒸気飽
和温度＋１０〜６０°Ｃとしているのは、この範囲より
も低過ぎると、後流のバグフィルタ−またはグラニュラ
フィルターからなる濾過式場じん装置８の水分による詰
りか生ずるばかりでなく、生石灰ないしは消石灰が排ガ
ス中の炭酸ガスと反応して炭酸カルシウムを生成し、脱
硫率の低下を招く。まだこの範囲より高過ぎると８０２
分圧が高くなシ、前記（２）、（３）の反応が妨げられ
、脱硫率の低下を招く。
８％程度である。！、た流動層中で粉化され排ガス中の
ダストとして存在する生石灰は、ダストのうち２０％程
度を占めている。この排ガスに水噴霧を行い、排ガス温
度を水蒸気飽和温度＋１０〜６０°Ｃになるように増湿
冷却を行い、前記（１）〜（５）の反応により、排ガス
中のＳＯｘの除去を行う。増湿後のガス温度を水蒸気飽
和温度＋１０〜６０°Ｃとしているのは、この範囲より
も低過ぎると、後流のバグフィルタ−またはグラニュラ
フィルターからなる濾過式場じん装置８の水分による詰
りか生ずるばかりでなく、生石灰ないしは消石灰が排ガ
ス中の炭酸ガスと反応して炭酸カルシウムを生成し、脱
硫率の低下を招く。まだこの範囲より高過ぎると８０２
分圧が高くなシ、前記（２）、（３）の反応が妨げられ
、脱硫率の低下を招く。
なお本発明の脱硫方法は、スプレードライヤー７の後流
に設置されるバグフィルタ−またはグラニュラフィルタ
ーからなる濾過式場じん装置８に捕集されている生石灰
および消石灰を含むダヌ） Ａ？１を排ガスが通過する
際にも、前記（１）〜（５）の反応式により、排ガス中
のＳＯｘの除去を行わせるものである。
に設置されるバグフィルタ−またはグラニュラフィルタ
ーからなる濾過式場じん装置８に捕集されている生石灰
および消石灰を含むダヌ） Ａ？１を排ガスが通過する
際にも、前記（１）〜（５）の反応式により、排ガス中
のＳＯｘの除去を行わせるものである。
つぎに本発明の実施例について説明する。
実施例
炉内脱硫を行う流動床ボイラからの排ガスを第３図に示
すフローに従って処理した。濾過式場じん装置としてバ
グフィルタ−を用いた。スプレードライヤー人口の排ガ
スは、入ロガス温度１８５°Ｃ１人口ＳＯ２濃度１．Ｏ
Ｏｌｌｌｌ）ｍ１ダスト濃度９．９！ｌｌ／Ｎｎ？。
すフローに従って処理した。濾過式場じん装置としてバ
グフィルタ−を用いた。スプレードライヤー人口の排ガ
スは、入ロガス温度１８５°Ｃ１人口ＳＯ２濃度１．Ｏ
Ｏｌｌｌｌ）ｍ１ダスト濃度９．９！ｌｌ／Ｎｎ？。
ダスト中のＣａＯ濃度１８．５８％であった。この排ガ
スをスプレードライヤーに導入して水噴霧を行い、排ガ
ス温度を８０°Ｃとし、ついでバグフィルタ−に導入し
て脱硫、集じんし、バグフィルタ−出口の排ガスについ
て５０２ｍ度、ばいじん濃度を測定した。この結果、Ｓ
Ｏ２濃度は１８］；Ｉｐｍ−ばいじん濃度は０．０５１
１ ／ Ｎｎ？であった。
スをスプレードライヤーに導入して水噴霧を行い、排ガ
ス温度を８０°Ｃとし、ついでバグフィルタ−に導入し
て脱硫、集じんし、バグフィルタ−出口の排ガスについ
て５０２ｍ度、ばいじん濃度を測定した。この結果、Ｓ
Ｏ２濃度は１８］；Ｉｐｍ−ばいじん濃度は０．０５１
１ ／ Ｎｎ？であった。
以上説明したように、本発明の方法によれば、つぎのよ
うな効果を奏する。
うな効果を奏する。
（１）炉内脱硫を行う流動床ボイラに適用することによ
り、高脱硫率を維持しながら高脱硝率を達成することが
できる。
り、高脱硫率を維持しながら高脱硝率を達成することが
できる。
（２）流動物質である脱硫剤以外に、新だな脱硫剤を使
用することなく高脱硫率が達成できる。
用することなく高脱硫率が達成できる。
（３）流動床ボイラで使用する脱硫剤の量を減少させる
ことができる。
ことができる。
（４）炉内脱硫を行わず、従来の湿式排煙脱硫を採用す
る方法に比べ、構成機器が簡単で、据付面積や運転動力
も少なく、省エネルギーを図ることができる。
る方法に比べ、構成機器が簡単で、据付面積や運転動力
も少なく、省エネルギーを図ることができる。
第１図はＣａ／Ｓ−［：／Ｉ／比と脱硫率との関係を示
すグラフ、第２図は５ｏ２−ＮＯｘ同時低減テスト結果
を示すグラフ、第３図は本発明の流動床ボイラ排ガスの
脱硫方法を実施する装置の一例を示すフローシートであ
る。 ｌ・・・流動床ボイラ主燃焼炉、２・・・流動床ボイラ
主燃焼炉用マルチクロン、３・・・流動床ボイラ再燃焼
炉、４・・・流動床ボイラ再燃焼炉用マルチクロン、５
・・・ガス・エアヒータ、６・・・押込送風機、７・・
・スプレードライヤー、８・・・濾過式場じん装置、９
・・誘引送風機、１０・・・煙突 出 願 人 川崎重工業株式会社 代理人 弁理士塩出真−７；″−・ ７．１ １１ １
すグラフ、第２図は５ｏ２−ＮＯｘ同時低減テスト結果
を示すグラフ、第３図は本発明の流動床ボイラ排ガスの
脱硫方法を実施する装置の一例を示すフローシートであ
る。 ｌ・・・流動床ボイラ主燃焼炉、２・・・流動床ボイラ
主燃焼炉用マルチクロン、３・・・流動床ボイラ再燃焼
炉、４・・・流動床ボイラ再燃焼炉用マルチクロン、５
・・・ガス・エアヒータ、６・・・押込送風機、７・・
・スプレードライヤー、８・・・濾過式場じん装置、９
・・誘引送風機、１０・・・煙突 出 願 人 川崎重工業株式会社 代理人 弁理士塩出真−７；″−・ ７．１ １１ １
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 ■ 炉内脱硫を行う流動床ボイラから発生する排ガス中
に水を噴霧し水の一不飽和範囲内で増湿させて、排ガス
中の硫黄酸化物を流動床ボイラから飛散してくる脱硫剤
と反応せしめ、ついで排ガスを濾過式集じん装置に導入
して脱硫剤を捕集することを特徴とする流動床ボイラ排
ガスの脱硫方法 ２ 排ガス中に水を噴霧させる方法としてスプレードラ
イヤーを使用する特許請求の範囲第１項記載の流動床ボ
イラ排ガスの脱硫方法。 ３ 濾過式集じん装置としてバグフィルタ−を使用する
特許請求の範囲第１項記載の流動床ボイラ排ガスの脱硫
方法。 ４ 濾過式集じん装置としそ粒状濾過材を用いた乾式濾
過フィルターを使用する特許請求の範囲第１項記載の流
動床ボイラ排ガスの脱硫方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP58181600A JPS6071025A (ja) | 1983-09-28 | 1983-09-28 | 流動床ボイラ排ガスの脱硫方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP58181600A JPS6071025A (ja) | 1983-09-28 | 1983-09-28 | 流動床ボイラ排ガスの脱硫方法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS6071025A true JPS6071025A (ja) | 1985-04-22 |
| JPS6251645B2 JPS6251645B2 (ja) | 1987-10-30 |
Family
ID=16103639
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP58181600A Granted JPS6071025A (ja) | 1983-09-28 | 1983-09-28 | 流動床ボイラ排ガスの脱硫方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS6071025A (ja) |
Cited By (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS62200107A (ja) * | 1986-02-27 | 1987-09-03 | Hitachi Zosen Corp | 炉内脱硫法 |
| JPS63141629A (ja) * | 1986-12-04 | 1988-06-14 | Kawasaki Heavy Ind Ltd | 排ガスの脱硫方法 |
| JPH06229511A (ja) * | 1992-11-24 | 1994-08-16 | Stein Ind Sa | 循環流動層燃焼装置における硫黄酸化物ガスの還元方法 |
| FR2796131A1 (fr) | 1999-07-06 | 2001-01-12 | Alstom | Procede de reduction des emissions d'oxydes de soufre dans une installation de combustion a lit fluidise circulant |
| CN115350699A (zh) * | 2022-08-22 | 2022-11-18 | 哈密市鲁江缘新材料有限公司 | 一种流化床用脱硫剂的生产系统、脱硫剂及其制备方法 |
Families Citing this family (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH0488649U (ja) * | 1990-12-11 | 1992-07-31 | ||
| JPH04127953U (ja) * | 1991-05-15 | 1992-11-20 | 鹿児島日本電気株式会社 | 蛍光表示管 |
-
1983
- 1983-09-28 JP JP58181600A patent/JPS6071025A/ja active Granted
Cited By (6)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS62200107A (ja) * | 1986-02-27 | 1987-09-03 | Hitachi Zosen Corp | 炉内脱硫法 |
| JPH0246846B2 (ja) * | 1986-02-27 | 1990-10-17 | Hitachi Shipbuilding Eng Co | |
| JPS63141629A (ja) * | 1986-12-04 | 1988-06-14 | Kawasaki Heavy Ind Ltd | 排ガスの脱硫方法 |
| JPH06229511A (ja) * | 1992-11-24 | 1994-08-16 | Stein Ind Sa | 循環流動層燃焼装置における硫黄酸化物ガスの還元方法 |
| FR2796131A1 (fr) | 1999-07-06 | 2001-01-12 | Alstom | Procede de reduction des emissions d'oxydes de soufre dans une installation de combustion a lit fluidise circulant |
| CN115350699A (zh) * | 2022-08-22 | 2022-11-18 | 哈密市鲁江缘新材料有限公司 | 一种流化床用脱硫剂的生产系统、脱硫剂及其制备方法 |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPS6251645B2 (ja) | 1987-10-30 |
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