JPH0568850A - 燃焼器排ガスの同時脱硝硫方法 - Google Patents
燃焼器排ガスの同時脱硝硫方法Info
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- JPH0568850A JPH0568850A JP3233026A JP23302691A JPH0568850A JP H0568850 A JPH0568850 A JP H0568850A JP 3233026 A JP3233026 A JP 3233026A JP 23302691 A JP23302691 A JP 23302691A JP H0568850 A JPH0568850 A JP H0568850A
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- gas
- adsorbent
- nox
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- Y02—TECHNOLOGIES OR APPLICATIONS FOR MITIGATION OR ADAPTATION AGAINST CLIMATE CHANGE
- Y02A—TECHNOLOGIES FOR ADAPTATION TO CLIMATE CHANGE
- Y02A50/00—TECHNOLOGIES FOR ADAPTATION TO CLIMATE CHANGE in human health protection, e.g. against extreme weather
- Y02A50/20—Air quality improvement or preservation, e.g. vehicle emission control or emission reduction by using catalytic converters
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- Chimneys And Flues (AREA)
- Treating Waste Gases (AREA)
Abstract
(57)【要約】
【目的】 酸露点腐食、排ガスの放出前の昇温の必要
性、脱硝用アンモニアのランニングコストと二次汚染、
等の問題を発生することなく燃焼器排ガスの脱硝、脱硫
を行うことができる燃焼器排ガスの同時脱硝硫方法を提
供する。 【構成】 燃焼器（ボイラ１）からのＳＯ2 ，ＮＯx を
含む排ガスを冷却除塵した後、ＳＯ2 吸着塔４Ａ，４Ｂ
でＳＯ2 吸着剤に接触させてＳＯ2 を除去し、次にＮＯ
x 吸着塔５Ａ，５ＢでＮＯx 吸着剤に接触させてＮＯx
を除去した上、大気中に放出する。前記ＳＯ2 吸着剤か
らＳＯ2 を脱着して濃縮されたＳＯ2 を含む減容された
ガスを発生させ、これを脱硫して前記排ガスと共に大気
に放出する。前記ＮＯx 吸着剤からＮＯx を脱着して濃
縮されたＮＯx を含む減容されたガスを発生させ、これ
を燃焼器（ボイラ１）へ戻すようにした。
性、脱硝用アンモニアのランニングコストと二次汚染、
等の問題を発生することなく燃焼器排ガスの脱硝、脱硫
を行うことができる燃焼器排ガスの同時脱硝硫方法を提
供する。 【構成】 燃焼器（ボイラ１）からのＳＯ2 ，ＮＯx を
含む排ガスを冷却除塵した後、ＳＯ2 吸着塔４Ａ，４Ｂ
でＳＯ2 吸着剤に接触させてＳＯ2 を除去し、次にＮＯ
x 吸着塔５Ａ，５ＢでＮＯx 吸着剤に接触させてＮＯx
を除去した上、大気中に放出する。前記ＳＯ2 吸着剤か
らＳＯ2 を脱着して濃縮されたＳＯ2 を含む減容された
ガスを発生させ、これを脱硫して前記排ガスと共に大気
に放出する。前記ＮＯx 吸着剤からＮＯx を脱着して濃
縮されたＮＯx を含む減容されたガスを発生させ、これ
を燃焼器（ボイラ１）へ戻すようにした。
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は、燃焼器からの排ガスの
乾式の同時脱硝硫方法に関する。
乾式の同時脱硝硫方法に関する。
【０００２】
【従来の技術】従来最も多く用いられている燃焼器排ガ
ス脱硝硫方法の例を図５に示す。脱硝方法としてはアン
モニア還元触媒脱硝方法が用いられており、ボイラ０１
排ガス中のＮＯx を除去するために、排ガス温度が３０
０〜４００℃の個所において、排ガス中のＮＯx とほぼ
等モルのアンモニアを排ガスに加えた後、脱硝装置０２
においてＮＯｘ還元触媒と接触させて排ガス中のＮＯx
をＮ2 とＨ2 Ｏに分解する方法が採られている。
ス脱硝硫方法の例を図５に示す。脱硝方法としてはアン
モニア還元触媒脱硝方法が用いられており、ボイラ０１
排ガス中のＮＯx を除去するために、排ガス温度が３０
０〜４００℃の個所において、排ガス中のＮＯx とほぼ
等モルのアンモニアを排ガスに加えた後、脱硝装置０２
においてＮＯｘ還元触媒と接触させて排ガス中のＮＯx
をＮ2 とＨ2 Ｏに分解する方法が採られている。
【０００３】一方、脱硫方法としては、湿式脱硫方法の
１つである石灰−石膏法が用いられており、ボイラ排ガ
ス中のＳＯ2 を除去するために、前記脱硝装置０２で処
理された排ガスを、空気予熱器０４、集塵器０５を通し
冷却塔にて冷却水をスプレイして７０℃程度に冷却した
後、石灰水を循環した気−液接触塔（吸着塔）０３に導
き、排ガス中のＳＯ2 をＣａＳＯ3 として除去する。Ｃ
ａＳＯ3 は空気酸化されて石膏（ＣａＳＯ4 ）の形で取
り出され建材として利用される。
１つである石灰−石膏法が用いられており、ボイラ排ガ
ス中のＳＯ2 を除去するために、前記脱硝装置０２で処
理された排ガスを、空気予熱器０４、集塵器０５を通し
冷却塔にて冷却水をスプレイして７０℃程度に冷却した
後、石灰水を循環した気−液接触塔（吸着塔）０３に導
き、排ガス中のＳＯ2 をＣａＳＯ3 として除去する。Ｃ
ａＳＯ3 は空気酸化されて石膏（ＣａＳＯ4 ）の形で取
り出され建材として利用される。
【０００４】また、排ガスは７０℃程度と温度が低く煙
突からの排出時の上昇力に欠けると共に多量の白煙を伴
なうために、ガスガスヒータを利用して前記気−液接触
塔０３入口の高温ガスとの熱交換により排ガス温度を１
００℃程度に昇温させた後、煙突から大気中に排出して
いる。
突からの排出時の上昇力に欠けると共に多量の白煙を伴
なうために、ガスガスヒータを利用して前記気−液接触
塔０３入口の高温ガスとの熱交換により排ガス温度を１
００℃程度に昇温させた後、煙突から大気中に排出して
いる。
【０００５】
【発明が解決しようとする課題】前記の従来の燃焼器排
ガスの脱硝硫方法におけるアンモニア還元触媒脱硝方法
では、次のような問題点がある。
ガスの脱硝硫方法におけるアンモニア還元触媒脱硝方法
では、次のような問題点がある。
【０００６】即ち、 （１）ＮＯx と等モルのアンモニアが必要というランニ
ングコスト上の負担がある。 （２）ＮＯx に対して過剰なアンモニアの投入はアンモ
ニアの流下による環境二次汚染が懸念される。 （３）酸性硫安による空気予熱器の閉塞が起こりやす
い。 （４）脱硝装置入口ガス温度を全ボイラ負荷にわたって
一定温度に保つために、ボイラ（燃焼器）０１に節炭器
バイパスガスダクト０７を設ける必要がある。
ングコスト上の負担がある。 （２）ＮＯx に対して過剰なアンモニアの投入はアンモ
ニアの流下による環境二次汚染が懸念される。 （３）酸性硫安による空気予熱器の閉塞が起こりやす
い。 （４）脱硝装置入口ガス温度を全ボイラ負荷にわたって
一定温度に保つために、ボイラ（燃焼器）０１に節炭器
バイパスガスダクト０７を設ける必要がある。
【０００７】一方、前記の従来の燃焼器排ガスの脱硝硫
方法における湿式脱硫方法（石灰−石膏法）では、副生
物の石膏が建材として使用可能という利点がある反面、
次のような問題点がある。
方法における湿式脱硫方法（石灰−石膏法）では、副生
物の石膏が建材として使用可能という利点がある反面、
次のような問題点がある。
【０００８】即ち、 （１）脱硫温度が約７０℃と低いためにボイラ排ガスの
ＳＯ2 がＨ2 ＳＯ4 として構成材料に凝縮して酸露点腐
食を生起する。 （２）脱硫後の排ガスが約７０℃と温度が低く煙突から
の上昇が不足しており、また白煙が顕著なために、脱硫
装置入口のガスと熱交換させることにより１００℃前後
に昇温させるガスガスヒータを設置する必要がある。
ＳＯ2 がＨ2 ＳＯ4 として構成材料に凝縮して酸露点腐
食を生起する。 （２）脱硫後の排ガスが約７０℃と温度が低く煙突から
の上昇が不足しており、また白煙が顕著なために、脱硫
装置入口のガスと熱交換させることにより１００℃前後
に昇温させるガスガスヒータを設置する必要がある。
【０００９】本発明は、前記従来のアンモニア還元触媒
脱硝方法と湿式脱硫方法の組合わせが有する以上の問題
を解決し、従来並みの高い脱硝硫効率を達成するコンパ
クトで安価な燃焼器排ガス用脱硝硫方法を提供しようと
するものである。
脱硝方法と湿式脱硫方法の組合わせが有する以上の問題
を解決し、従来並みの高い脱硝硫効率を達成するコンパ
クトで安価な燃焼器排ガス用脱硝硫方法を提供しようと
するものである。
【００１０】
【課題を解決するための手段】本発明の燃焼器排ガスの
同時脱硝硫方法は、燃焼器からのＳＯ2 とＮＯx を含有
する排ガスを、冷却除塵した後、ＳＯ2 吸着剤に接触さ
せて排ガス中のＳＯ2 を除去し、ＳＯ2 が除去された排
ガスをＮＯx 吸着剤に接続させて排ガス中のＮＯx を除
去した上で大気中に放出し; 前記ＳＯ2 を吸着したＳＯ
2 吸着剤よりＳＯ2 を脱着して、濃縮されたＳＯ2 を含
むガスを発生させ、同ガスを脱硫した後前記大気中に放
出される排ガスと共に大気中に放出し；前記ＮＯx を吸
着したＮＯx 吸着剤よりＮＯx を脱着して濃縮されたＮ
Ｏx を含むガスを発生させ、同ガスを前記燃焼器へ戻す
ことを特徴する。
同時脱硝硫方法は、燃焼器からのＳＯ2 とＮＯx を含有
する排ガスを、冷却除塵した後、ＳＯ2 吸着剤に接触さ
せて排ガス中のＳＯ2 を除去し、ＳＯ2 が除去された排
ガスをＮＯx 吸着剤に接続させて排ガス中のＮＯx を除
去した上で大気中に放出し; 前記ＳＯ2 を吸着したＳＯ
2 吸着剤よりＳＯ2 を脱着して、濃縮されたＳＯ2 を含
むガスを発生させ、同ガスを脱硫した後前記大気中に放
出される排ガスと共に大気中に放出し；前記ＮＯx を吸
着したＮＯx 吸着剤よりＮＯx を脱着して濃縮されたＮ
Ｏx を含むガスを発生させ、同ガスを前記燃焼器へ戻す
ことを特徴する。
【００１１】
（１）本発明では、ＳＯ2 とＮＯx を含む燃焼器からの
排ガスを、冷却除塵した後、まずＳＯ2 吸着剤に接触さ
せることによって、排ガス中のＳＯ2 は気相中の分圧に
ほぼ比例してＳＯ2 吸着剤に吸着され、排ガス中のＳＯ
2 が除去される。このＳＯ2 が除去された排ガスを、次
いでＮＯx 吸着剤に接触させることにより、排ガス中の
ＮＯx は気相中の分圧にほぼ比例してＮＯx 吸着剤に吸
着され、排ガス中のＮＯx も除去され、浄化された排ガ
スは煙突から大気中に放出される。
排ガスを、冷却除塵した後、まずＳＯ2 吸着剤に接触さ
せることによって、排ガス中のＳＯ2 は気相中の分圧に
ほぼ比例してＳＯ2 吸着剤に吸着され、排ガス中のＳＯ
2 が除去される。このＳＯ2 が除去された排ガスを、次
いでＮＯx 吸着剤に接触させることにより、排ガス中の
ＮＯx は気相中の分圧にほぼ比例してＮＯx 吸着剤に吸
着され、排ガス中のＮＯx も除去され、浄化された排ガ
スは煙突から大気中に放出される。
【００１２】（２）ＳＯ2 を吸着したＳＯ2 吸着剤を減
圧、加熱減圧等を行うことによって、ＳＯ2 吸着剤から
ＳＯ2 が脱着されてＳＯ2 吸着剤は再活性化される。脱
着されたＳＯ2 を含むガスは、１／１００程度に減容さ
れ、かつ含有されるＳＯ2は濃縮されているので、小型
の湿式脱硫装置で脱硫することができ、前記大気中へ放
出される浄化された排ガスと共に大気中に放散すること
ができる。
圧、加熱減圧等を行うことによって、ＳＯ2 吸着剤から
ＳＯ2 が脱着されてＳＯ2 吸着剤は再活性化される。脱
着されたＳＯ2 を含むガスは、１／１００程度に減容さ
れ、かつ含有されるＳＯ2は濃縮されているので、小型
の湿式脱硫装置で脱硫することができ、前記大気中へ放
出される浄化された排ガスと共に大気中に放散すること
ができる。
【００１３】従って、酸露点腐食の問題もなくなり、ガ
スヒータも必要なく、また複雑な湿式脱硫装置が小型に
なり、かつ簡単な吸着式脱硫装置によって置き換えられ
るために、脱硫設備費のかなりの削減を計ることができ
る。しかも脱硫効率は従来並みとなる。
スヒータも必要なく、また複雑な湿式脱硫装置が小型に
なり、かつ簡単な吸着式脱硫装置によって置き換えられ
るために、脱硫設備費のかなりの削減を計ることができ
る。しかも脱硫効率は従来並みとなる。
【００１４】（３）他方、ＮＯx を吸着したＮＯx 吸着
剤を減圧、加熱減圧等を行うことによって、前記（２）
項と同じ原理により、ＮＯx 吸着剤からＮＯx が脱着さ
れてＮＯx 吸着剤は再活性化される。この脱着されたＮ
Ｏx を含むガスは、１／１００程度に減容されているの
で、小型の真空ポンプ等により燃焼器再循環ガスライン
等に注入することにより燃焼器内に容易に戻すことが可
能である。この燃焼器に戻されたＮＯx を含むガス中の
ＮＯx は、燃焼器炉内の還元雰囲気により、その一部
（例えば約５０％）がＮ2 とＨ2 Ｏに分解される。この
残りのＮＯx と、新たに燃料の燃焼により燃焼器内で発
生したＮＯx がいっしょになってＮＯx 吸着剤に入る。
剤を減圧、加熱減圧等を行うことによって、前記（２）
項と同じ原理により、ＮＯx 吸着剤からＮＯx が脱着さ
れてＮＯx 吸着剤は再活性化される。この脱着されたＮ
Ｏx を含むガスは、１／１００程度に減容されているの
で、小型の真空ポンプ等により燃焼器再循環ガスライン
等に注入することにより燃焼器内に容易に戻すことが可
能である。この燃焼器に戻されたＮＯx を含むガス中の
ＮＯx は、燃焼器炉内の還元雰囲気により、その一部
（例えば約５０％）がＮ2 とＨ2 Ｏに分解される。この
残りのＮＯx と、新たに燃料の燃焼により燃焼器内で発
生したＮＯx がいっしょになってＮＯx 吸着剤に入る。
【００１５】この閉サイクルを繰返すことにより最終的
には燃焼器出口ＮＯx は、新たに燃料が燃焼器内で燃焼
して発生するＮＯx より高いＮＯｘ濃度（例えば約２
倍）で平衡する。しかし、本発明に使用するＮＯx 吸着
剤の脱硝効率が高いため、大気放出ガスとしては従来並
みの脱硝効率を達成することができ、しかも従来のアン
モニア還元触媒脱硝硫方法の持つ問題点（アンモニアラ
ンニングコスト、過剰アンモニアによる環境二次汚染・
空気予熱器閉塞の恐れ、節炭器バイパスダクトの必要
性）が解消される。
には燃焼器出口ＮＯx は、新たに燃料が燃焼器内で燃焼
して発生するＮＯx より高いＮＯｘ濃度（例えば約２
倍）で平衡する。しかし、本発明に使用するＮＯx 吸着
剤の脱硝効率が高いため、大気放出ガスとしては従来並
みの脱硝効率を達成することができ、しかも従来のアン
モニア還元触媒脱硝硫方法の持つ問題点（アンモニアラ
ンニングコスト、過剰アンモニアによる環境二次汚染・
空気予熱器閉塞の恐れ、節炭器バイパスダクトの必要
性）が解消される。
【００１６】（４）以上により、本発明は、従来の排ガ
スの脱硝硫方法の問題を解決し、しかも、従来並みの高
い脱硝硫効率を有し、更にコンパクトで安価な装置によ
って行うことができる同時脱硝硫方法を提供することが
できる。
スの脱硝硫方法の問題を解決し、しかも、従来並みの高
い脱硝硫効率を有し、更にコンパクトで安価な装置によ
って行うことができる同時脱硝硫方法を提供することが
できる。
【００１７】
【実施例】本発明の圧力スイング式吸着方法（ＰＳＡ方
法）を用いた第１の実施例を、図１によって説明する。
法）を用いた第１の実施例を、図１によって説明する。
【００１８】（１）ボイラ１は、容積１，０００，００
０Ｎｍ3 ／Ｈの排ガスを生成する石炭専焼ボイラであ
り、石炭が燃焼されて１，０００ｐｐｍのＳＯ2 と２０
０ｐｐｍ（Ｏ2 ６％換算値）のＮＯx を含む排ガスが生
成される。排ガスは、主煙道６を経て押込みファン（Ｆ
ＤＦ）１３より空気が供給される空気予熱器２で熱回収
され、集塵器３に入りＳＯ2 吸着塔とＮＯx 吸着塔の運
転上問題ないばいじん量まで下げられ、吸込みファン
（ＩＤＦ）１２によってＳＯ2 吸着塔４Ａ又は４Ｂに送
られる。
０Ｎｍ3 ／Ｈの排ガスを生成する石炭専焼ボイラであ
り、石炭が燃焼されて１，０００ｐｐｍのＳＯ2 と２０
０ｐｐｍ（Ｏ2 ６％換算値）のＮＯx を含む排ガスが生
成される。排ガスは、主煙道６を経て押込みファン（Ｆ
ＤＦ）１３より空気が供給される空気予熱器２で熱回収
され、集塵器３に入りＳＯ2 吸着塔とＮＯx 吸着塔の運
転上問題ないばいじん量まで下げられ、吸込みファン
（ＩＤＦ）１２によってＳＯ2 吸着塔４Ａ又は４Ｂに送
られる。
【００１９】（２）同吸着塔４Ａ，４Ｂのそれぞれに
は、活性アルミナ・高シリカアルミナ比ゼオライト等の
耐酸性ＳＯ2 吸着剤が充填されており、吸着塔４Ａ，４
Ｂは並列に配置され、その出入口弁を切換えることによ
り、各吸着塔をそれぞれ吸着工程と脱着工程に交互に切
り換える。図１中白抜きのものは開かれた出入口弁、黒
塗りのものは閉じられた出入口弁を示す。
は、活性アルミナ・高シリカアルミナ比ゼオライト等の
耐酸性ＳＯ2 吸着剤が充填されており、吸着塔４Ａ，４
Ｂは並列に配置され、その出入口弁を切換えることによ
り、各吸着塔をそれぞれ吸着工程と脱着工程に交互に切
り換える。図１中白抜きのものは開かれた出入口弁、黒
塗りのものは閉じられた出入口弁を示す。
【００２０】（３）ＳＯ2 吸着塔４Ａ，４Ｂの一方を通
過して出口弁から出てくるガスは、ＳＯ2 がＳＯ2 に吸
着剤に吸着されて除去され、ＳＯ2 濃度は５０ｐｐｍと
減少しＮＯx 吸着塔５Ａ又は５Ｂに入る。
過して出口弁から出てくるガスは、ＳＯ2 がＳＯ2 に吸
着剤に吸着されて除去され、ＳＯ2 濃度は５０ｐｐｍと
減少しＮＯx 吸着塔５Ａ又は５Ｂに入る。
【００２１】（４）一方、吸着が行われないＳＯ2 吸着
塔４Ａ，４Ｂの他方の塔内は、真空ポンプ９によって減
圧され、図３に示す脱着圧力となって、ＳＯ2 吸着剤に
吸着されたＳＯ2 が脱着される。この脱着されたＳＯ2
を含み吸着塔４Ａ，４Ｂの他方から出るガスは１／１０
０程度に減容されており（約１０，０００Ｎｍ3 ／
Ｈ）、ＳＯ2 濃度は１００倍程度に濃縮されている（約
１００，０００ｐｐｍ）。このＳＯ2 を含むガスを脱硝
率９５％の湿式脱硫装置８に通すことにより出口ガスの
ＳＯ2 濃度は５，０００ｐｐｍ程度に減少し浄化されて
ＮＯx 吸着塔から出て主煙道６′を通る後記するガスに
混入されて煙突７から大気中に放出される。この湿式脱
硫装置の出口ガスは、流量が少ないので昇温しないで煙
突入口の主煙道内の浄化されたガスに混入しても、該浄
化された排ガスの温度低下は殆んどない。また、煙突７
から排出されるガス中のＳＯ2 濃度は約１００ｐｐｍと
なり、総合脱硫効率は約９０％となり従来並みの脱硫効
率を達成することができる。
塔４Ａ，４Ｂの他方の塔内は、真空ポンプ９によって減
圧され、図３に示す脱着圧力となって、ＳＯ2 吸着剤に
吸着されたＳＯ2 が脱着される。この脱着されたＳＯ2
を含み吸着塔４Ａ，４Ｂの他方から出るガスは１／１０
０程度に減容されており（約１０，０００Ｎｍ3 ／
Ｈ）、ＳＯ2 濃度は１００倍程度に濃縮されている（約
１００，０００ｐｐｍ）。このＳＯ2 を含むガスを脱硝
率９５％の湿式脱硫装置８に通すことにより出口ガスの
ＳＯ2 濃度は５，０００ｐｐｍ程度に減少し浄化されて
ＮＯx 吸着塔から出て主煙道６′を通る後記するガスに
混入されて煙突７から大気中に放出される。この湿式脱
硫装置の出口ガスは、流量が少ないので昇温しないで煙
突入口の主煙道内の浄化されたガスに混入しても、該浄
化された排ガスの温度低下は殆んどない。また、煙突７
から排出されるガス中のＳＯ2 濃度は約１００ｐｐｍと
なり、総合脱硫効率は約９０％となり従来並みの脱硫効
率を達成することができる。
【００２２】（５）ＮＯx 吸着塔５Ａ，５Ｂのそれぞれ
には、Ｃｕ（II）交換型高シリカゼオライト等のＮＯx
吸着剤が充填されており、吸着塔５Ａ，５Ｂは並列に配
置され、その出入口弁を切換えることにより、各吸着塔
をそれぞれ吸着工程と脱着工程に切り換える。図１中白
抜きのものは開かれた出入口弁、黒塗りのものは閉じら
れた出入口弁を示す。
には、Ｃｕ（II）交換型高シリカゼオライト等のＮＯx
吸着剤が充填されており、吸着塔５Ａ，５Ｂは並列に配
置され、その出入口弁を切換えることにより、各吸着塔
をそれぞれ吸着工程と脱着工程に切り換える。図１中白
抜きのものは開かれた出入口弁、黒塗りのものは閉じら
れた出入口弁を示す。
【００２３】（６）ＮＯx 吸着塔５Ａ，５Ｂの一方を通
過して出口弁から出てくるガスは、ＮＯx がＮＯx 吸着
剤にＮＯxが吸着されて除去され、ＮＯx 濃度は１０ｐ
ｐｍ（Ｏ2 ６％換算値）となり、主煙道７′を通り、前
記のように湿式脱硫装置８の出口ガスと共に煙突７を通
って大気中に放出される。
過して出口弁から出てくるガスは、ＮＯx がＮＯx 吸着
剤にＮＯxが吸着されて除去され、ＮＯx 濃度は１０ｐ
ｐｍ（Ｏ2 ６％換算値）となり、主煙道７′を通り、前
記のように湿式脱硫装置８の出口ガスと共に煙突７を通
って大気中に放出される。
【００２４】（７）一方、吸着が行われないＮＯx 吸着
塔５Ａ，５Ｂの他方の塔内は、真空ポンプ１０によって
減圧され、図３に示す脱着圧力となって、ＮＯx 吸着剤
に吸着されたＮＯx が脱着される。この脱着されたＮＯ
x を含み吸着塔５Ａ，５Ｂの他方から出るガスは、１／
１００程度に減容されており（約１０，０００Ｎｍ3 ／
Ｈ）、ＮＯx 濃度は１００倍程度に濃縮されている（約
２０，０００ｐｐｍ（Ｏ2 ６％換算値））。このＮＯx
含むガスを真空ポンプ１０により再循環ガスファン１１
の吸込側に注入し、ボイラ１の炉内へ戻す。以上のよう
にして炉内に戻されたＮＯx の約５０％はボイラ炉内の
還元雰囲気によりＮ2 とＨ2 Ｏに分解される。
塔５Ａ，５Ｂの他方の塔内は、真空ポンプ１０によって
減圧され、図３に示す脱着圧力となって、ＮＯx 吸着剤
に吸着されたＮＯx が脱着される。この脱着されたＮＯ
x を含み吸着塔５Ａ，５Ｂの他方から出るガスは、１／
１００程度に減容されており（約１０，０００Ｎｍ3 ／
Ｈ）、ＮＯx 濃度は１００倍程度に濃縮されている（約
２０，０００ｐｐｍ（Ｏ2 ６％換算値））。このＮＯx
含むガスを真空ポンプ１０により再循環ガスファン１１
の吸込側に注入し、ボイラ１の炉内へ戻す。以上のよう
にして炉内に戻されたＮＯx の約５０％はボイラ炉内の
還元雰囲気によりＮ2 とＨ2 Ｏに分解される。
【００２５】（８）ＮＯx はＮＯx 吸着塔５Ａ，５Ｂか
らボイラ１の炉内に戻される閉鎖サイクルを繰り返すこ
とによって、最終的にボイラ出口ＮＯx は約４００ｐｐ
ｍ（Ｏ2 ６％換算値）でバランスし、大気中へ放出され
るＮＯx は約２０ｐｐｍ（Ｏ 2 ６％換算値）でバランス
する。従って、石炭を燃焼させることによって発生する
ボイラ出口ＮＯx 濃度をベースとした脱硝率は（２００
〜２０）／２００×１００＝９０％となり、従来並みの
脱硝効率を達成することができる。
らボイラ１の炉内に戻される閉鎖サイクルを繰り返すこ
とによって、最終的にボイラ出口ＮＯx は約４００ｐｐ
ｍ（Ｏ2 ６％換算値）でバランスし、大気中へ放出され
るＮＯx は約２０ｐｐｍ（Ｏ 2 ６％換算値）でバランス
する。従って、石炭を燃焼させることによって発生する
ボイラ出口ＮＯx 濃度をベースとした脱硝率は（２００
〜２０）／２００×１００＝９０％となり、従来並みの
脱硝効率を達成することができる。
【００２６】（９）前記のように、本実施例では、従来
並みの脱硫、脱硫効率を達成することができるが、これ
に加えて、ＳＯ2 吸着剤から脱着されたＳＯ2 を含み、
減容され、かつＳＯ2 が濃縮されたガスを湿式脱硫装置
８で脱硫するので、同脱硫装置８を小型とすることがで
きる。しかも、同脱硫装置８を出る小量のガスが浄化さ
れた排ガスと共に煙突７から放出されるために、煙突か
ら放出されるガスの温度は殆ど降下することがなく、昇
温用ガスヒータを設置する必要がなく、また酸露点腐食
の問題を生起することもない。
並みの脱硫、脱硫効率を達成することができるが、これ
に加えて、ＳＯ2 吸着剤から脱着されたＳＯ2 を含み、
減容され、かつＳＯ2 が濃縮されたガスを湿式脱硫装置
８で脱硫するので、同脱硫装置８を小型とすることがで
きる。しかも、同脱硫装置８を出る小量のガスが浄化さ
れた排ガスと共に煙突７から放出されるために、煙突か
ら放出されるガスの温度は殆ど降下することがなく、昇
温用ガスヒータを設置する必要がなく、また酸露点腐食
の問題を生起することもない。
【００２７】（１０）また更に、排ガス中のＮＯx はボ
イラ１の炉内に戻される閉鎖サイクルを繰り返し、最終
的にボイラ１の炉の出口における排ガス中のＮＯx 濃度
は高い値で平衡するが、ＮＯx 吸着剤の脱硝効率は高い
ために、大気に放出するガスに対しては従来並みの脱硝
効率を達成することができる。これに加えて、脱硝にア
ンモニアを用いていないために、アンモニアを用いた場
合の問題点（アンモニアランニングコスト、過剰アンモ
ニアによる環境二次汚染、空気予熱器閉塞、節炭器バイ
パスダクトの必要性等）を解消することができる。
イラ１の炉内に戻される閉鎖サイクルを繰り返し、最終
的にボイラ１の炉の出口における排ガス中のＮＯx 濃度
は高い値で平衡するが、ＮＯx 吸着剤の脱硝効率は高い
ために、大気に放出するガスに対しては従来並みの脱硝
効率を達成することができる。これに加えて、脱硝にア
ンモニアを用いていないために、アンモニアを用いた場
合の問題点（アンモニアランニングコスト、過剰アンモ
ニアによる環境二次汚染、空気予熱器閉塞、節炭器バイ
パスダクトの必要性等）を解消することができる。
【００２８】本発明の圧力・温度スイング式吸着方法
（ＰＴＳＡ方法）を用いた本発明の第２の実施例を、図
２によって説明する。
（ＰＴＳＡ方法）を用いた本発明の第２の実施例を、図
２によって説明する。
【００２９】以下前記第１の実施例と相違する点につい
て説明し、共通する点の説明を省略する。
て説明し、共通する点の説明を省略する。
【００３０】（１）ＳＯ2 吸着塔４Ａ，４Ｂ，４Ｃ，４
Ｄのそれぞれは、出入口弁を切換えることにより、図４
に示す吸着、加熱、脱着、冷却の工程を順次かつ交互に
繰返す。
Ｄのそれぞれは、出入口弁を切換えることにより、図４
に示す吸着、加熱、脱着、冷却の工程を順次かつ交互に
繰返す。
【００３１】（２）ＳＯ2 吸着塔４Ａ，４Ｂ，４Ｃ，４
Ｄの加熱工程において、吸着塔内の被加熱ガスは加熱フ
ァン１７の力により循環させられ、加熱ガスとしては空
気予熱器入口の高温ガスを用い、同加熱ガスは調節弁１
５を介してヒータ１６に通して被加熱ガスを加熱した
後、空気予熱器出口ガスラインに戻される。
Ｄの加熱工程において、吸着塔内の被加熱ガスは加熱フ
ァン１７の力により循環させられ、加熱ガスとしては空
気予熱器入口の高温ガスを用い、同加熱ガスは調節弁１
５を介してヒータ１６に通して被加熱ガスを加熱した
後、空気予熱器出口ガスラインに戻される。
【００３２】（３）一方、冷却工程において、吸着塔内
の被冷却ガスを冷却ファン２０によって循環させてクー
ラ１９において冷却水によって冷却し、同冷却水量を調
節弁１８によって調節する。
の被冷却ガスを冷却ファン２０によって循環させてクー
ラ１９において冷却水によって冷却し、同冷却水量を調
節弁１８によって調節する。
【００３３】（４）ＳＯ2 吸着塔４Ａ，４Ｂ，４Ｃ，４
Ｄのそのほかの工程は、図１に示される第１の実施例と
ほぼ同様である。
Ｄのそのほかの工程は、図１に示される第１の実施例と
ほぼ同様である。
【００３４】（５）ＮＯx 吸着塔についても、上記
（１）〜（４）の工程と同様の工程が行われる。
（１）〜（４）の工程と同様の工程が行われる。
【００３５】なおＮＯx 吸着塔において、２１は調節
弁、２２はヒータ、２４は調節弁、２５はクーラであ
り、前記ＳＯ2 吸着塔における調節弁１５、ヒータ１
６、調節弁１８、クーラ１９と同様の構成と作用をもつ
ものである。
弁、２２はヒータ、２４は調節弁、２５はクーラであ
り、前記ＳＯ2 吸着塔における調節弁１５、ヒータ１
６、調節弁１８、クーラ１９と同様の構成と作用をもつ
ものである。
【００３６】（６）ＳＯ2 やＮＯx など強吸着性のガス
を吸着する脱硝硫装置においては、ＰＴＳＡ方法を用い
ると、第１の実施例におけるＰＳＡ方法を用いた場合よ
りも、吸着剤量が少なくてすみ、（図３及び図４参
照）、また、所要動力が少なくてすむため、より経済的
な脱硝硫システムを組むことができる。
を吸着する脱硝硫装置においては、ＰＴＳＡ方法を用い
ると、第１の実施例におけるＰＳＡ方法を用いた場合よ
りも、吸着剤量が少なくてすみ、（図３及び図４参
照）、また、所要動力が少なくてすむため、より経済的
な脱硝硫システムを組むことができる。
【００３７】なお、前記の第１及び第２の実施例におい
て、湿式脱硫装置８に代えて単位硫黄回収装置を用いる
ようにしてもよい。
て、湿式脱硫装置８に代えて単位硫黄回収装置を用いる
ようにしてもよい。
【００３８】
【発明の効果】本発明は次の効果を奏することができ
る。
る。
【００３９】（１）先づ排ガスをＳＯ2 吸着剤で脱硫
し、吸着剤から脱着されたＳＯ2 を含むガスを脱硫した
上浄化された排ガスと共に大気中に放出しているため
に、従来方法における酸露点腐食の問題がなくなり、ま
た、ガスヒータも必要なく、しかも、コンパクトな装置
で従来並みの高い脱硫効率を持つ安価な脱硫を達成する
ことができる。
し、吸着剤から脱着されたＳＯ2 を含むガスを脱硫した
上浄化された排ガスと共に大気中に放出しているため
に、従来方法における酸露点腐食の問題がなくなり、ま
た、ガスヒータも必要なく、しかも、コンパクトな装置
で従来並みの高い脱硫効率を持つ安価な脱硫を達成する
ことができる。
【００４０】（２）前記脱硫に次いで、脱硫された排ガ
スをＮＯx 吸着剤で脱硝し、吸着剤から脱着されたＮＯ
x を含むガスを燃焼器へ戻すことによって、従来方法の
問題点（アンモニアランニングコスト、過剰アンモニア
による環境二次汚染、空気予熱器の閉塞、節炭器バイパ
スガスダクトの必要性）を解決することができ、しかも
コンパクトな装置で従来並みの高い脱硝効率を持つ安価
な脱硝を達成することができる。
スをＮＯx 吸着剤で脱硝し、吸着剤から脱着されたＮＯ
x を含むガスを燃焼器へ戻すことによって、従来方法の
問題点（アンモニアランニングコスト、過剰アンモニア
による環境二次汚染、空気予熱器の閉塞、節炭器バイパ
スガスダクトの必要性）を解決することができ、しかも
コンパクトな装置で従来並みの高い脱硝効率を持つ安価
な脱硝を達成することができる。
【００４１】（３）以上により、高効率で経済的な乾式
同時脱硝硫方法を達成することができる。
同時脱硝硫方法を達成することができる。
【図１】圧力スイング吸着方法を用いた本発明の第１の
実施例の系統図である。
実施例の系統図である。
【図２】圧力・温度スイング吸着方法を用いた本発明の
第２の実施例の系統図である。
第２の実施例の系統図である。
【図３】圧力スイング吸着方法による吸脱着の原理の説
明図である。
明図である。
【図４】圧力・温度スイング吸着方法の原理の説明図で
ある。
ある。
【図５】従来の脱硝・脱硫方法を示す系統図である。
【符号の説明】 １ ボイラ ２ 空気予熱器 ３ 集塵器 ４Ａ，４Ｂ，４Ｃ，４Ｄ ＳＯ2 吸着塔 ５Ａ，５Ｂ，５Ｃ，５Ｄ ＮＯx 吸着塔 ６，６′ 主煙道 ７ 煙突 ８ 湿式脱硫装置 ９，１０ 真空ポンプ １１ 再循環ガスファン １２ 吸込みファン（ＩＤＦ） １３ 押込みファン（ＦＤＦ） １５，１８，２１，２４ 調整弁 １６，２２ ヒータ １９，２５ クーラ １７，２３ 加熱ファン ２０，２６ 冷却ファン
Claims (1)
- 【請求項１】 燃焼器からのＳＯ2 とＮＯx を含有する
排ガスを、冷却除塵した後、ＳＯ2 吸着剤に接触させて
排ガス中のＳＯ2 を除去し、ＳＯ2 が除去された排ガス
をＮＯx 吸着剤に接続させて排ガス中のＮＯx を除去し
た上で大気中に放出し；前記ＳＯ2 を吸着したＳＯ2 吸
着剤よりＳＯ2 を脱着して濃縮されたＳＯ2 を含むガス
を発生させ、同ガスを脱硫した後前記大気中に放出され
る排ガスと共に大気内中に放出し；前記ＮＯx を吸着し
たＮＯx 吸着剤よりＮＯx を脱着して濃縮されたＮＯx
を含むガスを発生させ、同ガスを前記燃焼器へ戻すこと
を特徴とする燃焼器排ガスの同時脱硝硫方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP3233026A JPH0568850A (ja) | 1991-09-12 | 1991-09-12 | 燃焼器排ガスの同時脱硝硫方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP3233026A JPH0568850A (ja) | 1991-09-12 | 1991-09-12 | 燃焼器排ガスの同時脱硝硫方法 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH0568850A true JPH0568850A (ja) | 1993-03-23 |
Family
ID=16948644
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP3233026A Pending JPH0568850A (ja) | 1991-09-12 | 1991-09-12 | 燃焼器排ガスの同時脱硝硫方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH0568850A (ja) |
Cited By (6)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2003053132A (ja) * | 2001-08-13 | 2003-02-25 | Mitsubishi Heavy Ind Ltd | 排ガス処理剤及びこれを利用する排ガス処理設備 |
| JP2013057442A (ja) * | 2011-09-08 | 2013-03-28 | Chugoku Electric Power Co Inc:The | ガス混合通風機運転情報提供装置及び方法 |
| CN107321135A (zh) * | 2017-08-21 | 2017-11-07 | 煤科院节能技术有限公司 | 一种低温炭基联合脱硫脱硝烟气系统及其使用方法 |
| CN110433641A (zh) * | 2019-08-22 | 2019-11-12 | 南京龙源环保有限公司 | 一种新型低温脱硝装置及其使用方法 |
| CN112933875A (zh) * | 2021-02-25 | 2021-06-11 | 滨州中科催化技术有限公司 | 一种脱硫脱硝塔和脱硫脱硝方法 |
| CN117065538A (zh) * | 2023-10-17 | 2023-11-17 | 北京中航泰达环保科技股份有限公司 | 一种工业炉窑烟气排放净化方法、装置及应用 |
Citations (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS4998778A (ja) * | 1973-01-29 | 1974-09-18 | ||
| JPS501075A (ja) * | 1973-05-07 | 1975-01-08 |
-
1991
- 1991-09-12 JP JP3233026A patent/JPH0568850A/ja active Pending
Patent Citations (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS4998778A (ja) * | 1973-01-29 | 1974-09-18 | ||
| JPS501075A (ja) * | 1973-05-07 | 1975-01-08 |
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| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
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| CN117065538A (zh) * | 2023-10-17 | 2023-11-17 | 北京中航泰达环保科技股份有限公司 | 一种工业炉窑烟气排放净化方法、装置及应用 |
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Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| A02 | Decision of refusal |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A02 Effective date: 19950124 |