JPS6055721B2 - バ−ナ−に空気と循環燃焼ガスとの混合ガスを供給する装置 - Google Patents
バ−ナ−に空気と循環燃焼ガスとの混合ガスを供給する装置Info
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- JPS6055721B2 JPS6055721B2 JP51014380A JP1438076A JPS6055721B2 JP S6055721 B2 JPS6055721 B2 JP S6055721B2 JP 51014380 A JP51014380 A JP 51014380A JP 1438076 A JP1438076 A JP 1438076A JP S6055721 B2 JPS6055721 B2 JP S6055721B2
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- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F23—COMBUSTION APPARATUS; COMBUSTION PROCESSES
- F23C—METHODS OR APPARATUS FOR COMBUSTION USING FLUID FUEL OR SOLID FUEL SUSPENDED IN A CARRIER GAS OR AIR
- F23C7/00—Combustion apparatus characterised by arrangements for air supply
- F23C7/002—Combustion apparatus characterised by arrangements for air supply the air being submitted to a rotary or spinning motion
- F23C7/004—Combustion apparatus characterised by arrangements for air supply the air being submitted to a rotary or spinning motion using vanes
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B01—PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES OR APPARATUS IN GENERAL
- B01F—MIXING, e.g. DISSOLVING, EMULSIFYING OR DISPERSING
- B01F23/00—Mixing according to the phases to be mixed, e.g. dispersing or emulsifying
- B01F23/10—Mixing gases with gases
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F23—COMBUSTION APPARATUS; COMBUSTION PROCESSES
- F23C—METHODS OR APPARATUS FOR COMBUSTION USING FLUID FUEL OR SOLID FUEL SUSPENDED IN A CARRIER GAS OR AIR
- F23C9/00—Combustion apparatus characterised by arrangements for returning combustion products or flue gases to the combustion chamber
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- Engineering & Computer Science (AREA)
- Chemical & Material Sciences (AREA)
- Combustion & Propulsion (AREA)
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- General Engineering & Computer Science (AREA)
- Chemical Kinetics & Catalysis (AREA)
- Pre-Mixing And Non-Premixing Gas Burner (AREA)
- Gas Burners (AREA)
- Pressure-Spray And Ultrasonic-Wave- Spray Burners (AREA)
Description
【発明の詳細な説明】
〔産業上の利用分野〕
この発明は、ガスまたは液体燃料バーナーに酸素含有ガ
スと循環燃焼ガスとの混合ガスを供給する装置に関する
。
スと循環燃焼ガスとの混合ガスを供給する装置に関する
。
大抵の燃料の場合における窒素酸化物
（ＮＯｘ）の生成および液体燃料の場合における煤一の
生成は、燃焼室に常に付随する２つの問題がある。
生成は、燃焼室に常に付随する２つの問題がある。
これらの問題には、炎の不安定性が伴う。液体燃料の燃
焼に付随する煤の生成は、空気によつて供給される酸素
不足に起因するから、一見したところＮＯｘの生成と両
立しないようにみえる。ＮＯｘの問題に対処するため、
燃焼ガスを再循環燃焼することに関しいろいろな報告が
ある。この再循環の目的は、質量流速を増加する一方、
燃焼に必要な空気の過剰分を減少することにある。この
結果、大気汚染の深刻な原因である窒素酸化Ｚ物ＮＯｘ
の生成を増加することなく、酸素の利用率がよくなり、
一般には「青炎」燃焼が達成される。提案されている解
決法の一つは、燃料射出区域の上または上流に空気射出
区域を設けることである。
焼に付随する煤の生成は、空気によつて供給される酸素
不足に起因するから、一見したところＮＯｘの生成と両
立しないようにみえる。ＮＯｘの問題に対処するため、
燃焼ガスを再循環燃焼することに関しいろいろな報告が
ある。この再循環の目的は、質量流速を増加する一方、
燃焼に必要な空気の過剰分を減少することにある。この
結果、大気汚染の深刻な原因である窒素酸化Ｚ物ＮＯｘ
の生成を増加することなく、酸素の利用率がよくなり、
一般には「青炎」燃焼が達成される。提案されている解
決法の一つは、燃料射出区域の上または上流に空気射出
区域を設けることである。
この空気射出区域は、一方において燃焼室に、他方にお
いて燃料射出区域に連結している。空気射出区域に射出
された空気は、圧力低下を誘導して燃焼室から燃焼ガス
を空気射出区域に引き出し、その燃焼ガスを空気と共に
燃料射出区域中へ再射出する。だがこの方法では、満足
できる燃焼を得るのに比較的長い遅れが必要である不利
がある。この遅れは、特にボイラーの場合時々運転ノを
停止したり再関したりしなければならないことを考慮す
れば、容認できない。燃焼を改善するための他の方法も
いくつか提案されている。
いて燃料射出区域に連結している。空気射出区域に射出
された空気は、圧力低下を誘導して燃焼室から燃焼ガス
を空気射出区域に引き出し、その燃焼ガスを空気と共に
燃料射出区域中へ再射出する。だがこの方法では、満足
できる燃焼を得るのに比較的長い遅れが必要である不利
がある。この遅れは、特にボイラーの場合時々運転ノを
停止したり再関したりしなければならないことを考慮す
れば、容認できない。燃焼を改善するための他の方法も
いくつか提案されている。
その一つは、バーナーへの空気供給を乱流にすることで
あり、一般に英語の・「Ｓｗｉｒｌ」（渦流）として知
られている。
あり、一般に英語の・「Ｓｗｉｒｌ」（渦流）として知
られている。
この問題は、Ｊ．Ｍ．Ｂｅｅｒ．ｌ５Ｎ．Ａ．Ｃｈｉｇ
ｉｅｒ共著、「燃焼空気力学」（ＣＯｍｂｕｓｔｉＯｎ
ＡｅｒＯｄｙｎａｍｉｃｓ）（ＡｐｐｌｌｅｄＳｃｉｅ
ｎｃｅＰｕｂｌｌｓｈｅｒｓＬｉｍｉｔｅｄ社、ロンド
ン市、１９７拝発行）中で論じられている。同書によれ
ば、燃料射出コーンの周りでの空気の乱流は、炎の安定
性および明るさを共に増加させ、炎の形をかなり変えて
燃料射出ノズルの出口から急激に炎が拡がるようにし、
高度の混合攪乱を達成する。だが、炎はよくなつても煤
のない燃焼とはならず、しかも乱流と燃焼速度が極めて
高いことにより雑音が極めて大きい。この雑音レベルは
許容限界を越えるものである。最後に、ガスバーナーに
ついてＮＯｘの量を減するために行われた実験について
言及しよう。
ｉｅｒ共著、「燃焼空気力学」（ＣＯｍｂｕｓｔｉＯｎ
ＡｅｒＯｄｙｎａｍｉｃｓ）（ＡｐｐｌｌｅｄＳｃｉｅ
ｎｃｅＰｕｂｌｌｓｈｅｒｓＬｉｍｉｔｅｄ社、ロンド
ン市、１９７拝発行）中で論じられている。同書によれ
ば、燃料射出コーンの周りでの空気の乱流は、炎の安定
性および明るさを共に増加させ、炎の形をかなり変えて
燃料射出ノズルの出口から急激に炎が拡がるようにし、
高度の混合攪乱を達成する。だが、炎はよくなつても煤
のない燃焼とはならず、しかも乱流と燃焼速度が極めて
高いことにより雑音が極めて大きい。この雑音レベルは
許容限界を越えるものである。最後に、ガスバーナーに
ついてＮＯｘの量を減するために行われた実験について
言及しよう。
その実験では、ガス導入バイブと同心的に設けた管状室
中に４本のバイブが接線方向から接続されている。空気
および燃焼ガスを加圧下で通じ、ノズルのまわりに「渦
流」を形成する。だが、これらの実験は、実験室的段階
以上のものではなく、安定性問題に対し浮かび上つてこ
なかつたようである。さらに、報告されている実験室的
模型は、工業用に利用できることを示唆するものではな
い。一見したところ、前記の報告は、一方においては燃
焼ガスを循環させ、他方においては乱流とすることによ
り、化学量論的条件に近い燃焼条件でもつてＮＯｘの生
成を低くして燃焼を実施できるであろうことを示してい
るようである。だが、実際には、提案された方法では、
循環技法および乱流を用いて理論上は予期されるべき燃
焼安定性およびきれいな燃焼が得られていない。完全な
成功が得られなかつた理由は多い。
中に４本のバイブが接線方向から接続されている。空気
および燃焼ガスを加圧下で通じ、ノズルのまわりに「渦
流」を形成する。だが、これらの実験は、実験室的段階
以上のものではなく、安定性問題に対し浮かび上つてこ
なかつたようである。さらに、報告されている実験室的
模型は、工業用に利用できることを示唆するものではな
い。一見したところ、前記の報告は、一方においては燃
焼ガスを循環させ、他方においては乱流とすることによ
り、化学量論的条件に近い燃焼条件でもつてＮＯｘの生
成を低くして燃焼を実施できるであろうことを示してい
るようである。だが、実際には、提案された方法では、
循環技法および乱流を用いて理論上は予期されるべき燃
焼安定性およびきれいな燃焼が得られていない。完全な
成功が得られなかつた理由は多い。
内部循環の場合の基本的問題は、満足できる燃焼が確立
するまでの遅れである。実際、燃料射出ノズルの上流の
空気射出区域において、減圧区域方向にｊ向かう燃焼ガ
ス流の形成は、確立されるのにある時間がかかる。その
理由は、燃焼室内の燃焼ガスが、一方ではフアンネルに
より他方では空気射出区域により吸いこまれるからであ
る。完全には成功しなかつたいま一つの理由は、炎１の
不安定性（燃焼の脈動となつて現われる）がかなり大き
いことによる。
するまでの遅れである。実際、燃料射出ノズルの上流の
空気射出区域において、減圧区域方向にｊ向かう燃焼ガ
ス流の形成は、確立されるのにある時間がかかる。その
理由は、燃焼室内の燃焼ガスが、一方ではフアンネルに
より他方では空気射出区域により吸いこまれるからであ
る。完全には成功しなかつたいま一つの理由は、炎１の
不安定性（燃焼の脈動となつて現われる）がかなり大き
いことによる。
さらに、黄炎燃焼によりまた乱流の型により生ずる雑音
は、許容限界を越えることがある。炎の不安定な主要原
因は、燃料と空気との混合１不十分なこと、および有効
酸素の分配が悪いことにある。
は、許容限界を越えることがある。炎の不安定な主要原
因は、燃料と空気との混合１不十分なこと、および有効
酸素の分配が悪いことにある。
満足できる燃焼、特に青炎燃焼を得るためには、燃料が
液体であるなら、これを十分に細かい霧滴に噴霧しなけ
ればならない。また、有効酸素を、空気と燃焼ガスとか
らなるガス混合物中２で十分に希釈しなければならない
。事実、過剰空気を最小限にし燃焼を化学量論条件に近
づけるためには、各酸素分子が燃料分子と出合う確率を
よくしなければならない。したがつて、ある量の燃焼ガ
スを循環させるだけでは不十分であつて、ガニス混合物
全体にわたり酸素を均一に希釈することも必要である。
この希釈を達成するためには、酸素分圧が空気よりも小
さいガスを使用して有効酸素を出来るだけ多く引きつけ
、ＮＯｘの生成を少くするのが望．ましい。
液体であるなら、これを十分に細かい霧滴に噴霧しなけ
ればならない。また、有効酸素を、空気と燃焼ガスとか
らなるガス混合物中２で十分に希釈しなければならない
。事実、過剰空気を最小限にし燃焼を化学量論条件に近
づけるためには、各酸素分子が燃料分子と出合う確率を
よくしなければならない。したがつて、ある量の燃焼ガ
スを循環させるだけでは不十分であつて、ガニス混合物
全体にわたり酸素を均一に希釈することも必要である。
この希釈を達成するためには、酸素分圧が空気よりも小
さいガスを使用して有効酸素を出来るだけ多く引きつけ
、ＮＯｘの生成を少くするのが望．ましい。
だが、従来用いられていた再射出法では、酸素を十分良
好には希釈できなかつた。そのため、反応区域における
ガス混合物の酸素分圧は時間的に一定でなく、燃焼が不
規則になることがあつた。同様な理由から、すなわちガ
ス混合物中における有効酸素の希釈が不完全であるなら
ば、乱流および循環を行つても、炎は必ずしも安定にな
らない。
好には希釈できなかつた。そのため、反応区域における
ガス混合物の酸素分圧は時間的に一定でなく、燃焼が不
規則になることがあつた。同様な理由から、すなわちガ
ス混合物中における有効酸素の希釈が不完全であるなら
ば、乱流および循環を行つても、炎は必ずしも安定にな
らない。
上述のような従来技術の問題点に鑑み、この発明の目的
は、前記従来技術の欠点を克服して、ＮＯｘ生成量が少
くかつ騒音の少い安定な青炎燃焼を達成することにある
。
は、前記従来技術の欠点を克服して、ＮＯｘ生成量が少
くかつ騒音の少い安定な青炎燃焼を達成することにある
。
前記目的を達成するこの発明は、空気導入口および循環
燃焼ガス導入口ならびに混合ガス排出口を有するガス混
合装置を備えた、空気と循環燃焼ガスとの混合ガスをガ
ス燃料または液体燃料バーナーに供給する装置において
、（イ）ガス混合装置は円筒状内壁体２０と該内壁体２
０を囲繞する円筒状外壁体１６を有し、該円筒状内壁体
２０と該円筒状外壁体１６との間に形成される円環状帯
域１９は、空気または燃焼ガスの一方（以下、「第１の
ガス」という。
燃焼ガス導入口ならびに混合ガス排出口を有するガス混
合装置を備えた、空気と循環燃焼ガスとの混合ガスをガ
ス燃料または液体燃料バーナーに供給する装置において
、（イ）ガス混合装置は円筒状内壁体２０と該内壁体２
０を囲繞する円筒状外壁体１６を有し、該円筒状内壁体
２０と該円筒状外壁体１６との間に形成される円環状帯
域１９は、空気または燃焼ガスの一方（以下、「第１の
ガス」という。
）を導入する第１のガス導入口１５に連通していて第１
のガスの円環状導入路となつており、また該円筒状内壁
体２０の下流端延長部はガス混合装置の排出口１８を規
定しており、（口）ガス混合装置は、円錐体２６とラツ
パ状のガス流仕切壁体２１を具えており、該円錐体２６
の円維面と該ラツパ状ガス流仕切壁体２１との間には、
空気または燃焼ガスの他方（以下、「第２のガス」とい
う。
のガスの円環状導入路となつており、また該円筒状内壁
体２０の下流端延長部はガス混合装置の排出口１８を規
定しており、（口）ガス混合装置は、円錐体２６とラツ
パ状のガス流仕切壁体２１を具えており、該円錐体２６
の円維面と該ラツパ状ガス流仕切壁体２１との間には、
空気または燃焼ガスの他方（以下、「第２のガス」とい
う。
）の円環状導入路が形成され、また、該ラツパ状ガス流
仕切壁体２１と円筒状内壁体２０との間には円環状帯域
１９に続く第１のガス導入路が形成されており、上記円
錐体２６および上記ラツパ状ガス流仕切壁体２１はそれ
ぞれ独立して、円筒状内壁体２０と円筒状外壁体１６の
中心軸に沿つて該内壁体２０と該外壁体１６に関し相対
的に軸方向に移動可能に構成され、以つて、ガス混合装
置に導入される第１のガスと第２のガスの合計量ならび
に両ガスの割合が調節可能とされ、（ハ）上記ラツパ状
仕切壁体２１の下流端延長部は多孔円筒体２２を形成し
ており、該多孔円筒体２２の下流端縁は円筒状内壁体２
０の内面に接合していて、ラツパ状仕切壁体２１と円筒
状内壁体２０、との間のガス導入路を通る第１のガスは
多数に細分割されて第２のガス流に合流するように構成
され、（ニ）上記ガス混合装置の混合ガス排出口１８は
第１の螺旋状タンク８およびファンホィール９を具えた
ペンチレ−ターに連通しており、（ホ）上記ペンチレ−
ター排出側は第２の螺旋状タンク３，６２を経て混合ガ
ス供給管２に連通しており、該混合ガス供給管は燃料噴
射ノズル１，６４と共軸的に燃焼室５に開口しており、
（へ）上記第２の螺旋状タンク３から混合ガス供給管２
への連通部には、混合ガスが燃焼室５内でノズル１，３
６軸のまわりを旋回し円錐形状をなして拡関する流れを
形成するに十分な速度を有する渦巻流を発生させるため
の、クラウンを形成する固定ブレード７，６６を設けた
ことを特徴とするガスまたは液体燃料バーナーに空気と
循環燃焼ガスとの混合ガスを供給する装置、を提供する
。
仕切壁体２１と円筒状内壁体２０との間には円環状帯域
１９に続く第１のガス導入路が形成されており、上記円
錐体２６および上記ラツパ状ガス流仕切壁体２１はそれ
ぞれ独立して、円筒状内壁体２０と円筒状外壁体１６の
中心軸に沿つて該内壁体２０と該外壁体１６に関し相対
的に軸方向に移動可能に構成され、以つて、ガス混合装
置に導入される第１のガスと第２のガスの合計量ならび
に両ガスの割合が調節可能とされ、（ハ）上記ラツパ状
仕切壁体２１の下流端延長部は多孔円筒体２２を形成し
ており、該多孔円筒体２２の下流端縁は円筒状内壁体２
０の内面に接合していて、ラツパ状仕切壁体２１と円筒
状内壁体２０、との間のガス導入路を通る第１のガスは
多数に細分割されて第２のガス流に合流するように構成
され、（ニ）上記ガス混合装置の混合ガス排出口１８は
第１の螺旋状タンク８およびファンホィール９を具えた
ペンチレ−ターに連通しており、（ホ）上記ペンチレ−
ター排出側は第２の螺旋状タンク３，６２を経て混合ガ
ス供給管２に連通しており、該混合ガス供給管は燃料噴
射ノズル１，６４と共軸的に燃焼室５に開口しており、
（へ）上記第２の螺旋状タンク３から混合ガス供給管２
への連通部には、混合ガスが燃焼室５内でノズル１，３
６軸のまわりを旋回し円錐形状をなして拡関する流れを
形成するに十分な速度を有する渦巻流を発生させるため
の、クラウンを形成する固定ブレード７，６６を設けた
ことを特徴とするガスまたは液体燃料バーナーに空気と
循環燃焼ガスとの混合ガスを供給する装置、を提供する
。
以下、添付図面を参照しつつ本発明の詳細な説明する。
第１図は、燃焼室の縦軸に沿つた断面図であり、第２図
は、第１図の矢印■−■に沿つた部分断面正面図であり
、第３図は、第２図の線■一■に沿つた拡大断面図であ
り、第４図は、ペンチレ−ターの詳細な部分図であり、
第５図は、ペンチレ−ターの調節法を説明する線図であ
り、そして第６図は、第１図とは別の燃焼室の態様を示
す縦軸に沿つた断面図である。流体燃料バーナーに、空
気と燃焼ガスとの混合物を供給する第１図および第２図
に示した装置には、石油残渣゛油（Ｍａｚｕｔ）のよう
な燃料噴射ノズル１が、空気と燃焼ガスとの混合物用の
供給管２内に共軸的に配置されている。
は、第１図の矢印■−■に沿つた部分断面正面図であり
、第３図は、第２図の線■一■に沿つた拡大断面図であ
り、第４図は、ペンチレ−ターの詳細な部分図であり、
第５図は、ペンチレ−ターの調節法を説明する線図であ
り、そして第６図は、第１図とは別の燃焼室の態様を示
す縦軸に沿つた断面図である。流体燃料バーナーに、空
気と燃焼ガスとの混合物を供給する第１図および第２図
に示した装置には、石油残渣゛油（Ｍａｚｕｔ）のよう
な燃料噴射ノズル１が、空気と燃焼ガスとの混合物用の
供給管２内に共軸的に配置されている。
この管２は、燃焼室５のカバー４に取付けた第２の螺旋
状タンク３の出口を形成し、その端部は燃焼室のポット
６に連続している。そのポット６の役割については後述
する。第２の螺旋状タンク３の出口には、クラウンを形
成する固定ブレード部材７が、燃焼室５内に導入される
ガス混合物に螺旋運動を付与するようなピッチないし勾
配で配置されている。この螺旋状タンク３の入口は、第
１の螺旋状タンクを有するペンチレ−ター８の出口に連
結している。タンク８内にはファンホィール９が取付け
られており、ファンホィール９の軸およびモータ．一１
０の軸とそれぞれ一体になつている２個の歯車１１およ
び１２を介してモーター１０により駆動される。この実
施例の燃焼室５に併用するボイラーの構造は、この発明
の範囲外であるので、その詳細は−記載しない。
状タンク３の出口を形成し、その端部は燃焼室のポット
６に連続している。そのポット６の役割については後述
する。第２の螺旋状タンク３の出口には、クラウンを形
成する固定ブレード部材７が、燃焼室５内に導入される
ガス混合物に螺旋運動を付与するようなピッチないし勾
配で配置されている。この螺旋状タンク３の入口は、第
１の螺旋状タンクを有するペンチレ−ター８の出口に連
結している。タンク８内にはファンホィール９が取付け
られており、ファンホィール９の軸およびモータ．一１
０の軸とそれぞれ一体になつている２個の歯車１１およ
び１２を介してモーター１０により駆動される。この実
施例の燃焼室５に併用するボイラーの構造は、この発明
の範囲外であるので、その詳細は−記載しない。
この発明を理解するためには、第１の実施態様では、ボ
イラーは２つの燃焼ガス捕集器を有し、その１つ１３が
ガス混合装置（第３図にその全体を示す）の第１のガス
導入口１５に連結していること、そしてガス混合装置の
第２のガス導入口１７は大気に連通している。（なお、
第２の態様として、燃焼ガス捕集器に第２のガス導入口
１７を連通せしめ、第１のガス導入口１５を大気に連通
せしめることも可能であるが、以下、本明細書では上記
第１の態様について説明する。）ガス混合装置のガス排
出口１８はペンチレ−ターの第１の螺旋状タンク８の入
口で分岐していて、調節スリーブ１４によつて調節され
る。す）なわち、調節スリーブ１４は、第２図に示すよ
うにその内周面が丸く突出していて混合ガスが渦流を形
成することなく円滑に第１の螺旋状タンク８へ流入する
ようになつている。また、この調節スリーブ１４はその
外周面にキー溝が穿設され、こ・のキー溝にはスリーブ
１４を囲繞するフランジ体の突起が嵌合しており、その
結果、調節スリーブ１４が軸方向に移動可能となつてい
る。かくして、調節スリーブ１４が下流方向（第２図の
右方向）へ移動すれば、排出口１８から、スリーブ１・
４とファンホィール９との間を通つて第１の螺旋状タン
ク８へ流れる混合ガス流路がせばめられるようになつて
いる。ガス混合装置の燃焼ガス導入口１５は、同装置の
円筒状外壁体１６と排出口１８の延長上である円筒状内
壁体２０との間に形成される環状帯域１９に連結してい
る。
イラーは２つの燃焼ガス捕集器を有し、その１つ１３が
ガス混合装置（第３図にその全体を示す）の第１のガス
導入口１５に連結していること、そしてガス混合装置の
第２のガス導入口１７は大気に連通している。（なお、
第２の態様として、燃焼ガス捕集器に第２のガス導入口
１７を連通せしめ、第１のガス導入口１５を大気に連通
せしめることも可能であるが、以下、本明細書では上記
第１の態様について説明する。）ガス混合装置のガス排
出口１８はペンチレ−ターの第１の螺旋状タンク８の入
口で分岐していて、調節スリーブ１４によつて調節され
る。す）なわち、調節スリーブ１４は、第２図に示すよ
うにその内周面が丸く突出していて混合ガスが渦流を形
成することなく円滑に第１の螺旋状タンク８へ流入する
ようになつている。また、この調節スリーブ１４はその
外周面にキー溝が穿設され、こ・のキー溝にはスリーブ
１４を囲繞するフランジ体の突起が嵌合しており、その
結果、調節スリーブ１４が軸方向に移動可能となつてい
る。かくして、調節スリーブ１４が下流方向（第２図の
右方向）へ移動すれば、排出口１８から、スリーブ１・
４とファンホィール９との間を通つて第１の螺旋状タン
ク８へ流れる混合ガス流路がせばめられるようになつて
いる。ガス混合装置の燃焼ガス導入口１５は、同装置の
円筒状外壁体１６と排出口１８の延長上である円筒状内
壁体２０との間に形成される環状帯域１９に連結してい
る。
ラツパ状仕切壁体２１の下流部は、ガス排出口１８の方
向に拡がりかつ円筒状内壁体２０に対し前方端縁が当接
している多孔円筒体２２に連つている。このラツパ状仕
切壁体２１は、混合装置の円筒状外壁体１６の内側に滑
動可能に設置された筒状スリーブ２３と一体的に構成さ
れている。スリーブ２３は、斜めスリット２５（第２図
）を通つて混合装置の外方に突出している突起２４を有
する。突起２４によりスリーブ２３を角変位させること
により、スリーブ２３の軸方向の位置を変えることがで
き、このスリーブとこれに相対する円筒状内壁体２０の
端部との間の通路断面を調節できる。多孔円筒体２２は
、捕集器１３からの燃焼ガス流を細分割する作用がある
が、その目的については後述する。大気に連結している
混合装置の第２のガス（空気）導入口１７にも、ロッド
２７に固定された円錐体２６が形成する空気導入口を調
節する手段が設けられている。
向に拡がりかつ円筒状内壁体２０に対し前方端縁が当接
している多孔円筒体２２に連つている。このラツパ状仕
切壁体２１は、混合装置の円筒状外壁体１６の内側に滑
動可能に設置された筒状スリーブ２３と一体的に構成さ
れている。スリーブ２３は、斜めスリット２５（第２図
）を通つて混合装置の外方に突出している突起２４を有
する。突起２４によりスリーブ２３を角変位させること
により、スリーブ２３の軸方向の位置を変えることがで
き、このスリーブとこれに相対する円筒状内壁体２０の
端部との間の通路断面を調節できる。多孔円筒体２２は
、捕集器１３からの燃焼ガス流を細分割する作用がある
が、その目的については後述する。大気に連結している
混合装置の第２のガス（空気）導入口１７にも、ロッド
２７に固定された円錐体２６が形成する空気導入口を調
節する手段が設けられている。
ロッド２７のネジを切つてある端部は、有孔カバー２９
と一体のナット２８に螺合しており、ロッド２７の他端
は、開口を有する円板３０内に導かれている。この円錐
体２６がラツパ状仕切壁体２１に共に環状空気導入路を
形成する。なお、燃料噴射ノズル１への燃料供給はポン
プで行い、ノズル１の近くには、着火電極３２が設けて
ある。
と一体のナット２８に螺合しており、ロッド２７の他端
は、開口を有する円板３０内に導かれている。この円錐
体２６がラツパ状仕切壁体２１に共に環状空気導入路を
形成する。なお、燃料噴射ノズル１への燃料供給はポン
プで行い、ノズル１の近くには、着火電極３２が設けて
ある。
ボイラー運転中、燃焼ガスはボイラーの伝熱管に沿つて
ボイラーの水に熱を伝達することにより温度を下げなが
ら移動し、それらの管の出口のところにある複数の捕集
器（捕集器１３だけが第３図に示してある）により捕集
される。
ボイラーの水に熱を伝達することにより温度を下げなが
ら移動し、それらの管の出口のところにある複数の捕集
器（捕集器１３だけが第３図に示してある）により捕集
される。
捕集器が分岐する送気管の引きこみによるガス圧低下に
加え、一層強力な第２のガス圧低下が、ペンチレ−ター
（ペンチレ−ターの螺旋状タンク８およびファンホィー
ル９）によりガス混合装置内でおこる。このガス混合装
置は、その燃焼ガス導入口１５により捕集器１３に連結
しているから、燃焼ガスがこの装置内に引きこまれ、同
時に空気が空気導入口１７から引きこまれる。装置内に
引きこまれる全ガス量（空気プラス燃焼ガス）ならびに
空気と燃焼ガスとの比は、予め定めたペンチレ−ター（
螺旋状タンク８とファンホィール９からなる）内の流速
により、またラツパ状仕切壁体２１と円錐体２６とから
なる調節手段の軸方向移動により定まる。ペンチレ−タ
ー（螺旋状タンク８とファンホィール９）により引きこ
まれるガスの全容量を調節でき、ラツパ状仕切壁体２１
により混合装置内に引きこまれる空気と燃焼ガスとの比
率を調節できる。既に述べたが、燃焼ガス導入口１５か
ら混合装置内に入る燃焼ガス流は、多孔円筒体２２の壁
を通過する間に多くの流れに細分割される。
加え、一層強力な第２のガス圧低下が、ペンチレ−ター
（ペンチレ−ターの螺旋状タンク８およびファンホィー
ル９）によりガス混合装置内でおこる。このガス混合装
置は、その燃焼ガス導入口１５により捕集器１３に連結
しているから、燃焼ガスがこの装置内に引きこまれ、同
時に空気が空気導入口１７から引きこまれる。装置内に
引きこまれる全ガス量（空気プラス燃焼ガス）ならびに
空気と燃焼ガスとの比は、予め定めたペンチレ−ター（
螺旋状タンク８とファンホィール９からなる）内の流速
により、またラツパ状仕切壁体２１と円錐体２６とから
なる調節手段の軸方向移動により定まる。ペンチレ−タ
ー（螺旋状タンク８とファンホィール９）により引きこ
まれるガスの全容量を調節でき、ラツパ状仕切壁体２１
により混合装置内に引きこまれる空気と燃焼ガスとの比
率を調節できる。既に述べたが、燃焼ガス導入口１５か
ら混合装置内に入る燃焼ガス流は、多孔円筒体２２の壁
を通過する間に多くの流れに細分割される。
このガス流細分割は、ペンチレ−ター（螺旋状タンク８
とファンホィール９）によるガス圧低下で引きこまれる
空気流に影響を及ぼす。すなわち、多くの燃焼ガス流を
形成させれば、空気一燃焼ガスの接触面が著しく増加し
、かつそれらの流れの混合攪乱が促進される。濃密な２
つのガス流を部分的にしか混合しない程度に合体すれば
、得られる混合ガスは酸素濃度が不均一となり、ひいて
は不安定燃焼の原因となるが、前記の如く多数に分割さ
れた燃焼ガス流が空気流中に浸透するようにすれば、混
合ガス全体を通じて酸素が分配され、ガス混合物中の酸
素分圧が実質的に一定になる。このように酸素を均一に
分配することにより、有効酸素を最大限に活用でき、空
気量を化学量論量近傍に減少できる。同一量の空気およ
び循環ガスについては、ガス混合物の均質度に比例して
燃焼の安定性がよくなることがわかつた。ガス混合装置
内に形成されるこの混合物は、ペンチレ−ター（螺旋状
タンク８とファンホィール９）により吸入され、圧縮さ
れ、第２の螺旋状タンク３に送られ、そこから、バーナ
ーの軸のまわりの螺旋状運動を付与する固定ブレード部
材７を経て、供給管２に送られる。
とファンホィール９）によるガス圧低下で引きこまれる
空気流に影響を及ぼす。すなわち、多くの燃焼ガス流を
形成させれば、空気一燃焼ガスの接触面が著しく増加し
、かつそれらの流れの混合攪乱が促進される。濃密な２
つのガス流を部分的にしか混合しない程度に合体すれば
、得られる混合ガスは酸素濃度が不均一となり、ひいて
は不安定燃焼の原因となるが、前記の如く多数に分割さ
れた燃焼ガス流が空気流中に浸透するようにすれば、混
合ガス全体を通じて酸素が分配され、ガス混合物中の酸
素分圧が実質的に一定になる。このように酸素を均一に
分配することにより、有効酸素を最大限に活用でき、空
気量を化学量論量近傍に減少できる。同一量の空気およ
び循環ガスについては、ガス混合物の均質度に比例して
燃焼の安定性がよくなることがわかつた。ガス混合装置
内に形成されるこの混合物は、ペンチレ−ター（螺旋状
タンク８とファンホィール９）により吸入され、圧縮さ
れ、第２の螺旋状タンク３に送られ、そこから、バーナ
ーの軸のまわりの螺旋状運動を付与する固定ブレード部
材７を経て、供給管２に送られる。
この乱流（渦流）は、ポット６に達し、そこへ燃料がノ
ズル１により噴霧される。固定ブレード部材７によつて
、ノズル軸のまわりを旋回し円錐形状をなして拡関する
流れを形成するに十分な速度を有する渦巻流が発生する
。ボイラー全体の脈動現象の原因となる空気流の脈動を
回避するためには、ペンチレ−ター（螺旋状タンク８と
ファンホィール９）によつて生ずるガス混合装置内の圧
力を−１０Ｗｒ！！ｔ鴇０以下とすべきである。
ズル１により噴霧される。固定ブレード部材７によつて
、ノズル軸のまわりを旋回し円錐形状をなして拡関する
流れを形成するに十分な速度を有する渦巻流が発生する
。ボイラー全体の脈動現象の原因となる空気流の脈動を
回避するためには、ペンチレ−ター（螺旋状タンク８と
ファンホィール９）によつて生ずるガス混合装置内の圧
力を−１０Ｗｒ！！ｔ鴇０以下とすべきである。
また、ガスに付与する動力学的運動量フラックスＧφを
、バーナーの分布開口半径Ｒ２（第１図）と軸量運動フ
ラックスＧｘとの積で割つた商である渦数指数Ｇｐ／Ｒ
２Ｇｘは０．２〜１．２とするのが好ましい。下限は、
乱流内にトロイド渦流形で混合物を循環させるに十分な
ものであるべきであり、上限・は、このトロイド渦流条
件下における炎の逆行の程度（ノズル１に達してはなら
ない）によつて定まる。
、バーナーの分布開口半径Ｒ２（第１図）と軸量運動フ
ラックスＧｘとの積で割つた商である渦数指数Ｇｐ／Ｒ
２Ｇｘは０．２〜１．２とするのが好ましい。下限は、
乱流内にトロイド渦流形で混合物を循環させるに十分な
ものであるべきであり、上限・は、このトロイド渦流条
件下における炎の逆行の程度（ノズル１に達してはなら
ない）によつて定まる。
なお、前記の「燃焼空気力学」（ＣＯｍｂｕｓｔｉＯｎ
ＡｅｒＯｄｙｒｋｌｍｉｃｓ）書によれば、動力学的運
動量フ，ラックスＧφは、式 により与えられる。
ＡｅｒＯｄｙｒｋｌｍｉｃｓ）書によれば、動力学的運
動量フ，ラックスＧφは、式 により与えられる。
式中、ｕは軸方向の速度、ｗ）は与えられた点ｒにおけ
る接線方向の速度、ｒ１およびＲ２は混合物の分布開口
を構成する環状空間の内半径および外半径であつて、ｒ
１はノズルの半径、ｊはバーナーのネックの半径、そし
てρは密度である。また、軸量運動フラックスは、 式 により与えられる。
る接線方向の速度、ｒ１およびＲ２は混合物の分布開口
を構成する環状空間の内半径および外半径であつて、ｒ
１はノズルの半径、ｊはバーナーのネックの半径、そし
てρは密度である。また、軸量運動フラックスは、 式 により与えられる。
式中、ｐは、与えられた点ｒにおける静圧である。燃焼
に質的影響を及ぼす他の要因の中では、ポット６を挙げ
ることができる。
に質的影響を及ぼす他の要因の中では、ポット６を挙げ
ることができる。
ポット６は、炎の空間位置固定に寄与し、かつ末拡がり
の形であるため、乱流内に形成される渦流を伸ばすと同
時にそのトロイド容積を増加させ、その結果この渦流内
に噴霧される燃料粒子は、燃焼ガスと空気が混合してい
るより大きな区域を通ることになり、酸素分子と燃料分
子とが化合する可能性が大きくなる。ポットはまた、炎
の基部と冷いボイラー壁との間の放射線スクリーンとし
て作用し、炎を十分高温に維持して燃料のガス化および
その良好な燃焼を促進する。だが、図示したようなボイ
ラーのカバー４を用いれば、ポットの存在は、特に炎を
固定しトロイド渦流の容積を増加させるためには、必ず
しも必要ではない。ペンチレ−ター（螺旋状タンク８お
よびファンホィール９を有する）の特徴を二つばかり指
摘せねばなるまい。
の形であるため、乱流内に形成される渦流を伸ばすと同
時にそのトロイド容積を増加させ、その結果この渦流内
に噴霧される燃料粒子は、燃焼ガスと空気が混合してい
るより大きな区域を通ることになり、酸素分子と燃料分
子とが化合する可能性が大きくなる。ポットはまた、炎
の基部と冷いボイラー壁との間の放射線スクリーンとし
て作用し、炎を十分高温に維持して燃料のガス化および
その良好な燃焼を促進する。だが、図示したようなボイ
ラーのカバー４を用いれば、ポットの存在は、特に炎を
固定しトロイド渦流の容積を増加させるためには、必ず
しも必要ではない。ペンチレ−ター（螺旋状タンク８お
よびファンホィール９を有する）の特徴を二つばかり指
摘せねばなるまい。
第４図に示す如く、ペンチレ−ターのホィール９のブレ
ード９ａの形は、流体が第１の螺旋状タンク８の方へ放
射状に進むにつれ流体が加速するような構造になつてお
り、その結果、ボイラーを着火した際燃焼ガスと共に煤
の粒子が循環されてきたとしても、ブレード９ａの表面
から掃き出され、そこに蓄積することがない。；いま一
つの特徴は、流速調節システムによるものである。流速
調節は、ホィール９内に突出しているスリーブ１４の軸
方向移動により行い、絞り弁や締めつけにより行うもの
ではない。このスリーブ１４の効果は、ペンチレ−ター
特性すなわちこ流速ｑの函数としての圧力変動Δｐの曲
線を変えることである。ペンチレ−ターの安定性、ひい
ては炎の安定性は、この曲線の接線の傾きの函数である
。傾きが大きい程安定性は良好である。スリーブ１４の
軸方向移動により流速を変えると、べｔンチレーター特
性は変わるが、Δｐ／ｑ曲線は実質的に平行であり、同
一Δｐに対しては接線の傾きが略々一定である（第５図
）。このことは、燃焼の安定性にとつて明らかに極めて
重要であり、バーナーへ供給する燃焼剤の質量流速を調
節する独創的方法を構成する。第６図に示す変更態様の
バーナー６１のヘッドは、中央にノズルキャリヤ６３を
収納した螺旋状タンク６２を備え、ノズルキャリヤ６３
には軸方向に貫通した開口があつて、これに加圧流体燃
料源（図示していない）から供給される流体燃料用の噴
射ノズル６４が装着されている。
ード９ａの形は、流体が第１の螺旋状タンク８の方へ放
射状に進むにつれ流体が加速するような構造になつてお
り、その結果、ボイラーを着火した際燃焼ガスと共に煤
の粒子が循環されてきたとしても、ブレード９ａの表面
から掃き出され、そこに蓄積することがない。；いま一
つの特徴は、流速調節システムによるものである。流速
調節は、ホィール９内に突出しているスリーブ１４の軸
方向移動により行い、絞り弁や締めつけにより行うもの
ではない。このスリーブ１４の効果は、ペンチレ−ター
特性すなわちこ流速ｑの函数としての圧力変動Δｐの曲
線を変えることである。ペンチレ−ターの安定性、ひい
ては炎の安定性は、この曲線の接線の傾きの函数である
。傾きが大きい程安定性は良好である。スリーブ１４の
軸方向移動により流速を変えると、べｔンチレーター特
性は変わるが、Δｐ／ｑ曲線は実質的に平行であり、同
一Δｐに対しては接線の傾きが略々一定である（第５図
）。このことは、燃焼の安定性にとつて明らかに極めて
重要であり、バーナーへ供給する燃焼剤の質量流速を調
節する独創的方法を構成する。第６図に示す変更態様の
バーナー６１のヘッドは、中央にノズルキャリヤ６３を
収納した螺旋状タンク６２を備え、ノズルキャリヤ６３
には軸方向に貫通した開口があつて、これに加圧流体燃
料源（図示していない）から供給される流体燃料用の噴
射ノズル６４が装着されている。
この螺旋状タンク６２は、ガス状加圧燃焼剤源を構成す
るべ』ンチレーター６５の出口に連結している。螺旋状
タンク６２は渦流発生手段を備え、この目的のため固定
ブレード６６を有している。ブレードの配置は、所望の
渦流の強さおよび数に適合する如くなつている。このブ
レード６６は、ノズルキャリヤ６３と同心をなすタンク
６２の中央分配開ロへの近接をコントロールする。この
分配開口は、螺旋状タンク６２を燃焼室（図にはその輪
部が示してない）の入口にある炎ポットないしボックス
６７に連結するものである。
るべ』ンチレーター６５の出口に連結している。螺旋状
タンク６２は渦流発生手段を備え、この目的のため固定
ブレード６６を有している。ブレードの配置は、所望の
渦流の強さおよび数に適合する如くなつている。このブ
レード６６は、ノズルキャリヤ６３と同心をなすタンク
６２の中央分配開ロへの近接をコントロールする。この
分配開口は、螺旋状タンク６２を燃焼室（図にはその輪
部が示してない）の入口にある炎ポットないしボックス
６７に連結するものである。
ブレード６６は、周縁にフランジ６８旦を有するノズル
キャリヤ６３に固定された円板６８と一体になつている
。
キャリヤ６３に固定された円板６８と一体になつている
。
フランジ６８ａは、ブレード６６がある円板６８の面の
反対側の面まで延長しており、タンク６２のハウジング
に対向して環状のかこい６９を形成している。かこい６
９は、フランジ６８ａを通る開口６８ｂを経てタンク６
２のその他の部分に連結している。ノズルキャリヤ６３
は、一方においてはこれにはめこんだノズル６４との隙
間により、他方において燃焼室の方向に延長しているカ
ラー７１により、ノズル６４のまわりに形成される環状
空間７０に通する放射状の通路６３ａを有する。
反対側の面まで延長しており、タンク６２のハウジング
に対向して環状のかこい６９を形成している。かこい６
９は、フランジ６８ａを通る開口６８ｂを経てタンク６
２のその他の部分に連結している。ノズルキャリヤ６３
は、一方においてはこれにはめこんだノズル６４との隙
間により、他方において燃焼室の方向に延長しているカ
ラー７１により、ノズル６４のまわりに形成される環状
空間７０に通する放射状の通路６３ａを有する。
カラー７１の端部は、頂点が炎ポット６７内にくる切頭
円錐の形の環状偏向部７１ａになつている。だが、この
偏向部７１ａはなくてもよく、テストの結果によれば単
なる円筒形のカラーでも良好な結果を得ることができた
。放射状の羽根７１．Ｊ！．力幼ラー７１の偏向部７１
ａ近傍の端部の外側表面から突出している。
円錐の形の環状偏向部７１ａになつている。だが、この
偏向部７１ａはなくてもよく、テストの結果によれば単
なる円筒形のカラーでも良好な結果を得ることができた
。放射状の羽根７１．Ｊ！．力幼ラー７１の偏向部７１
ａ近傍の端部の外側表面から突出している。
これらの羽根７１上は、タンク６２の分配開口断面の一
部にわたつて延長しているだけである。ペンチレ−ター
６５から、螺旋状タンク６２に空気を、もしくは空気と
燃焼ガスとの混合物を、またはその他のしかるべきガス
状燃焼剤混合物を供給すると、その燃焼剤の大部分は固
定ブレード６６を横切つて通過し、ノズル６４のまわり
に渦流が形成される。
部にわたつて延長しているだけである。ペンチレ−ター
６５から、螺旋状タンク６２に空気を、もしくは空気と
燃焼ガスとの混合物を、またはその他のしかるべきガス
状燃焼剤混合物を供給すると、その燃焼剤の大部分は固
定ブレード６６を横切つて通過し、ノズル６４のまわり
に渦流が形成される。
この燃焼剤流の中央部は羽根７１ｂと出会い、流速が最
大である場合に対応するこの中央部の渦流がこわれる。
そうすれば、その速度が燃料、燃焼剤混合物の発火限界
値に落ちる。これにより、渦流の強さにかかわらず流れ
の中央で着火がおこり、バーナーのところで火がつくこ
とになる。加圧ガス状燃焼流の一部は取り出され、端部
が環状偏向部７１ａに連なる環状空間７０により規定さ
れるわき路、放射状通路６３旦および開口６８ｂを経て
螺旋状タンク６２を通る。
大である場合に対応するこの中央部の渦流がこわれる。
そうすれば、その速度が燃料、燃焼剤混合物の発火限界
値に落ちる。これにより、渦流の強さにかかわらず流れ
の中央で着火がおこり、バーナーのところで火がつくこ
とになる。加圧ガス状燃焼流の一部は取り出され、端部
が環状偏向部７１ａに連なる環状空間７０により規定さ
れるわき路、放射状通路６３旦および開口６８ｂを経て
螺旋状タンク６２を通る。
このわき路に通す燃焼剤部分の目的は、ノズル６４の端
部を曝気して、乱流によつて生ずるトロイド渦流中に燃
料の燃え尽きてない粒子やその他の粒子があつても、そ
れがノズル６４の表面に沈積してノズルを閉そくするこ
とがないようにすることである。〔発明の効果〕本発明
の装置を用いてテストしたところ、化学量論量よりも僅
かに５〜１０％程度過剰の空気を用いることにより殆ど
瞬間的に安定な青炎燃焼を達成でき、一方においては煤
の生成が実際上なく、他方においてはＮＯｘの生成が極
めて低い燃焼であつた。
部を曝気して、乱流によつて生ずるトロイド渦流中に燃
料の燃え尽きてない粒子やその他の粒子があつても、そ
れがノズル６４の表面に沈積してノズルを閉そくするこ
とがないようにすることである。〔発明の効果〕本発明
の装置を用いてテストしたところ、化学量論量よりも僅
かに５〜１０％程度過剰の空気を用いることにより殆ど
瞬間的に安定な青炎燃焼を達成でき、一方においては煤
の生成が実際上なく、他方においてはＮＯｘの生成が極
めて低い燃焼であつた。
また、雑音レベルも非常に低いものであつた。空気量に
対し燃焼ガスの循環量を５０〜７０とした場合、空気と
燃料との比を化学量論量に近づけることができた。比較
のため、燃焼ガスのみを循環し、その量を空気の質量流
速の５０％としたところ、空気は約３０％過剰であつた
。
対し燃焼ガスの循環量を５０〜７０とした場合、空気と
燃料との比を化学量論量に近づけることができた。比較
のため、燃焼ガスのみを循環し、その量を空気の質量流
速の５０％としたところ、空気は約３０％過剰であつた
。
循環を行わないで「渦流」のみの場合は、空気が約５０
％過剰であつた。
％過剰であつた。
第１図は燃焼室の縦軸に沿つた断面図、第２図は第１図
の矢印■−■に沿つた部分断面正面図、第３図は第２図
の線■一■に沿つた拡大断面図、第４図はペンチレ−タ
ーの詳細な部分図、第５図はペンチレ−ター調節法を説
明する線図、そして第６図は第１図とは別の燃焼室の縦
軸に沿つた断面図である。 １，６４：燃料噴射ノズル、２：混合ガス供給管、３，
６２：第２の螺旋状タンク、４：燃焼室のカバー、５：
燃焼室、６，６７：燃焼室のポット、７，６６：固定ブ
レード、８：ベンチレーターの第１の螺旋状タンク、９
：フアンホイール、１０：モーター、１１，１２：歯車
、１３：第１のガス（燃焼ガス）捕集器、１４：調節ス
リーＬブ、１５：第１のガス導入口、１６：円筒状外壁
体、１７：第２のガス（空気）導入口、１８：混合ガス
排出口、１９：環状帯域、２０：円筒状内壁体、２１：
ラツパ状仕切壁体、２２：多孔円筒体、２３：ラツパ状
仕切壁体２１の筒状スリー；ブ、２４：調節用突起、２
５：斜行スリット、２６：円錐体、２７：ロツド、２８
：ナツト、２９：第２のガス導入口１７を有するカバー
、３０：開口を有する円板、３２：着火電極。
の矢印■−■に沿つた部分断面正面図、第３図は第２図
の線■一■に沿つた拡大断面図、第４図はペンチレ−タ
ーの詳細な部分図、第５図はペンチレ−ター調節法を説
明する線図、そして第６図は第１図とは別の燃焼室の縦
軸に沿つた断面図である。 １，６４：燃料噴射ノズル、２：混合ガス供給管、３，
６２：第２の螺旋状タンク、４：燃焼室のカバー、５：
燃焼室、６，６７：燃焼室のポット、７，６６：固定ブ
レード、８：ベンチレーターの第１の螺旋状タンク、９
：フアンホイール、１０：モーター、１１，１２：歯車
、１３：第１のガス（燃焼ガス）捕集器、１４：調節ス
リーＬブ、１５：第１のガス導入口、１６：円筒状外壁
体、１７：第２のガス（空気）導入口、１８：混合ガス
排出口、１９：環状帯域、２０：円筒状内壁体、２１：
ラツパ状仕切壁体、２２：多孔円筒体、２３：ラツパ状
仕切壁体２１の筒状スリー；ブ、２４：調節用突起、２
５：斜行スリット、２６：円錐体、２７：ロツド、２８
：ナツト、２９：第２のガス導入口１７を有するカバー
、３０：開口を有する円板、３２：着火電極。
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 １ 空気導入口および循環燃焼ガス導入口ならびに混合
ガス排出口を有するガス混合装置を備えた、空気と循環
燃焼ガスとの混合ガスをガス燃料または液体燃料バーナ
ーに供給する装置において、（イ）ガス混合装置は円筒
状内壁体２０と該内壁体２０囲繞する円筒状外壁体１６
を有し、該円筒状内壁体２０と該円筒状外壁体１６との
間に形成される円環状帯域１９は、空気または燃焼ガス
の一方（以下、「第１のガス」という。 ）を導入する第１のガス導入口１５に連通していて第１
のガスの円環状導入路となつており、また該円筒状内壁
体２０の下流端延長部ガス混合装置の排出口１８を規定
しており、（ロ）ガス混合装置は、円錐体２６とラツパ
状のガス流仕切壁体２１を具えており、該円錐体２６の
円錐面と該ラツパ状ガス流仕切壁体２１との間には、空
気または燃焼ガスの他方（以下、「第２のガス」という
。 ）の円環状導入路が形成され、また、該ラツパ状ガス流
仕切壁体２１と円筒状内壁体２０との間には円環状帯域
１９に続く第１のガス導入路が形成されており、上記円
錐体２６および上記ラツパ状ガス流仕切壁体２１はそれ
ぞれ独立して、円筒状内壁体２０と円筒状外壁体１６の
中心軸に沿つて該内壁体２０と該外壁体１６に関し相対
的に軸方向に移動可能に構成され、以つて、ガス混合装
置に導入される第１のガスと第２のガスの合計量ならび
に両ガスの割合が調節可能とされ、（ハ）上記ラツパ状
仕切壁体２１の下流端延長部は多孔円筒体２２を形成し
ており、該多孔円筒体２２の下流端縁は円筒状内壁体２
０の内面に接合していて、ラツパ状仕切壁体２１と円筒
状内壁体２０との間のガス導入路を通る第１のガスは多
数に細分割されて第２のガス流に合流するように構成さ
れ、（ニ）上記ガス混合装置の混合ガス排出口１８は第
１の螺旋状タンク８およびファンホィール９を具えたベ
ンチレーターに連通しており、（ホ）上記ベンチレータ
ーの排出側は第２の螺旋状タンク３、６２を経て混合ガ
又供給管２に連通しており、該混合ガス供給管は燃料噴
射ノズル１、６４と共軸的に燃焼室５に開口しており、
（ヘ）上記第２の螺旋状タンク３から混合ガス供給管２
への連通部には、混合ガスが燃焼室５内でノズル１、３
６軸のまわりを旋回し円錐形状をなして拡開する流れを
形成するに十分な速度を有する渦巻流を発生させるため
の、クラウンを形成する固定ブレード７、６６を設けた
ことを特徴とするガスまたは液体燃料バーナーに空気と
循環燃焼ガスとの混合ガスを供給する装置。
Applications Claiming Priority (4)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| CH170675A CH590428A5 (en) | 1975-02-12 | 1975-02-12 | Supply fuel gas to liq fuel burner - by mixing exhaust with inlet flow to produce turbulent combustion chamber flow |
| CH1706/75 | 1975-02-12 | ||
| CH16208/75 | 1975-12-15 | ||
| CH1620875A CH586373A5 (en) | 1975-12-15 | 1975-12-15 | Supply fuel gas to liq fuel burner - by mixing exhaust with inlet flow to produce turbulent combustion chamber flow |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS51106242A JPS51106242A (ja) | 1976-09-21 |
| JPS6055721B2 true JPS6055721B2 (ja) | 1985-12-06 |
Family
ID=25688439
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP51014380A Expired JPS6055721B2 (ja) | 1975-02-12 | 1976-02-12 | バ−ナ−に空気と循環燃焼ガスとの混合ガスを供給する装置 |
Country Status (12)
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