JPH11148618A - 熱発生器を稼働させるためのバーナ - Google Patents

Abstract

(57)【要約】 【課題】 渦流発生器（１００）と該渦流発生器（１０
０）の後ろに接続された移行片（２００）と混合管（２
０）とから成り、移行片（２００）と混合管（２０）と
がバーナの混合区間を形成しており、かつ燃焼室（３
０）の上流側に配置されている、燃焼室を稼働させるた
めのバーナにおいて火炎フロントを安定化しかつ燃焼室
脈動を抑制すること。 【解決手段】 流れ横断面に亘って燃料濃度を均一化す
る手段（１６０，１６１，１７０，１９０）が設けられ
ていること。

Description

【発明の詳細な説明】

【０００１】

【発明の属する技術分野】本発明は請求項１の上位概念
として記載した熱発生器を稼働させるためのバーナに関
する。

【０００２】

【従来の技術】ＥＰ−０７８０６２９Ａ２号明細書によ
れば、流入側が渦流発生器から成り、この渦流発生器に
おいて形成された流れがスムーズに混合区間に流入する
バーナが公知である。このような流れは、混合区間の始
端に、この目的のために形成された流れ幾何学的形状に
より達成される。前記流れ幾何学的形状は渦流発生器の
作用する部分体の数に相応してセクション的に混合区間
の端面を捉えかつ螺旋状に延びる移行通路により与えら
れている。この移行通路の流出側に混合区間は多数の膜
形成孔を有している。この膜形成孔は管壁に沿った流動
速度の上昇を保証する。移行通路には燃焼室が続いてい
る。この場合、混合区間と燃焼室との間の移行部は飛躍
的な横断面拡大部によって形成されている。この横断面
拡大平面において逆流ゾーン又は逆流気泡が形成され
る。

【０００３】渦流発生器における渦流強さは、渦流の壊
滅が混合区間内ではなく、さらに下流で、すでに述べた
ように横断面拡大部の範囲で行われるように選択されて
いる。混合区間の長さはあらゆる燃料種に十分な混合質
が保証されるように設計されている。

【０００４】このバーナは先行する公知技術に較べて火
炎安定性強化、有害物質の低いエミッション、わずかな
脈動、完全な燃焼、大きな稼働範囲、異なるバーナの間
の良好な横点火、コンパクトな構造形式、改善された混
合等に関し有意義な改善をもたらすにも拘わらず火炎安
定性を一層強化すること並びに燃焼室の所定の幾何学的
な形状に火炎を一層適合させることは、前混合燃焼で最
高のレベルで問題なく稼働させるために、特に脈動を排
除するために新しい時代によって必要とされる。

【０００５】

【発明が解決しようとする課題】本発明の目的は前記要
求に応えることであり、本発明の課題は冒頭に述べた形
式のバーナにおいて、このバーナの他の利点を何らかの
形式で減ずることなく、火炎安定性の強化と燃焼室の幾
何学的な形状に対する火炎の適合とが得られる手段を提
供することである。

【０００６】

【課題を解決するための手段】このためにはヘッド側で
働く、バーナの渦流発生器に所属する燃料バーナ、有利
には渦流発生器もしくはバーナの軸の上に配置されかつ
通常は液状の燃料が供給される燃料ノズルが、リング状
に間隔をおいた外套によって取囲まれ、該外套に周方向
に複数の孔が取付けられ、これらの孔を通って燃料ノズ
ルの周囲を擦過する空気量が流れるようになっている。
これらの孔と作用的に結合されて、有利にはガス状の燃
料で稼働させられる付加的なインゼクタが働く。小量の
燃料はこのインゼクタによって燃料ノズルを擦過する空
気流にノズル噴射され、火炎の安定に重要なバーナ流の
中心に常に正しい燃料量が供給される。これによってバ
ーナの流れ横断面に亘って均一な燃料濃度が得られ、燃
焼室の振動が抑えられる。流れ横断面に亘る前述の一様
な燃料濃度は、経験によれば不均一な燃料濃厚化に基づ
き火炎フロントにおける振動を発生させ、それが脈動に
つながるバーナ軸の上で特に確認される。さらに燃焼室
の振動が抑えられることで、バーナの稼働範囲が著しく
拡大される。何故ならばこの場合には消火限界の劣化を
もたらす火炎不安定性は惧れる必要がなくなるからであ
る。

【０００７】本発明による別の利点は燃料ノズルの範囲
において前述の孔を通る掃気流が、円錐状の渦流発生器
の内壁がノズル噴射された液状燃料で濡らされることを
阻止することである。

【０００８】本発明の課題の解決策の有利な、合目的的
な別の構成は請求項２以下に示されている。

【０００９】

【発明の実施の形態】以下、図面に基づき本発明の実施
例を詳細に説明する。本発明の直接的な理解に重要でな
い特徴は省略してある。異なる図面における同じ部材に
は同じ符号がつけられている。媒体の流れ方向は矢印で
示されている。

【００１０】図１にはバーナの全体構造が示されてい
る。当初、渦流発生器１００が作用する。この渦流発生
器１００の構成についてはあとで図３〜６に基づき詳し
く説明する。渦流発生器１００は円錐状の構造物であっ
て、この構造物は接線方向で何度も、接線方向に流入す
る燃焼空気流１１５で負荷される。渦流発生器内で形成
される流れは、渦流発生器１００の下流に設けられた移
行幾何学的形状部に基づきスムースに移行片２００に、
そこで剥離が生じないように導かれる。この移行幾何学
的形状部の構成については図６に基づき詳細に説明す
る。移行片２００は移行幾何学的形状部の下流側に混合
管２０により延長されている。この場合、両方の部分は
本来の混合区間２２０を形成する。もちろん混合区間２
２０は唯一の構成部分から成っていることもできる。つ
まりこの場合には、各部分の特性は維持された状態で移
行片２００と混合管２０は唯一の連続した構造物に融合
されていることができる。移行片２００と混合管２０と
が２つの部分から成っていると、これらの部分はブッシ
ュリング１０で互いに結合される。この場合、同じブッ
シュリング１０はヘッド側で渦流発生器１００のための
係留面として用いられる。さらにこのようなブッシュリ
ング１０は種々異なる混合管を使用できるという利点を
有している。混合管２０の流出側には本来の燃焼室３０
がある。この燃焼室３０は火炎管だけによって示されて
いる。混合区間２２０は渦流発生器１００の下流に、種
々の燃料の完全な前混合を達成する規定された混合区間
を準備するという課題をほぼ充たす。この混合区間、す
なわち表面的には混合管２０は、さらに損失のない流れ
の案内を可能にするので、移行幾何学的形状との作用結
合によっても当初逆流ゾーン又は逆流気泡を形成するこ
とはない。これによって混合区間２２０の長さに亘って
あらゆる種類の燃料の混合質によい影響を及ぼすことが
できる。しかしながらこの混合区間２２０はさらに別の
特性を有している。この特性は、この混合区間２２０自
体の内部で軸方向速度プロフィールがその軸線の上に顕
著な最高を有し、燃焼室からの火炎のフラッシュバック
が可能ではないことである。もちろんこのような構成で
はこの軸方向の速度が壁に向って落ちることは正しい。
この範囲でもフラッシュバックを回避するためには、混
合管２０は流れ方向及び周方向で多数の、規則的に又は
不規則的に分配された、種々異なる横断面と方向の孔２
１を備えており、これらの孔２１を通って所定の空気量
が混合管２０内に流入しかつ壁に沿って膜を形成して流
過速度の上昇を誘発する。これらの孔２１は、混合管２
０の内壁に沿って少なくとも付加的に噴出冷却が得られ
るようにも設計することができる。混合管２０内で混合
物の速度を高める別の可能性は、既に述べた移行幾何学
的形状を形成する移行通路２０１の流出側の流過横断面
が狭められ、これにより混合管２０内の全体的な速度レ
ベルが高められることである。図面においてはこれらの
孔２１はバーナ軸線６０に対して鋭角を成して延びてい
る。さらに移行通路２０１の出口は混合管２０のもっと
も狭い流過横断面に相応する。従って前述の移行通路２
０１は形成された流れに負の影響を及ぼすことなくその
つどの横断面差を橋絡する。選択された前記手段が混合
管２０に沿った管流４０を案内する場合に許容可能でな
い圧力損失を生ぜしめると、これに対し、この混合管の
端部に図示されていないディフューザを設けることで対
抗することができる。この場合には混合管の端部に燃焼
室３０が接続する。この場合、両方の流過横断面の間に
はバーナフロント７０によって形成された飛躍的な横断
面拡大部が存在している。ここではじめて、火炎フロン
トに対し、物体のない火炎保持体の特性を有する逆流ゾ
ーン５０を備えた中央の火炎フロントが形成される。稼
働中にこの飛躍的な横断面拡大部内に、支配している負
圧によって渦流剥離が生じる流動的な縁部ゾーンが形成
されると、これは逆流ゾーン５０のリング安定度の強化
をもたらす。端面側に燃焼室３０は多数の開口３１を有
している。この開口３１を通って所定空気量が直接的に
飛躍的な横断面拡大部に流入し、なかんずく逆流ゾーン
５０のリング安定度を強化する。さらに忘れてはならな
いことは、安定した逆流ゾーン５０を生ぜしめること
は、管において十分に高い渦流数も必要である。このよ
うな渦流数が当初望まれないと、安定した逆流ゾーンは
強い渦流の与えられた空気流を管端において、例えば接
線方向の開口を通して供給することで発生させることが
できる。この場合には、このために必要な空気量は総空
気量のほぼ５〜２０％である。逆流ゾーン又は逆流気泡
５０を安定化するための混合管２０の端部におけるバー
ナフロント７０の構成に関しては図８の記述を参照され
たい。

【００１１】図２には図１のバーナが概略的に示されて
いる。特に図２においては中央に配置された燃料ノズル
１０３を巡って流れる混合気と燃料インゼクタ１７０の
作用とが示されている。バーナの残った主要部分、すな
わち渦流発生器１００と移行片２００との作用形式は以
下の図面で詳細に記述する。燃料ノズル１０３は間隔を
おいたリング１９０で取囲まれている。このリング１９
０には周方向に配置された多数の孔１６１が設けられて
いる。これらの孔１６１を通って、空気量１６０がリン
グ状の室１８０に流入し、そこで燃料の周囲を擦過す
る。これらの孔１６１は斜め先方へ向けられ、バーナ軸
線６０に所定の軸方向の成分が発生させられるようにな
っている。これらの孔１６１と作用的に結合させられた
状態で付加的な燃料インゼクタ１７０が設けられてい
る。この燃料インゼクタ１７０は有利にはガス状である
燃料の所定量をそのつどの空気量１６０に供給し、混合
管２０内に、図面に略示したように、流れ横断面に亘っ
て均一な燃料濃度１５０をもたらす。まさにこの均一な
燃料濃度１５０、特にバーナ軸線６０における強い濃度
は、火炎フロントをバーナの出口で安定化し、燃焼室脈
動を回避する。

【００１２】渦流発生器１００の構造がより判るために
は、図３と同時に少なくとも図４を参照することが有利
である。以下図３の記述では必要に応じて他の図番を参
考に記載する。

【００１３】図１のバーナの第１の部分は図３に示した
渦流発生器１００を形成する。これは２つの中空の円錐
状の部分体１０１，１０２から成っている。これらの部
分体１０１，１０２は互いにずらされて内外に嵌合させ
られている。もちろん、円錐状の部分体の数は図５と６
に示すように２つよりも大きくてもよく、さらに後で説
明するようにバーナ全体の稼働形式に関連する。所定の
稼働形式では唯一の螺旋体から形成された渦流発生器の
使用も排除されない。円錐状の部分体１０１，１０２相
互の中心軸又は長手対称軸１０１ｂ，１０２ｂ（図４参
照）ずれは、隣接する壁において、鏡像的な配置で、そ
れぞれ１つの接線方向の通路、つまり空気流入スリット
１１９，１２０（図４参照）をもたらす。この空気流入
スリット１１９，１２０を通って燃焼空気１１５は渦流
発生器１００の内室へ、つまりその円錐中空室１１４へ
流入する。図示の部分体１０１，１０２の円錐形は流動
方向で所定の不変の角度を有している。もちろん使用稼
働状態に応じて、部分体１０１，１０２は流動方向で増
加するか減少する円錐傾斜を、トランペットもしくはチ
ューリップのように有していることができる。後に述べ
た両方の形は、当業者なら容易に想到できるので図面に
は示していない。両方の円錐状の部体１０１，１０２は
それぞれ１つの円筒状のリング状の始端部１０１ａを有
している。この円筒状の始端部１０１ａの範囲において
はすでに図２で述べた燃料ノズル１０３が配置されてい
る。この燃料ノズル１０３は有利には液状の燃料１１２
で稼働させられる。この燃料１１２のノズル噴射は、円
錐状の部分体１０１，１０２によって形成された円錐中
空室１１４のもっとも狭い横断面とほぼ合致する。この
燃料ノズル１０３のノズル噴射キャパシティと形式は各
バーナのパラメータに合わせられる。さらに円錐状の部
分体１０１，１０２はそれぞれ１つの燃料導管１０８，
１０９を有している。これらの燃料導管１０８，１０９
は接線方向の空気流入スリット１１９，１２０に沿って
配置されかつノズル噴射開口１１７を備え、このノズル
噴射開口１１７を通ってガス状の燃料１１３が、そこを
流過する燃焼空気１１５に、矢印１１６で示したように
ノズル噴射される。この燃料導管１０８，１０９は有利
には円錐中空室１１４内に最適な空気／燃料混合物を得
るために遅くても接線方向のノズル噴射の終わりにおい
て、円錐中空室１１４の入口の前に配置されている。燃
料ノズル１０３を通って供給される燃料１１２は、すで
に述べたように通常は液状の燃料である。もちろん他の
媒体、例えば戻された煙ガスとの混合物の形成も問題な
く可能である。この燃料１１２は有利にはきわめて鋭角
を成して円錐中空室内へノズル噴射される。燃料ノズル
１０３からはしたがって円錐状の燃料スプレー１０５が
形成される。この燃料スプレー１０５は接線方向に流入
する、回転する燃焼空気流１１５により取囲まれかつ解
消される。次いで軸方向でノズル噴射された燃料１１２
の濃度は流入する燃焼空気流１１５で気化されてこれに
混合される。ガス状の燃料１１３が開口ノズル１１７か
ら供給されると、燃料／空気混合物の形成は直接空気流
入スリット１１９，１２０の端部で行われる。燃焼空気
流１１５が付加的に予熱されるかこれに例えば戻された
煙ガス又は排ガスが混入されていると、これはこの混合
物が後続の段階に流入する前に、この場合には移行片２
００（図１と７を参照）に流入する前に、液状の燃料１
１２の気化を助ける。これと同じ考えは、導管１０８，
１０９を介して液状の燃料を供給したい場合にも当嵌ま
る。円錐状の部分体１０１，１０２の円錐角及び接線方
向の空気流入スリット１１９，１２０の幅に関する構成
それ自体は狭い公差が保たれ、渦流発生器１００の出口
に燃焼空気１１５の所望の流域が形成される。

【００１４】一般的に言えることは接線方向の空気流入
スリット１１９，１２０の縮小はすでに渦流発生器の範
囲における逆流ゾーンの早期形成を助ける。渦流発生器
１００内の軸方向速度は図２（位置１６０）で詳細に記
述した空気量の供給で高められるか又は安定化される。
適当な渦流の発生は後続の移行片２００（図１と７）と
の作用結合で、渦流発生器１００の後ろに接続された混
合管において流れの剥離が形成されることを阻止する。
さらに渦流発生器１００の前述の構成はとりわけ、接線
方向の空気流入スリット１１９，１２０を変化させ、渦
流発生器１００の構成長さを変えることなく比較的に大
きな稼働帯域幅をカバーするのに適している。もちろん
部分体１０１，１０２は他の平面において互いに移動可
能で、これによって部分体１０１，１０２をオーバラッ
プさせることすらできる。さらに部分体１０１，１０２
を逆向きに回転する運動で螺旋状に互いに内外に嵌合さ
せることもできる。これにより、接線方向の空気流入ス
リット１１９，１２０の形、大きさ及び構成を任意に変
化させ、渦流発生器１００をその構成長さを変えること
なく多様に使用できるようにすることができる。

【００１５】図４には選択的に設けられる案内板１２１
ａ，１２１ｂの幾何学的な形態が示されている。これら
の案内板１２１ａ，１２１ｂは流れ導入機能を有してお
り、その長さに応じて、円錐状の部分体１０１，１０２
の各端部を燃焼空気流１１５の流れて来る方向に延長す
る。燃焼空気１１５を円錐中空室１１４内へ通路を介し
て案内することはこの通路が円錐中空室１１４へ接続さ
れる入口の範囲に配置された回転点１２３を中心として
案内板１２１ａ，１２１ｂが開放されるかもしくは閉鎖
されることで最適化される。これは接線方向の空気流入
スリット１１９，１２０の本来のギャップの大きさを動
的に変化させ、例えば燃焼空気１１５の速度を変化させ
るために必要である。もちろんこの動的な処置は、必要
な案内板が円錐状の部分体１０１，１０２と共に不動の
構成部分を形成することで静的に設けることも可能であ
る。

【００１６】図５には図４とは異なって渦流発生器１０
０が４つの部分体１３０，１３１，１３２，１３３から
構成できることが示されている。各部分体に所属する長
手対称軸線はアルファベットａで示されている。この構
成については、この構成で生ぜしめられたわずかな渦流
強度に基づきかつ適当に拡大されたスリット幅と協働し
て、渦流が渦流発生器の流出側で混合管において消去さ
せられることを阻止し、混合管がそれに期待された働き
をもっとも果たすのにもっとも適していると言える。

【００１７】図６は、部分体１４０，１４１，１４２，
１４３が所定の流れを準備するために設けられた羽根プ
ロフィールを有している点で図５とは異なっている。そ
の他の点では渦流発生器の運転形式は図５と変わらな
い。燃焼空気１１５への燃料１１６の添加は羽根プロフ
ィールの内部から行われる。つまり燃料導管１０８はい
まや個々の羽根に統合されている。この場合にも個々の
部分体の長手対称軸線はアルファベットａで示されてい
る。

【００１８】図７には移行片２００が３次元的に示され
ている。移行幾何学的形状は図５又は６に相応する、４
つの部分体を有する渦流発生器１００のために構成され
ている。これに相応して移行幾何学的形状は上流側で作
用する部分体の自然の延長として４つの移行通路２０１
を有している。これによって前記部分体の１／４円錐面
はそれが混合管の壁と交わるまで延長される。これと同
じ考えは渦流発生器が図３に示されたのとは別の原理で
構成されている場合にも当嵌まる。個々の移行通路２０
１の流れ方向で下方へ延びる面は流れ方向に螺旋状に延
びる形を有している。この形はこの場合には移行片２０
０の流過横断面が流れ方向で円錐状に拡大するという事
実に相応して鎌形の経過を呈する。移行通路２０１の渦
流角は流れ方向で、管流が引き続き、燃焼室入口におけ
る飛躍的な横断面拡大部まで十分な距離を有し、ノズル
噴射された燃料との完全な予備混合が得られるように選
ばれている。さらに前述の処置により渦流発生器の下流
で混合管壁に沿った軸方向速度も高められる。移行幾何
学的形状と混合管の範囲における処置とは混合管の中心
点に対し軸方向速度プロフィールを著しく上昇させるの
で、早期点火の惧れはきわめて少なくなる。

【００１９】図８にはすでに述べたようにバーナ出口に
形成されたブレークアウエイエッジが示されている。管
２０の流過横断面はこの範囲に、大きさが原則的に管２
０内の根に関連する移行半径Ｒを有している。この移行
半径Ｒは、流れが壁に沿いかつ渦流数が強く上昇させら
れるように選択されている。数量的にはこの半径Ｒの大
きさはこれが管２０の内径ｄの１０％よりも大きくなる
ように規定されている。この半径の拡大のない流れに較
べて逆流気泡５０は著しく増大する。この半径Ｒは管２
０の出口平面まで延在している。この場合、湾曲の始端
と終端との間の角度βは９０゜よりも小さい。角度βの
一方の脚に沿ってブレークアウエイエッジＡが管２０内
に延び、これによって深さが３ｍｍよりも小さいブレー
クアウエイステージＳをブレークアウエイエッジＡの前
方点に対して形成する。もちろんこの場合には管２０の
出口平面に対して平行に延びる縁を湾曲した経過に基づ
き再び出口平面にもたらすこともできる。ブレークアウ
エイエッジＡの接線と管２０の出口平面に対する垂線と
の間に拡がる角度β′は角度βと同じ大きさである。こ
のブレークアウエイエッジの構成の利点はＥＰ−０７８
０６２９Ａ２号明細書において発明の開示という項目に
記載してある。同じ目的のためのブレークアウエイエッ
ジの別の構成は燃焼室側のトルソに似た切欠きによって
達成することができる。

【図面の簡単な説明】

【図１】渦流発生器の下流に混合区間を有する、前混合
バーナとして構成されたバーナを示した図。

【図２】付加的な燃料インゼクタが外された、図１によ
るバーナの概略図。

【図３】複数のシェル体から成る渦流発生器を適当に切
り開いた斜視図。

【図４】ツウシェル構造の渦流発生器の横断面図。

【図５】フォーシェル構造の渦流発生器の横断面図。

【図６】シェル体が羽根状のプロフィールを有する渦流
発生器を示した図。

【図７】渦流発生器と混合区間との間の移行部幾何学的
形状を示した図。

【図８】逆流ゾーンを空間的に安定化させるためのブレ
ークアウエイエッジを示した図。

【符号の説明】

１０ ブッシュリング、 ２０ 混合管、 ２１ 孔、
３０ 燃焼室、 ４０ 流れ、 ５０ 逆流ゾーン、
６０ バーナ軸、 １００ 渦流発生器、１０１，１
０２ 部分体、 １０３ 燃料ノズル、 １０４ 燃料
ノズル噴射、１０５ 燃料スプレー、 １０８，１０９
燃料導管、 １１２ 液状燃料、１１３ ガス状燃
料、 １１４ 円錐中空室、 １１５ 燃焼空気、 １
１６燃料導管からの燃料噴射、 １１７ 燃料ノズル、
１１９，１２０ 空気流入スリット、 １２１ａ，１
２１ｂ 案内板、 １２３ 回転点、 １３０，１３
１，１３２，１３３ 部分体、 １４０，１４１，１４
２，１４３ 羽根プロフィール、 １５０ 燃料濃度、
１６０ 空気量、 １６１ 孔、 １７０燃料インゼ
クタ、 １８０ リング状の空気室、 １９０ リン
グ、 ２００移行片、 ２０１ 移行通路、 ２２０
混合区間

Claims (16)

【特許請求の範囲】
1. 【請求項１】 熱発生器を稼働させるためのバーナであ
   って、バーナが主として、燃焼空気流のための渦流発生
   器と、少なくとも１種の燃料を燃焼空気流内へノズル噴
   射する手段とから成り、渦流発生器の下流に混合区間が
   配置されており、該混合区間が流れ方向で見て第１の混
   合区間部分内に多数の移行通路を有し、該移行通路が渦
   流発生器にて形成された流れを、この移行通路の下流に
   設置された、バーナフロントに移行する混合管へ移送す
   る形式のものにおいて、渦流発生器（１００）が少なく
   とも混合管（２０）の流れ横断面に亘って燃料濃度（１
   ５０）を均質化する手段（１６０，１６１，１７０，１
   ９０）を有していることを特徴とする、熱発生器を稼働
   させるためのバーナ。
2. 【請求項２】 前記手段が渦流発生器（１００）のヘッ
   ド側にかつ燃料ノズル（１０３）と作用的に結合させら
   れて配置されたリング（１９０）から成り、このリング
   （１９０）が周方向に配置された多数の孔（１６１）を
   有しており、該孔（１６１）を通って流れる空気量（１
   ６０）に燃料（１７０）がノズル噴射可能である、請求
   項１記載のバーナ。
3. 【請求項３】 前記孔（１６１）が斜め前方へ向けられ
   ている、請求項２記載のバーナ。
4. 【請求項４】 燃料ノズル（１０３）がリング状の空気
   室（１８０）により取囲まれている、請求項２記載のバ
   ーナ。
5. 【請求項５】 混合管（２０）のバーナフロントが、後
   置された燃焼室（３０）に対しブレークアウエイエッジ
   （Ａ）をもって構成されている、請求項１記載のバー
   ナ。
6. 【請求項６】 混合区間（２２０）における移行通路
   （２０１）の数が渦流発生器（１００）により形成され
   た部分流の数に相当している、請求項１記載のバーナ。
7. 【請求項７】 移行通路（２０１）に後置された混合管
   （２０）が流れ方向および周方向に、空気流を混合管
   （２０）の内部にノズル噴射する開口（２１）を備えて
   いる、請求項１記載のバーナ。
8. 【請求項８】 前記開口（２１）が混合管（２０）のバ
   ーナ軸線（６０）に対し、鋭角を成して延びている、請
   求項７記載のバーナ。
9. 【請求項９】 混合管（２０）の流過横断面が移行通路
   （２０１）の下流で、渦流発生器（１００，１００ａ）
   において形成された流れ（４０）の横断面と同じ大きさ
   であるか又はこれよりも大きい、請求項１記載のバー
   ナ。
10. 【請求項１０】 混合区間（２２０）の下流に燃焼室
    （３０）が配置されており、混合区間（２２０）と燃焼
    室（３０）との間に飛躍的な横断面拡大部が設けられて
    おり、この横断面拡大部が燃焼室の始めの流れ横断面を
    規定しており、この横断面拡大部の範囲において逆流ゾ
    ーンが作用可能である、請求項１記載のバーナ。
11. 【請求項１１】 バーナフロント（７０）の上流側にデ
    ィフューザ及び／又はベンチュリー区間が存在してい
    る、請求項１記載のバーナ。
12. 【請求項１２】 渦流発生器（１００）が少なくとも２
    つの、中空の、円錐形の、流れ方向で互いに内外に嵌合
    させられた部分体（１０１，１０２；１３０，１３１，
    １３２，１３３；１４０，１４１，１４２，１４３）か
    ら成っており、これらの部分体のそれぞれの長手対称軸
    線（１０１ｂ，１０２ｂ；１３０ａ，１３１ａ，１３３
    ａ；１４０ａ，１４１ａ，１４２ａ，１４３ａ）がずら
    されて延び、部分体の隣接する壁部がその長手延在範囲
    において、燃焼空気流（１１５）のために接線方向の通
    路（１１９，１２０）を形成しており、部分体により形
    成された内室（１１４）内に少なくとも１つの燃焼ノズ
    ル（１０３）が作用可能である、請求項１記載のバー
    ナ。
13. 【請求項１３】 接線方向の通路（１１９，１２０）の
    範囲において該通路（１１９，１２０）の長手延在範囲
    に別の燃料ノズル（１１７）が配置されている、請求項
    １２記載のバーナ。
14. 【請求項１４】 部分体（１４０，１４１，１４２，１
    ４３）が横断面で見て羽根状のプロフィールを有してい
    る、請求項１２記載のバーナ。
15. 【請求項１５】 部分体が流れ方向で見て、不変の円錐
    角又は増大する円錐傾斜又は減小する円錐傾斜を有して
    いる、請求項１２記載のバーナ。
16. 【請求項１６】 部分体が互いに螺旋状に内外に嵌合さ
    せられている、請求項１２記載のバーナ。