JPS6054379B2 - Ｖ‐Ｔｉ‐Ｔａ系超電導マグネツト用線材及びその製造法 - Google Patents
Ｖ‐Ｔｉ‐Ｔａ系超電導マグネツト用線材及びその製造法Info
- Publication number
- JPS6054379B2 JPS6054379B2 JP57205982A JP20598282A JPS6054379B2 JP S6054379 B2 JPS6054379 B2 JP S6054379B2 JP 57205982 A JP57205982 A JP 57205982A JP 20598282 A JP20598282 A JP 20598282A JP S6054379 B2 JPS6054379 B2 JP S6054379B2
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- alloy
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- wire rod
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- Y02—TECHNOLOGIES OR APPLICATIONS FOR MITIGATION OR ADAPTATION AGAINST CLIMATE CHANGE
- Y02E—REDUCTION OF GREENHOUSE GAS [GHG] EMISSIONS, RELATED TO ENERGY GENERATION, TRANSMISSION OR DISTRIBUTION
- Y02E40/00—Technologies for an efficient electrical power generation, transmission or distribution
- Y02E40/60—Superconducting electric elements or equipment; Power systems integrating superconducting elements or equipment
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- Conductive Materials (AREA)
- Superconductors And Manufacturing Methods Therefor (AREA)
Description
【発明の詳細な説明】
本発明は超流動ヘリウム温度域ての使用に適した新し
いＶ−Ｔｉ−Ｔａ３７ｃ合金からなる超電導マグネット
用線材及びその製造法に関する。
いＶ−Ｔｉ−Ｔａ３７ｃ合金からなる超電導マグネット
用線材及びその製造法に関する。
従来、超電導線材は液体ヘリウム温度
（４．２に）において使用されることが前提であつたた
めに４．２ににおける性能のみが問われた。
めに４．２ににおける性能のみが問われた。
そこで、超電導体合金としては、９〜１０にの臨界温度
（Ｔｃ）及び４．２にの臨界温度において、約１１．５
Ｔ（テスラ）の臨界磁界（Ｈｃ０）を持ち、常温におけ
る加工性も良いＮｂ−Ｔｉ合金が実用化され、’に及び
４．２ににおけるＨｃ。がＮｂ−Ｔｉ合金より劣るＶ一
Ｔｉ、Ｔａ−Ｔｉなどの合金は顧みられなかつた。 し
かし、冷却冷凍技術の進歩により４．２に以下の温度が
容易に得られるようになつたこと、及び核融合炉や大型
加速器など応用面からの要請で一層高い磁界の発生が必
要となり、合金超電導体を使用する場合には温度を４．
２に以下に下げ、Ｈｃ。を高めて使用しなければならな
い状況が生れてきたことなどのために、液体ヘリウム温
度以下における超電導体の特性の挙動が重要となつてき
た。 従来、Ｎｂ−Ｔｉ及びＮｂ−Ｔｉ基合金以外の合
金では４．２に以下の温度域において使用する超電導特
性の優れた合金は殆んど知られていない。一方化合物超
電導体は知られているが、これは臨界磁界は高いが、極
めて脆く、応力下での使用に適さない等の問題があつた
。 本発明は超流動ヘリウム温度域での使用に適した新
しい合金からなる超電導マグネット用線材及びその製造
法を提供するにある。
（Ｔｃ）及び４．２にの臨界温度において、約１１．５
Ｔ（テスラ）の臨界磁界（Ｈｃ０）を持ち、常温におけ
る加工性も良いＮｂ−Ｔｉ合金が実用化され、’に及び
４．２ににおけるＨｃ。がＮｂ−Ｔｉ合金より劣るＶ一
Ｔｉ、Ｔａ−Ｔｉなどの合金は顧みられなかつた。 し
かし、冷却冷凍技術の進歩により４．２に以下の温度が
容易に得られるようになつたこと、及び核融合炉や大型
加速器など応用面からの要請で一層高い磁界の発生が必
要となり、合金超電導体を使用する場合には温度を４．
２に以下に下げ、Ｈｃ。を高めて使用しなければならな
い状況が生れてきたことなどのために、液体ヘリウム温
度以下における超電導体の特性の挙動が重要となつてき
た。 従来、Ｎｂ−Ｔｉ及びＮｂ−Ｔｉ基合金以外の合
金では４．２に以下の温度域において使用する超電導特
性の優れた合金は殆んど知られていない。一方化合物超
電導体は知られているが、これは臨界磁界は高いが、極
めて脆く、応力下での使用に適さない等の問題があつた
。 本発明は超流動ヘリウム温度域での使用に適した新
しい合金からなる超電導マグネット用線材及びその製造
法を提供するにある。
本発明者らは前記目的を達成すべく研究の結果、り−
Ｔｉ−Ｔａ合金はＨｃ。
Ｔｉ−Ｔａ合金はＨｃ。
の温度変化（ｄＨｃ。／ｄＴ）が大きく、また質量の大
きいＴａを含むため、スピン軌道散乱効果によりＮｂ−
Ｔｉ合金のＨＣｌを制限しているパウリ常磁性効果が軽
減されるなどの理由から超流動ヘリウム温度域での特性
に優れ、Ｎｂ−Ｔｉ合金を上回るＨＣ２を示すこと。さ
らに、この合金系は体心立方晶相の全率固溶域をもち、
常温における加工性が極めて優れているので、極細多芯
型の線材化が容易であること、適当な温度域及び組成域
を選んで熱処理を行なうと２相分離あるいは析出などの
微細組織変化を生じ、超電導特性を調整し得られること
。及び靭性・延性に優れており応力に対して安定である
ことから、特定組成割合からなるＶ−Ｔｉ−Ｔａ合金は
超流動ヘリウム温度域での使用に適した超電導マグネッ
ト用線材合金であること、及びその合金の１σ以上の断
面減少化の冷間加工の途中で熱処理すると高磁界の臨界
電流密度（Ｊｃ）が大きな極細多芯線材が得られること
を究明し得た。これの知見に基いて本発明を完成した。
本発明の要旨は、（１）Ｖ５８〜２０原子％、Ｔｉ４Ｏ
〜７８原子％、Ｔａ２〜２０原子％の組成合金からなる
超流動ヘリウム温度域（２．２Ｋ以下）て使用する超電
−導マグネット用線材、及び（２）前記合金を１σ量上
の断面減少比の冷間加工により線材に加工する途中で、
２５０〜６００℃で熱処理を１回以上行い、最終熱処理
後に５０％以上の冷間加工を行うことを特徴とする超流
動ヘリウム温度域て使用する超電導マ，グネツト用線材
の製造法にある。
きいＴａを含むため、スピン軌道散乱効果によりＮｂ−
Ｔｉ合金のＨＣｌを制限しているパウリ常磁性効果が軽
減されるなどの理由から超流動ヘリウム温度域での特性
に優れ、Ｎｂ−Ｔｉ合金を上回るＨＣ２を示すこと。さ
らに、この合金系は体心立方晶相の全率固溶域をもち、
常温における加工性が極めて優れているので、極細多芯
型の線材化が容易であること、適当な温度域及び組成域
を選んで熱処理を行なうと２相分離あるいは析出などの
微細組織変化を生じ、超電導特性を調整し得られること
。及び靭性・延性に優れており応力に対して安定である
ことから、特定組成割合からなるＶ−Ｔｉ−Ｔａ合金は
超流動ヘリウム温度域での使用に適した超電導マグネッ
ト用線材合金であること、及びその合金の１σ以上の断
面減少化の冷間加工の途中で熱処理すると高磁界の臨界
電流密度（Ｊｃ）が大きな極細多芯線材が得られること
を究明し得た。これの知見に基いて本発明を完成した。
本発明の要旨は、（１）Ｖ５８〜２０原子％、Ｔｉ４Ｏ
〜７８原子％、Ｔａ２〜２０原子％の組成合金からなる
超流動ヘリウム温度域（２．２Ｋ以下）て使用する超電
−導マグネット用線材、及び（２）前記合金を１σ量上
の断面減少比の冷間加工により線材に加工する途中で、
２５０〜６００℃で熱処理を１回以上行い、最終熱処理
後に５０％以上の冷間加工を行うことを特徴とする超流
動ヘリウム温度域て使用する超電導マ，グネツト用線材
の製造法にある。
本発明におけるＶ−Ｔｉ−Ｔａ合金において、Ｖが２０
原子％以下の組成では加工性は極めて乏しく、ＨＣ２も
低い。
原子％以下の組成では加工性は極めて乏しく、ＨＣ２も
低い。
また、ｖ濃度が５８原子％以上の場合、ＨＣ２は極めて
低くなる。Ｔｉ濃度が７８原子％！以上では加工性が乏
しくなりＨＣ２も低い。また、Ｔｉ濃度が４０原子％以
下ではＨＣ２が極めて低くなる。Ｔａ濃度が２原子％以
下ではＨＣ２が低いし、Ｔａ濃度が２０原子％を越える
と加工性が乏しくなり実用に適さない。以上の理由から
本発明の合金３は■関〜２０原子％、Ｔｌ４Ｏ〜７８原
子％、Ｔａ２〜２０原子％であることを必要とする。こ
の組成合金から線材に冷間加工するには、目的寸法の１
σ以上の断面減少比に加工する途中の段階で１回以上の
２５０〜６０ＣｆＣの熱処理を行い、最終の熱処理後５
０％以上の冷間加工を与える。
低くなる。Ｔｉ濃度が７８原子％！以上では加工性が乏
しくなりＨＣ２も低い。また、Ｔｉ濃度が４０原子％以
下ではＨＣ２が極めて低くなる。Ｔａ濃度が２原子％以
下ではＨＣ２が低いし、Ｔａ濃度が２０原子％を越える
と加工性が乏しくなり実用に適さない。以上の理由から
本発明の合金３は■関〜２０原子％、Ｔｌ４Ｏ〜７８原
子％、Ｔａ２〜２０原子％であることを必要とする。こ
の組成合金から線材に冷間加工するには、目的寸法の１
σ以上の断面減少比に加工する途中の段階で１回以上の
２５０〜６０ＣｆＣの熱処理を行い、最終の熱処理後５
０％以上の冷間加工を与える。
２５０〜６００′Ｃの熱処理は微細組織の変化を与えＪ
ｃを高める作用をする。
ｃを高める作用をする。
２５０℃より低い温度では組織変化が緩慢に過ぎ、６０
（代）を超えると組織の粗大化が生じＪｃが劣化する。
（代）を超えると組織の粗大化が生じＪｃが劣化する。
冷間加工が断面減少比が１σより小さいとＪｃを大巾に
増加させえない。また、最終の熱処理後の５０％以上の
冷間加工はＨＣ２″近傍のＪｃを大巾に増加させ、２．
ボ以下の温度で使用した場合、優れた超電導特性を得る
ためである。５０％より小さいとその目的を達成し難い
。
増加させえない。また、最終の熱処理後の５０％以上の
冷間加工はＨＣ２″近傍のＪｃを大巾に増加させ、２．
ボ以下の温度で使用した場合、優れた超電導特性を得る
ためである。５０％より小さいとその目的を達成し難い
。
本発明におけるＶ−Ｔｉ−Ｔａ合金は、加工性に優れ、
中間焼鈍を必要としないで冷間加工により容易に線材が
得られ、また熱処理により微細組織を変化させ、超電導
特性を調整することができる。また冷間加工と熱処理を
組合せ、最終熱処理後、さらに５０％以上の冷間加工を
与えることにより、ＨＣ２付近のＪＣを高め、２．２Ｋ
以下の温度域で従来のＮｂ−Ｔｉ合金線材より強い磁界
を発生し大きな電流容量を持つから機器の高磁界化、小
型化ができる。更に応力に対しも安定であり、且つＶは
Ｎｂよりも軽く、Ｔａの量も比較的小さいので、従来の
Ｎｂ−Ｔｌ線材に比べて軽量となる優れた効果を有する
。
中間焼鈍を必要としないで冷間加工により容易に線材が
得られ、また熱処理により微細組織を変化させ、超電導
特性を調整することができる。また冷間加工と熱処理を
組合せ、最終熱処理後、さらに５０％以上の冷間加工を
与えることにより、ＨＣ２付近のＪＣを高め、２．２Ｋ
以下の温度域で従来のＮｂ−Ｔｉ合金線材より強い磁界
を発生し大きな電流容量を持つから機器の高磁界化、小
型化ができる。更に応力に対しも安定であり、且つＶは
Ｎｂよりも軽く、Ｔａの量も比較的小さいので、従来の
Ｎｂ−Ｔｌ線材に比べて軽量となる優れた効果を有する
。
以上のことから、核融合炉、粒子加速器、エネルギー貯
蔵、磁気浮上列車などにおける各種強磁界マグネット用
線材として利用できるものと思われる。
蔵、磁気浮上列車などにおける各種強磁界マグネット用
線材として利用できるものと思われる。
実施例１
高純度のＶ，Ｔｉ，Ｔａｌの原料を使用しアーク炉を用
いて下記組成のＶ−Ｔｉ−Ｔａ合金を溶製した。
いて下記組成のＶ−Ｔｉ−Ｔａ合金を溶製した。
溶製したままの合金についてのＨｃ２（２Ｋ）の値を示
すと第１表の通りである。比較のため、Ｖ一Ｔｉ２７ｃ
合金のＨｃ２（２Ｋ）の値も示した。ＨＣ２は４端子抵
抗法により測定した。第１表の結果から明らかなように
Ｔａの添加により、Ｈｃ２（２Ｋ）は著しく向上し、１
３Ｔ′以上の値が得られた。
すと第１表の通りである。比較のため、Ｖ一Ｔｉ２７ｃ
合金のＨｃ２（２Ｋ）の値も示した。ＨＣ２は４端子抵
抗法により測定した。第１表の結果から明らかなように
Ｔａの添加により、Ｈｃ２（２Ｋ）は著しく向上し、１
３Ｔ′以上の値が得られた。
外径１０Ｔｎ！１１１内径８ｗｎの銅バイブに直径７．
６？の■３１原子％、ＴＩ６Ｏ原子％、Ｔａ９原子％の
合金棒を挿入し、冷間加工により外径３．２Ｔｒｒ！Ｆ
ｔとした。
６？の■３１原子％、ＴＩ６Ｏ原子％、Ｔａ９原子％の
合金棒を挿入し、冷間加工により外径３．２Ｔｒｒ！Ｆ
ｔとした。
これを７本束ねて再び外径１０ＴｎＩｎ内径８悶の銅バ
イブに挿入して外径３．２順とした。この工程を繰返し
てｖ−Ｔｉ−Ｔａ合金芯が３４３Ｘ．の多芯線を製造し
た。このようにして、Ｖ−Ｔｉ−Ｔａ合金芯の断面積減
少比が１ＣＰの段階て３５０℃で５叫間の熱処理を与え
た後、さらに冷間加工を行い、最終の断面積減少比が約
１Ｃｆとした。得られた線材の臨界磁界の液体ヘリウム
温度４．２Ｋ以下における変化曲線は第１図の曲線１の
通りである。比較のため、Ｎｂ−Ｔ１合金のそれを曲線
２で示した。
イブに挿入して外径３．２順とした。この工程を繰返し
てｖ−Ｔｉ−Ｔａ合金芯が３４３Ｘ．の多芯線を製造し
た。このようにして、Ｖ−Ｔｉ−Ｔａ合金芯の断面積減
少比が１ＣＰの段階て３５０℃で５叫間の熱処理を与え
た後、さらに冷間加工を行い、最終の断面積減少比が約
１Ｃｆとした。得られた線材の臨界磁界の液体ヘリウム
温度４．２Ｋ以下における変化曲線は第１図の曲線１の
通りである。比較のため、Ｎｂ−Ｔ１合金のそれを曲線
２で示した。
この図が示すように２．２Ｋ以下で本発明の線材のＨＣ
２はＮｂ−Ｔ１のそれより優れている。また、１．８Ｋ
における線材の臨界電流密度（Ｊｃ）と磁界（Ｈ）との
関係をＮｂ−Ｔ１合金線材の，それとの比較を示すと第
２図の通りである。曲線１は本発明の線材、曲線２はＮ
ｂ−Ｔ１合金線材の場合を示す。この図が示すように、
１．８Ｋにおいて本発明の線材のＪｃはＮｂ−Ｔ１線材
のＪｃより優れており、例一えは１７／Ｖては約５倍と
なる。
２はＮｂ−Ｔ１のそれより優れている。また、１．８Ｋ
における線材の臨界電流密度（Ｊｃ）と磁界（Ｈ）との
関係をＮｂ−Ｔ１合金線材の，それとの比較を示すと第
２図の通りである。曲線１は本発明の線材、曲線２はＮ
ｂ−Ｔ１合金線材の場合を示す。この図が示すように、
１．８Ｋにおいて本発明の線材のＪｃはＮｂ−Ｔ１線材
のＪｃより優れており、例一えは１７／Ｖては約５倍と
なる。
実施例２
実施例１と同様な方法で、Ｖ３６原子％、Ｔｉ５５原子
％、Ｔａ９原子％からなる合金の多芯線（３４３芯）を
製造した。
％、Ｔａ９原子％からなる合金の多芯線（３４３芯）を
製造した。
製造工程において断面減少比１Ｃｆ′の段階で３５Ｃ）
Ｃの温度で５時間熱処理を与えた後、断面減少比が１０
３になるまで冷間加工した。得られた線材のＪＣ−Ｈ特
は第３図曲線１の通りであつた。第３図に示す曲線３は
、製造途中で熱処理を行わないで断面減少比１ｆまで冷
間加工した線材、曲線２は、断面減少比１σまて冷間加
工した後、３５０℃で５時間熱処理を行い、その後は冷
間加工しなかつた線材のＪＣ−Ｈ特性で、これらは比較
のために示した。この図が示すように、本発明の製造法
で製造した線材はＨＣ２近傍のＪｃが著しく増加するこ
とがわかる。
Ｃの温度で５時間熱処理を与えた後、断面減少比が１０
３になるまで冷間加工した。得られた線材のＪＣ−Ｈ特
は第３図曲線１の通りであつた。第３図に示す曲線３は
、製造途中で熱処理を行わないで断面減少比１ｆまで冷
間加工した線材、曲線２は、断面減少比１σまて冷間加
工した後、３５０℃で５時間熱処理を行い、その後は冷
間加工しなかつた線材のＪＣ−Ｈ特性で、これらは比較
のために示した。この図が示すように、本発明の製造法
で製造した線材はＨＣ２近傍のＪｃが著しく増加するこ
とがわかる。
実施例３
実施例１と同様な方法でＶ４ｌ原子％、Ｔｌ５Ｏ原子％
、Ｔａ９原子％の組成合金の多芯線（３４３芯）を製造
した。
、Ｔａ９原子％の組成合金の多芯線（３４３芯）を製造
した。
この製造工程において断面減少比１０１の段階で３５０
℃の温度で５０時間の熱処理を与えた後、断面減少比１
Ｃｆ′になるまで冷間加工した。この線材の１．８Ｋ、
１０ＴにおけるＪｃの熱処理温度に対する依存性を示す
と第４図の通りであつた。２５０〜６００℃の熱処理が
Ｊｃ向上に有効であることがわかる。
℃の温度で５０時間の熱処理を与えた後、断面減少比１
Ｃｆ′になるまで冷間加工した。この線材の１．８Ｋ、
１０ＴにおけるＪｃの熱処理温度に対する依存性を示す
と第４図の通りであつた。２５０〜６００℃の熱処理が
Ｊｃ向上に有効であることがわかる。
すなわち、この温度範囲をはずれるとＪｃが低下する。
実施例４ 実施例１と同様な方法てＶ３ｌ原子％、ＴＩω原子％、
Ｔａ９原子％の組成合金の多芯線（３４３芯）を製造し
た。
実施例４ 実施例１と同様な方法てＶ３ｌ原子％、ＴＩω原子％、
Ｔａ９原子％の組成合金の多芯線（３４３芯）を製造し
た。
この製造工程において断面減少比２Ｘ１０１の段階で３
５０℃て（４）時間熱処理を与えた後、断面減少比が１
ＣＰになるまで冷間加工した。この線材の１．８Ｋ，１
ｍにおけるＪｃの熱処理時間に対する依存性を示すと第
５図の通りであつた。熱処理時間は２〜１，０００時間
の高範囲でＪｃは向上する。最も好ましい範囲は１０〜
１５０時間である。実施例５ ■３１原子％、Ｔｉ６Ｏ原子％、Ｔａ９原子％の組成合
金を断面減少比５，５×１０１，５×１ｆ′，５×１（
Ｐ，５×１σの冷間加工を加えた後、３５０℃で５０時
間の熱処理をし、さらに５０％の冷間加工（断面減少比
２）を加えた。
５０℃て（４）時間熱処理を与えた後、断面減少比が１
ＣＰになるまで冷間加工した。この線材の１．８Ｋ，１
ｍにおけるＪｃの熱処理時間に対する依存性を示すと第
５図の通りであつた。熱処理時間は２〜１，０００時間
の高範囲でＪｃは向上する。最も好ましい範囲は１０〜
１５０時間である。実施例５ ■３１原子％、Ｔｉ６Ｏ原子％、Ｔａ９原子％の組成合
金を断面減少比５，５×１０１，５×１ｆ′，５×１（
Ｐ，５×１σの冷間加工を加えた後、３５０℃で５０時
間の熱処理をし、さらに５０％の冷間加工（断面減少比
２）を加えた。
この線材の１．８Ｋ，１０Ｔ′におけるＪＣを示すと表
２の通りであつた。
２の通りであつた。
この結果から明らかなように、線材の総合断面減少比が
大きい程ＪＣは大きくなり、特に１σ以上の減少比にな
るとＪｃが大きくなることが分る。図面の簡単な説明第
１図はＶ−Ｔｉ−Ｔａ３元合金線材とＮｂ−Ｔｉ２元合
金線材の臨界磁界一温度特性の関係図、曲線１は本発明
の線材の曲線、２はＮｂ−Ｔｉ線材の曲線を示す。
大きい程ＪＣは大きくなり、特に１σ以上の減少比にな
るとＪｃが大きくなることが分る。図面の簡単な説明第
１図はＶ−Ｔｉ−Ｔａ３元合金線材とＮｂ−Ｔｉ２元合
金線材の臨界磁界一温度特性の関係図、曲線１は本発明
の線材の曲線、２はＮｂ−Ｔｉ線材の曲線を示す。
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 １ Ｖ５８〜２０原子％、Ｔｉ４０〜７８原子％、Ｔａ
２〜２０原子％の組成合金からなる超流動ヘリウム温度
域（２．２Ｋ以下）で使用する超電導マグネット用線材
。 ２ Ｖ５８〜２０原子％、Ｔｉ４０〜７８原子％、Ｔａ
２〜２０原子％の組成合金を、１０＾２以上の断面減少
比の冷間加工により線材に加工する途中で、２５０〜６
００℃で熱処理を１回以上行い、最終熱処理後に５０％
以上の冷間加工を与えることを特徴とする超流動ヘリウ
ム温度域（２．２Ｋ以下）で使用する超電導マグネット
用線材の製造法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP57205982A JPS6054379B2 (ja) | 1982-11-26 | 1982-11-26 | Ｖ‐Ｔｉ‐Ｔａ系超電導マグネツト用線材及びその製造法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP57205982A JPS6054379B2 (ja) | 1982-11-26 | 1982-11-26 | Ｖ‐Ｔｉ‐Ｔａ系超電導マグネツト用線材及びその製造法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS5996240A JPS5996240A (ja) | 1984-06-02 |
| JPS6054379B2 true JPS6054379B2 (ja) | 1985-11-29 |
Family
ID=16515934
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP57205982A Expired JPS6054379B2 (ja) | 1982-11-26 | 1982-11-26 | Ｖ‐Ｔｉ‐Ｔａ系超電導マグネツト用線材及びその製造法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS6054379B2 (ja) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH0415275U (ja) * | 1990-05-28 | 1992-02-06 |
-
1982
- 1982-11-26 JP JP57205982A patent/JPS6054379B2/ja not_active Expired
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH0415275U (ja) * | 1990-05-28 | 1992-02-06 |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPS5996240A (ja) | 1984-06-02 |
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