JPS6086705A - 繊維分散型Νｂ↓３Ｓｎ超電導線材の製造法 - Google Patents
繊維分散型Νｂ↓３Ｓｎ超電導線材の製造法Info
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- JPS6086705A JPS6086705A JP58193426A JP19342683A JPS6086705A JP S6086705 A JPS6086705 A JP S6086705A JP 58193426 A JP58193426 A JP 58193426A JP 19342683 A JP19342683 A JP 19342683A JP S6086705 A JPS6086705 A JP S6086705A
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- Y02—TECHNOLOGIES OR APPLICATIONS FOR MITIGATION OR ADAPTATION AGAINST CLIMATE CHANGE
- Y02E—REDUCTION OF GREENHOUSE GAS [GHG] EMISSIONS, RELATED TO ENERGY GENERATION, TRANSMISSION OR DISTRIBUTION
- Y02E40/00—Technologies for an efficient electrical power generation, transmission or distribution
- Y02E40/60—Superconducting electric elements or equipment; Power systems integrating superconducting elements or equipment
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- Superconductors And Manufacturing Methods Therefor (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
本発明は繊維分散型Ｎｂ５Ｓｎ超電導線材の製造法に関
する。さらに詳しくは加工性の良い銅−二オプ合金と、
さらに加工性の良いチタン、ジルコニウムおよびハフニ
ウムから選ばれた１種または２種以上を含む錫合金を複
合化させたものを使用し、加工性および強磁界特性の改
良された繊維分散型Ｎｂ、 Ｓｎ超電導線材の製造法に
関する。
する。さらに詳しくは加工性の良い銅−二オプ合金と、
さらに加工性の良いチタン、ジルコニウムおよびハフニ
ウムから選ばれた１種または２種以上を含む錫合金を複
合化させたものを使用し、加工性および強磁界特性の改
良された繊維分散型Ｎｂ、 Ｓｎ超電導線材の製造法に
関する。
超電導線材を用いると電力消費なしに大電流を流すこと
ができ、しかも強磁界まで超電導状態が保たれることか
ら、強磁界発生用電磁石の巻線材として利用が進められ
ている。現在、最も広く使用されている線材はＮｂ−Ｔ
ｉ系の合金線材であるが、この合金線材の発生磁界は９
テスラ（９ＱＯＯＯガウス）の限度がちり、これ以上の
強磁界を必要とする場合には、臨界磁界の高い化合物系
超電導体を用いる必要がある。しかし、化合物系超電導
体は可塑性に欠ける点が実用化に際しての大きな障害に
なっていた。近年、表面拡散法および複合加工法などの
拡散を利用した方法が発明され、Ｎｂｓ Ｓｎ （臨界
温度：約１８Ｋ、臨界磁界：約２２テスラ）の化合物系
超電導線材が実用化されるようになった。この内複合加
工法は、例えばＮｂｓ Ｓｎにおいてはニオブ基体と銅
−錫合金基体とを密着させ、線状またはテープ状に力ｎ
工したのち、熱処理によって銅−錫合金基体中の錫を選
択的にニオブと反応させてＮｂ５Ｓｎ化合物層を樟界面
に生成させる方法で、固体拡散法の１１４である。この
固体拡散法を利用して銅−錫合金基体中に多数のニオブ
棒を埋込んだ複合体を線状に加工して熱処理することに
よって、磁界変化に対して安定なＮｂａ Ｓｎ化合物極
細多芯線の製造が可能となった。また、ｖ３Ｇａ化合物
極細多芯紳も同様の製造法で作製できる。
ができ、しかも強磁界まで超電導状態が保たれることか
ら、強磁界発生用電磁石の巻線材として利用が進められ
ている。現在、最も広く使用されている線材はＮｂ−Ｔ
ｉ系の合金線材であるが、この合金線材の発生磁界は９
テスラ（９ＱＯＯＯガウス）の限度がちり、これ以上の
強磁界を必要とする場合には、臨界磁界の高い化合物系
超電導体を用いる必要がある。しかし、化合物系超電導
体は可塑性に欠ける点が実用化に際しての大きな障害に
なっていた。近年、表面拡散法および複合加工法などの
拡散を利用した方法が発明され、Ｎｂｓ Ｓｎ （臨界
温度：約１８Ｋ、臨界磁界：約２２テスラ）の化合物系
超電導線材が実用化されるようになった。この内複合加
工法は、例えばＮｂｓ Ｓｎにおいてはニオブ基体と銅
−錫合金基体とを密着させ、線状またはテープ状に力ｎ
工したのち、熱処理によって銅−錫合金基体中の錫を選
択的にニオブと反応させてＮｂ５Ｓｎ化合物層を樟界面
に生成させる方法で、固体拡散法の１１４である。この
固体拡散法を利用して銅−錫合金基体中に多数のニオブ
棒を埋込んだ複合体を線状に加工して熱処理することに
よって、磁界変化に対して安定なＮｂａ Ｓｎ化合物極
細多芯線の製造が可能となった。また、ｖ３Ｇａ化合物
極細多芯紳も同様の製造法で作製できる。
このような表面拡散法や複合加工法によって作製された
Ｎｂｓ Ｓｎあるいは％Ｇａ化合物線材はすでに物性研
究用などの小型強磁界マグネットとして利用されている
。
Ｎｂｓ Ｓｎあるいは％Ｇａ化合物線材はすでに物性研
究用などの小型強磁界マグネットとして利用されている
。
しかし、この複合加工法では、最初に複合体を作製する
複雑な１租が必要であり、また、Ｎｂ５Ｓｎの場合、銅
−錫合金基体は加工によシ著しく硬化するため、鋼中の
錫の含有量は８原子係程度以下に限定され、大量のＮｂ
ｓ Ｓｎ層の生成が困難であるとともに、断面縮小率が
約４０チ毎に中間焼鈍を必要とし、実用的な長尺線材を
作るには焼鈍回数が極めて多くなシ、合金線材に比較し
て製造コストが著しく高くなる。さらＫ、複合加工線材
は機械的強度が比較的弱く、実用に供するときは補強材
との組合せから全断面積当りの臨界電流容量が低くなる
難点があった。
複雑な１租が必要であり、また、Ｎｂ５Ｓｎの場合、銅
−錫合金基体は加工によシ著しく硬化するため、鋼中の
錫の含有量は８原子係程度以下に限定され、大量のＮｂ
ｓ Ｓｎ層の生成が困難であるとともに、断面縮小率が
約４０チ毎に中間焼鈍を必要とし、実用的な長尺線材を
作るには焼鈍回数が極めて多くなシ、合金線材に比較し
て製造コストが著しく高くなる。さらＫ、複合加工線材
は機械的強度が比較的弱く、実用に供するときは補強材
との組合せから全断面積当りの臨界電流容量が低くなる
難点があった。
最近、この難点を克服した繊維分散型の線材作製法が開
発された。この製造法は銅−ニオブ合金基体をアーク溶
解あるいは高周波溶解によシ溶製して、銅マトリツクス
内にニオブの微細なデンドライト粒子が均一に分散した
インゴットを作製する。この合金は加工性に優れ、中間
焼鈍を必要とせずに任意の径に加工することができる。
発された。この製造法は銅−ニオブ合金基体をアーク溶
解あるいは高周波溶解によシ溶製して、銅マトリツクス
内にニオブの微細なデンドライト粒子が均一に分散した
インゴットを作製する。この合金は加工性に優れ、中間
焼鈍を必要とせずに任意の径に加工することができる。
この加工によシニオプ粒子は大きな変形を受け極めて細
長い繊維状となって、線材のなかに密接して多数分散さ
れたものとなる。この線材表面に好ましい量の錫を電気
メッキなどによって付着させて熱処理を行うと錫が内部
に拡散してニオブ繊維と反応して、Ｎｂ３ Ｓｎの極細
繊維を多数含んだ線材となる。この含有繊維は径が細か
く間隔も狭いため繊維自体が強化の役目を果して線材自
身の強度を高めると共に曲げや引張りなどによる歪に対
する超電導特性の劣化を少なくすることができる。化合
物系超電導線材では臨界電流劣化の開始歪が約ｌチ以上
であることが実用上の目標値となっているが、この線材
はこの条件を充分に満足するものである。
長い繊維状となって、線材のなかに密接して多数分散さ
れたものとなる。この線材表面に好ましい量の錫を電気
メッキなどによって付着させて熱処理を行うと錫が内部
に拡散してニオブ繊維と反応して、Ｎｂ３ Ｓｎの極細
繊維を多数含んだ線材となる。この含有繊維は径が細か
く間隔も狭いため繊維自体が強化の役目を果して線材自
身の強度を高めると共に曲げや引張りなどによる歪に対
する超電導特性の劣化を少なくすることができる。化合
物系超電導線材では臨界電流劣化の開始歪が約ｌチ以上
であることが実用上の目標値となっているが、この線材
はこの条件を充分に満足するものである。
この製法において、溶製された銅−ニオブ合金基本はな
るべく強度の加工を行った方が繊維の密度が高くなり超
電導特性ならびに機械的特性が向上する。
るべく強度の加工を行った方が繊維の密度が高くなり超
電導特性ならびに機械的特性が向上する。
さらに、最近になって銅−ニオブ合金に■ａ族元素であ
るチタンを少量添加した繊維分散型窩Ｓｎ線材の製造法
（特願昭５６−１２１４７８号）および銅−ニオブ合金
基体とニオブ−チタン合金あるいは銅−チタン合金基体
を複合した繊維分散型Ｎｂｘ Ｓｎ線材の製造法（特願
昭５７−７１４６１号）が相ついで発明された。これら
の製法において■ａ族元素はＮｂ、 Ｓｎフィラメント
の拡散生成を促進させるほか、その一部がＮｂｓ Ｓｎ
化合物相内に固溶して、強磁界中での臨界電流容量を著
しく高める作用を有する。しかし、これらの製造法にお
いて、■ａ族元素は銅−ニオブ合金中、鋼中またはニオ
ブ中に含有せしめられるために、それらの硬度が上昇し
、■ａ族元素を含まぬ従来の繊維分散型線材に比べると
、線材への加工性が若干低下した。
るチタンを少量添加した繊維分散型窩Ｓｎ線材の製造法
（特願昭５６−１２１４７８号）および銅−ニオブ合金
基体とニオブ−チタン合金あるいは銅−チタン合金基体
を複合した繊維分散型Ｎｂｘ Ｓｎ線材の製造法（特願
昭５７−７１４６１号）が相ついで発明された。これら
の製法において■ａ族元素はＮｂ、 Ｓｎフィラメント
の拡散生成を促進させるほか、その一部がＮｂｓ Ｓｎ
化合物相内に固溶して、強磁界中での臨界電流容量を著
しく高める作用を有する。しかし、これらの製造法にお
いて、■ａ族元素は銅−ニオブ合金中、鋼中またはニオ
ブ中に含有せしめられるために、それらの硬度が上昇し
、■ａ族元素を含まぬ従来の繊維分散型線材に比べると
、線材への加工性が若干低下した。
本発明は従来法の難点を克服するためＫなされたもので
あシ、その目的はその製造が容易で、且つ強磁界での超
電導特性と磯波的特性の優れた繊維分散型Ｎｂｓ Ｓｎ
１ｇｉ電導線材の製造法を提供するにある。本発明は
ＩＶａ族元素であるチタン、ジルコニウムおよびハフニ
ウムから選ばれた一種または２種以上を含む錫合金基体
と銅−ニオブ合金基体とからなる複合体を作製し、これ
を線、テープあるいは管に加工したのち、４００〜９０
０℃での拡散熱処理を行いＮｂｓ Ｓｎ化合物極細繊維
を生成させる方法を特徴とするっまた錫合金基体として
は上記元素の他傾銅を少量含んでもよい。鋼中の錫、チ
タン、ジルコニウムまたはハフニウムの拡散は極めて速
やかであるため、銅−ニオブ合金基体に複合させる錫基
合金基体は拡散熱処理のとき、同時に線材全体に拡散す
る。その結果、添加されたチタン、ジルコニウムまたは
ハフニウムはニオブ繊維と拡散した錫との反応により生
じるＮｂｓ Ｓｎ極細繊維の生成を促進するほか、一部
がＮｂ５Ｓｎ化合物相内に固溶して、Ｎｂ、 Ｓｎの強
磁界特性を著しく改善する。
あシ、その目的はその製造が容易で、且つ強磁界での超
電導特性と磯波的特性の優れた繊維分散型Ｎｂｓ Ｓｎ
１ｇｉ電導線材の製造法を提供するにある。本発明は
ＩＶａ族元素であるチタン、ジルコニウムおよびハフニ
ウムから選ばれた一種または２種以上を含む錫合金基体
と銅−ニオブ合金基体とからなる複合体を作製し、これ
を線、テープあるいは管に加工したのち、４００〜９０
０℃での拡散熱処理を行いＮｂｓ Ｓｎ化合物極細繊維
を生成させる方法を特徴とするっまた錫合金基体として
は上記元素の他傾銅を少量含んでもよい。鋼中の錫、チ
タン、ジルコニウムまたはハフニウムの拡散は極めて速
やかであるため、銅−ニオブ合金基体に複合させる錫基
合金基体は拡散熱処理のとき、同時に線材全体に拡散す
る。その結果、添加されたチタン、ジルコニウムまたは
ハフニウムはニオブ繊維と拡散した錫との反応により生
じるＮｂｓ Ｓｎ極細繊維の生成を促進するほか、一部
がＮｂ５Ｓｎ化合物相内に固溶して、Ｎｂ、 Ｓｎの強
磁界特性を著しく改善する。
また、Ｎｂｓ Ｓｎ層中に固溶しないで残存したチタン
、ジルコニウムまたはハフニウムは熱処理後の線材の機
械的強度を増加させるのに役立つ。
、ジルコニウムまたはハフニウムは熱処理後の線材の機
械的強度を増加させるのに役立つ。
なお、銅−ニオブ合金基体内のニオブ含Ｍ景は１０〜６
０原子チであることが必要であシ、１０原子係未満であ
ると線材内部のニオブ繊維密度が小さくなり、繊維間隔
が大きくなって超電導特性が低下する。また、６０原子
係を越えると銅−ニオブ合金基体の加工性が劣化するほ
か、錫の線材全体への均一な拡散が困難となって超電導
特性および機械的特性を低下させる。錫基体に添加する
チタン、ジルコニウムまたはハフニウム量は優れた超電
導特性を得るために１種または２！Ｍ以上を合ｄトシて
０．１原子−以上、また錫合金基体の良好な加工性を保
持するうえから１５原子饅以下の範囲になければならな
い。好ましくは１〜１０原子係の範囲である。錫合金基
体には拡散熱処理の際、錫およびチタン、ジルコニウム
、ハフニウムの拡散を助は優れた鰐電導特性を得るため
に、鋼を少量添加することが好ましい。錫合金基体に加
える銅の知は錫の拡散速度を高めるのに２原子係以上、
また、錫合金基体の良好な加工性を保持するうえから３
０原子チ以下の範囲になけれはなＬ：）ない、 複合する錫合金基体の量は崖材全断面積当９１体積係か
ら５０体積係が適当で、１体積係未満であるとＮｂ、、
Ｓｎ極細繊維が生成されＨｆ＃’＜、５０体積％を越
えるとＮｂ３Ｓｎ化合物相以外の化合物が生成されて超
電導特性および機械的特性の点で好ましくない。拡散熱
処理におけるＮｂｓ Ｓｎ極細繊維の生成には４００〜
９００℃の温度範囲が望ましく、４００℃よシ低い温度
ではＮｂｓ Ｓｎ極細繊維の生成速度が極めて遅く、ま
た、超電導特性も劣化させる。９００℃を越えると生成
されたＮｂ。
０原子チであることが必要であシ、１０原子係未満であ
ると線材内部のニオブ繊維密度が小さくなり、繊維間隔
が大きくなって超電導特性が低下する。また、６０原子
係を越えると銅−ニオブ合金基体の加工性が劣化するほ
か、錫の線材全体への均一な拡散が困難となって超電導
特性および機械的特性を低下させる。錫基体に添加する
チタン、ジルコニウムまたはハフニウム量は優れた超電
導特性を得るために１種または２！Ｍ以上を合ｄトシて
０．１原子−以上、また錫合金基体の良好な加工性を保
持するうえから１５原子饅以下の範囲になければならな
い。好ましくは１〜１０原子係の範囲である。錫合金基
体には拡散熱処理の際、錫およびチタン、ジルコニウム
、ハフニウムの拡散を助は優れた鰐電導特性を得るため
に、鋼を少量添加することが好ましい。錫合金基体に加
える銅の知は錫の拡散速度を高めるのに２原子係以上、
また、錫合金基体の良好な加工性を保持するうえから３
０原子チ以下の範囲になけれはなＬ：）ない、 複合する錫合金基体の量は崖材全断面積当９１体積係か
ら５０体積係が適当で、１体積係未満であるとＮｂ、、
Ｓｎ極細繊維が生成されＨｆ＃’＜、５０体積％を越
えるとＮｂ３Ｓｎ化合物相以外の化合物が生成されて超
電導特性および機械的特性の点で好ましくない。拡散熱
処理におけるＮｂｓ Ｓｎ極細繊維の生成には４００〜
９００℃の温度範囲が望ましく、４００℃よシ低い温度
ではＮｂｓ Ｓｎ極細繊維の生成速度が極めて遅く、ま
た、超電導特性も劣化させる。９００℃を越えると生成
されたＮｂ。
Ｓｎの結晶粒が粗大化して超電導特性を劣化させる。
本発明において、溶製した錫合金基体は、鍋中にチタン
、ジルコニウム、ハフニウムノ析出相が細かく一様に分
布した金属組織となるために、その加工性は純錫のそれ
と変わらぬ程の極めて優れたものである。他に加工性の
良い銅−ニオブ基体から構成される本発明の方法は、チ
タン、ジルコニウムあるいはハフニウムを銅−ニオブ基
体もしくはニオブ基体に含有せしめた従来法の繊維分散
型Ｎｂｓ Ｓｎ線材の製法に比べると伸線加工が著しく
容易となシ、強度の加工を要する実用規模の極細多芯線
においても中間焼鈍を省いて細線への加工が可能となシ
線材作製におけるコストが著しく軽減される。また、添
加元素としてのチタン等はＮｂｓ Ｓｎ極細繊維の生成
を促進するだけでなく、Ｉ’Ｊｂｓ Ｓｎ化合物層内に
固溶することにより、臨界磁界を向上させ、１５テスラ
以上での臨界電流を顕著に増加させる。
、ジルコニウム、ハフニウムノ析出相が細かく一様に分
布した金属組織となるために、その加工性は純錫のそれ
と変わらぬ程の極めて優れたものである。他に加工性の
良い銅−ニオブ基体から構成される本発明の方法は、チ
タン、ジルコニウムあるいはハフニウムを銅−ニオブ基
体もしくはニオブ基体に含有せしめた従来法の繊維分散
型Ｎｂｓ Ｓｎ線材の製法に比べると伸線加工が著しく
容易となシ、強度の加工を要する実用規模の極細多芯線
においても中間焼鈍を省いて細線への加工が可能となシ
線材作製におけるコストが著しく軽減される。また、添
加元素としてのチタン等はＮｂｓ Ｓｎ極細繊維の生成
を促進するだけでなく、Ｉ’Ｊｂｓ Ｓｎ化合物層内に
固溶することにより、臨界磁界を向上させ、１５テスラ
以上での臨界電流を顕著に増加させる。
なお、拡散工程では充分な量の錫を複合体の内部から拡
散させて供給することが出来るので、Ｎｂｓ Ｓｎ極細
繊維が大量に生成されて臨界電流の小型化による冷却コ
ストの軽減が達成されて。
散させて供給することが出来るので、Ｎｂｓ Ｓｎ極細
繊維が大量に生成されて臨界電流の小型化による冷却コ
ストの軽減が達成されて。
さらに、広い範囲への利用の道を開くことが出来る等の
優れた効果を奏し得られる。
優れた効果を奏し得られる。
実施例
銅とニオブを複合した棒状消耗電極を用いたアーク溶解
により銅−３０原子チニオブ合金基体を溶製したのち、
機械加工により外径２５ｍの丸棒に加工した。この丸棒
に４＋Ｍｎφの穴を７ケ所あけて、錫−５原子チチタン
合金、錫−５原子係ジルコニウム合金、錫−４原子チチ
タン−３原子チハフニウム合金あるいは錫−５原子受チ
タン−１０原子係銅合金棒のうちいずれかをそれぞれ７
本挿入して図ＩＫ示すような複合体を作製した、この複
合体を中間焼鈍ｉしに雫ロールおよび線引きにより、外
径０５胡の線に加工した。これらをアルゴン雰囲気中の
石英管に封入し、６００℃×１００時間の拡散熱処理を
行いＮｂ３Ｓｎを生成させた。本発明を従来法と比較す
るためＫ、比較例１として錫合金のかわりに純錫棒を使
用して実施例１と同じ形状および方法によた複合体をＬ
Ｏｍｍφの線に加工し、熱処理を行った。さらに比較
例３および４として２５向φの銅−３０原子チニオブ合
金基体を作製し、その中心に７．２謔φの純錫棒を挿入
し、その周囲に１．７箭φのニオブ−５０原子チチタン
合金あるいは２３掴φの銅−３原子チチタン合金棒をそ
れぞれ６本挿入して複合したのち同様な方法で外径０．
５闇φの線に加工および熱処理を行った。このように作
製した試料の１２テスラおよび１６テスラの強磁界中で
の臨界電流密度、Ｊｏ（線材断面積当りの超電３導通電
容量）の値を表１に示した。表からチタン、ジルコニウ
ムあるいはハフニウムを錫に添加すると従来法の比較例
１に比べて１６テスラの強磁界のＪｃ値が特に著しく太
きくなシ、１５テスラ以上の強磁界での使用が可能にな
ることがわかる。通電２ Ｘ １ｏ’Ａ／ｃＪ以上のＪ
。があれば超電導線材として使用可能と考えられる。な
お比較例２０線材は銅−ニオブ−チタン合金基体の加工
＃硬化が著しく、１解φ以下の伸線加工は出来なかった
（破線した）。トヒ較例３，４の線材の場合、０５謔φ
までの伸線加工は可能であったが、加工後の線材の断面
観察によれば、加工硬化のためにニオブ−チタン合金芯
または銅−チタン合金芯はその芯径が不揃いになったジ
、また、一部の芯は破断していた。比較例２〜４の１６
テスラの強磁界のＪｃ値も、表１に示さ九るように木兄
８Ａ実施例に比べてかな４）劣っていた。
により銅−３０原子チニオブ合金基体を溶製したのち、
機械加工により外径２５ｍの丸棒に加工した。この丸棒
に４＋Ｍｎφの穴を７ケ所あけて、錫−５原子チチタン
合金、錫−５原子係ジルコニウム合金、錫−４原子チチ
タン−３原子チハフニウム合金あるいは錫−５原子受チ
タン−１０原子係銅合金棒のうちいずれかをそれぞれ７
本挿入して図ＩＫ示すような複合体を作製した、この複
合体を中間焼鈍ｉしに雫ロールおよび線引きにより、外
径０５胡の線に加工した。これらをアルゴン雰囲気中の
石英管に封入し、６００℃×１００時間の拡散熱処理を
行いＮｂ３Ｓｎを生成させた。本発明を従来法と比較す
るためＫ、比較例１として錫合金のかわりに純錫棒を使
用して実施例１と同じ形状および方法によた複合体をＬ
Ｏｍｍφの線に加工し、熱処理を行った。さらに比較
例３および４として２５向φの銅−３０原子チニオブ合
金基体を作製し、その中心に７．２謔φの純錫棒を挿入
し、その周囲に１．７箭φのニオブ−５０原子チチタン
合金あるいは２３掴φの銅−３原子チチタン合金棒をそ
れぞれ６本挿入して複合したのち同様な方法で外径０．
５闇φの線に加工および熱処理を行った。このように作
製した試料の１２テスラおよび１６テスラの強磁界中で
の臨界電流密度、Ｊｏ（線材断面積当りの超電３導通電
容量）の値を表１に示した。表からチタン、ジルコニウ
ムあるいはハフニウムを錫に添加すると従来法の比較例
１に比べて１６テスラの強磁界のＪｃ値が特に著しく太
きくなシ、１５テスラ以上の強磁界での使用が可能にな
ることがわかる。通電２ Ｘ １ｏ’Ａ／ｃＪ以上のＪ
。があれば超電導線材として使用可能と考えられる。な
お比較例２０線材は銅−ニオブ−チタン合金基体の加工
＃硬化が著しく、１解φ以下の伸線加工は出来なかった
（破線した）。トヒ較例３，４の線材の場合、０５謔φ
までの伸線加工は可能であったが、加工後の線材の断面
観察によれば、加工硬化のためにニオブ−チタン合金芯
または銅−チタン合金芯はその芯径が不揃いになったジ
、また、一部の芯は破断していた。比較例２〜４の１６
テスラの強磁界のＪｃ値も、表１に示さ九るように木兄
８Ａ実施例に比べてかな４）劣っていた。
表１
図面は本発明の方法における複合体の断面図で、図中１
はチタン、ジルコニウムあるいはフッニウムを含有する
錫合金芯。２は銅−ニオブ合金基体である。 特許出願人 科学技術庁金属材料技術研究所長図１ ２ 手続補正書 昭和５８年 １２月 ２３日 特許庁長官 若杉和夫 殿 （特許庁審査官 殿） １、事件の表示 昭和５８年特許願第１９３４２６号２
、発明の名称 繊維分数型Ｎｂ３ Ｓｎ超電導線材の製
造法３、補正をする者 事件との関係 態」願人 自発補正 −−−− ６、補正の内容 別紙のとおり 別紙 （１） ＨＡｉ書第５頁下から９行目「基本」の記載を
１−基体」に訂正する。 （２）明ｉ書第６頁下から８行目「磯波的」の記載を「
機械的」に訂正する。 （３）明細書第１３頁下から４行目「フッニウム」の記
載を「ハフニウム」に訂正する。
はチタン、ジルコニウムあるいはフッニウムを含有する
錫合金芯。２は銅−ニオブ合金基体である。 特許出願人 科学技術庁金属材料技術研究所長図１ ２ 手続補正書 昭和５８年 １２月 ２３日 特許庁長官 若杉和夫 殿 （特許庁審査官 殿） １、事件の表示 昭和５８年特許願第１９３４２６号２
、発明の名称 繊維分数型Ｎｂ３ Ｓｎ超電導線材の製
造法３、補正をする者 事件との関係 態」願人 自発補正 −−−− ６、補正の内容 別紙のとおり 別紙 （１） ＨＡｉ書第５頁下から９行目「基本」の記載を
１−基体」に訂正する。 （２）明ｉ書第６頁下から８行目「磯波的」の記載を「
機械的」に訂正する。 （３）明細書第１３頁下から４行目「フッニウム」の記
載を「ハフニウム」に訂正する。
Claims (2)
- （１） チタン、ジルコニウムおよびハフニウムがら選
ばれた１種または２種以上を合計して０．１〜１５原子
チ含む錫基合金と１０〜６ｏ原子係のニオブを含む銅−
ニオブ合金基体とからなる複合体を作製し、これを線、
テープあるいは管に加工したのち、４００〜９００℃で
の拡散熱処理を行うことを特徴とする繊維分散型Ｎｂ５
Ｓｎ超電導線材の製造法。 - （２）錫合金基体としてチタン、シルコニｆｙムおよび
ハフニウムから選ばれた１種または２種以上を合計して
０１〜１５原子チ含み、さらに銅を２〜３０原子チ含む
錫合金を用いることを特徴とする特許請求の範囲第１項
記載の方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP58193426A JPS6086705A (ja) | 1983-10-18 | 1983-10-18 | 繊維分散型Νｂ↓３Ｓｎ超電導線材の製造法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP58193426A JPS6086705A (ja) | 1983-10-18 | 1983-10-18 | 繊維分散型Νｂ↓３Ｓｎ超電導線材の製造法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS6086705A true JPS6086705A (ja) | 1985-05-16 |
| JPH0349164B2 JPH0349164B2 (ja) | 1991-07-26 |
Family
ID=16307770
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP58193426A Granted JPS6086705A (ja) | 1983-10-18 | 1983-10-18 | 繊維分散型Νｂ↓３Ｓｎ超電導線材の製造法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS6086705A (ja) |
Citations (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS5823109A (ja) * | 1981-08-04 | 1983-02-10 | 科学技術庁金属材料技術研究所長 | Ｎｂ↓３Ｓｎ超電導線材の製造法 |
| JPS59108202A (ja) * | 1982-12-13 | 1984-06-22 | 住友電気工業株式会社 | Ｎｂ↓３Ｓｎ化合物超電導線の製造方法 |
-
1983
- 1983-10-18 JP JP58193426A patent/JPS6086705A/ja active Granted
Patent Citations (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS5823109A (ja) * | 1981-08-04 | 1983-02-10 | 科学技術庁金属材料技術研究所長 | Ｎｂ↓３Ｓｎ超電導線材の製造法 |
| JPS59108202A (ja) * | 1982-12-13 | 1984-06-22 | 住友電気工業株式会社 | Ｎｂ↓３Ｓｎ化合物超電導線の製造方法 |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPH0349164B2 (ja) | 1991-07-26 |
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