JPS6048977B2 - 突極形回転電機の回転子 - Google Patents
突極形回転電機の回転子Info
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- JPS6048977B2 JPS6048977B2 JP1968379A JP1968379A JPS6048977B2 JP S6048977 B2 JPS6048977 B2 JP S6048977B2 JP 1968379 A JP1968379 A JP 1968379A JP 1968379 A JP1968379 A JP 1968379A JP S6048977 B2 JPS6048977 B2 JP S6048977B2
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Description
【発明の詳細な説明】
本発明は、水車発電機などの突極形回転電機の回転子に
係り、特にその突極界融体に関する。
係り、特にその突極界融体に関する。
水車発電機は第１図及び第２図に示すように、回転軸１
の大径部がヨーク２７を兼ねており、このヨーク２７と
、ヨーク２７の外周部に複数装着された突極界融体８と
て回転子が構成されている。突極界融体８は、界磁鉄心
４とそれに巻装された界磁コイル５とからなり、更に界
磁鉄心４は積層鉄心１０とその軸方向両端に配置された
端板９とで構成されている。界磁鉄心４の下部にはＴテ
ールあるいはタブテールなどの係合突部が設けられ、こ
の係合突部がヨーク２７の外周部に形成された係合溝６
に嵌着されている。図中２はスラスト軸受、３はガイド
軸受、２８は軸受ブラケット、２９は固定子鉄心、３０
は固定子コイル、３１は固定子枠であり、水車連結部７
より伝達されるトルクにより前記回転子が所定の速度で
回転して発電する機構になつている。
の大径部がヨーク２７を兼ねており、このヨーク２７と
、ヨーク２７の外周部に複数装着された突極界融体８と
て回転子が構成されている。突極界融体８は、界磁鉄心
４とそれに巻装された界磁コイル５とからなり、更に界
磁鉄心４は積層鉄心１０とその軸方向両端に配置された
端板９とで構成されている。界磁鉄心４の下部にはＴテ
ールあるいはタブテールなどの係合突部が設けられ、こ
の係合突部がヨーク２７の外周部に形成された係合溝６
に嵌着されている。図中２はスラスト軸受、３はガイド
軸受、２８は軸受ブラケット、２９は固定子鉄心、３０
は固定子コイル、３１は固定子枠であり、水車連結部７
より伝達されるトルクにより前記回転子が所定の速度で
回転して発電する機構になつている。
最近、水車発電機の大容量化、高速化はめざましく、特
に揚水発電所などの高落室の場合にその傾向が著しい。
このように回転が高速化すると、回転子の応力と変形が
増加し、各部の機械的強度が問題となる。第３図及ひ第
４図は従来の一般的な突極界融体８を、第５図及び第６
図は従来提案された突極界ヨ融体８を示す。
に揚水発電所などの高落室の場合にその傾向が著しい。
このように回転が高速化すると、回転子の応力と変形が
増加し、各部の機械的強度が問題となる。第３図及ひ第
４図は従来の一般的な突極界融体８を、第５図及び第６
図は従来提案された突極界ヨ融体８を示す。
図中において１５は界磁コイル５を遠心力に対して保持
する保持部て、界磁コイル５の径方向外側に配置されて
いる。第３図の場合は、この保持部１５と端板９とが一
体になつており、第６図の場合は保持部１５と端板９と
がいんｉろう嵌合１８されている。１１は界磁鉄心ボル
ト、１３は保持部締結ボルト、１６は植込みボルトであ
る。
する保持部て、界磁コイル５の径方向外側に配置されて
いる。第３図の場合は、この保持部１５と端板９とが一
体になつており、第６図の場合は保持部１５と端板９と
がいんｉろう嵌合１８されている。１１は界磁鉄心ボル
ト、１３は保持部締結ボルト、１６は植込みボルトであ
る。
これら第３図ないし第６図に示した構造の突極界融体で
は、回転が高速になつた時に強度上対応しきれない欠点
がある。第７図及び第８図は、界磁鉄心４に作用する力
と応力を説明するための図である。
は、回転が高速になつた時に強度上対応しきれない欠点
がある。第７図及び第８図は、界磁鉄心４に作用する力
と応力を説明するための図である。
定格回転数Ｎは、突極界磁体８の数Ｎｐと周波数ｆとに
より、（１）式を満足する必要がある。
より、（１）式を満足する必要がある。
Ｎｐ＝１０で設置する地域の周波数ｆが６０Ｈｚであれ
ば、定格回転数Ｎは（１）式より７２０ｒｐｍとなる。
第７図及び第８図において、各部分の実際の寸法を代人
すれば次のようになる。Ｔ１＝１０−，Ｔ２＝１加順，
Ｔ３＝８亡，八ニ５００Ｔｆｒ！Ｎ，八ニＢ１＋訂，＝
７（１）醋，Ｈ＝３０−，Ｒ１（回転中心から界磁コイ
ル５の重心までの半径）＝２０００順，Ｒ２（回転中心
から保持部１５の重心までの ＨＴ３半径）＝Ｒ
１＋−＋一ニ２１９０ｗｔ０ ２２ｒ１ ： （端板の比重量）＝７．８５Ｘ１０−６Ｋｇｆ／？
３ｒ２： （界磁コイルの比重量）
＝８．９６×１０−６Ｋｇｆ／ＴＯｎ３ｇ：（重力
の加速度）＝９８００Ｔ！＄ｔ／Ｓ２とすると、端板９
の保持部１５における遠心力Ｆ１は次の（２）式のよう
に、また界磁コイル５の遠心力Ｆ２は次の（３）式のよ
うに求まる。
ば、定格回転数Ｎは（１）式より７２０ｒｐｍとなる。
第７図及び第８図において、各部分の実際の寸法を代人
すれば次のようになる。Ｔ１＝１０−，Ｔ２＝１加順，
Ｔ３＝８亡，八ニ５００Ｔｆｒ！Ｎ，八ニＢ１＋訂，＝
７（１）醋，Ｈ＝３０−，Ｒ１（回転中心から界磁コイ
ル５の重心までの半径）＝２０００順，Ｒ２（回転中心
から保持部１５の重心までの ＨＴ３半径）＝Ｒ
１＋−＋一ニ２１９０ｗｔ０ ２２ｒ１ ： （端板の比重量）＝７．８５Ｘ１０−６Ｋｇｆ／？
３ｒ２： （界磁コイルの比重量）
＝８．９６×１０−６Ｋｇｆ／ＴＯｎ３ｇ：（重力
の加速度）＝９８００Ｔ！＄ｔ／Ｓ２とすると、端板９
の保持部１５における遠心力Ｆ１は次の（２）式のよう
に、また界磁コイル５の遠心力Ｆ２は次の（３）式のよ
うに求まる。
Ｖ易ｖ豐Ｖυ♂（′Ｊ
すると合計の遠心力Ｆは（４）式のようになる。
Ｆ＝Ｆ１＋Ｆ２＝１３９６２＋５４５７５＝６８５３７
Ｋｇｆ・・（４） この全遠心力Ｆによる第８図の保持部１５の付根断面Ａ
−Ａの剪断応力は小さく、強度上第３図あるいは第６図
の構造であれば問題はない。
Ｋｇｆ・・（４） この全遠心力Ｆによる第８図の保持部１５の付根断面Ａ
−Ａの剪断応力は小さく、強度上第３図あるいは第６図
の構造であれば問題はない。
ところが、Ａ−Ａ断面の曲げ応力は、第３図の突極界磁
体８の場合、断面係数Ｚは第７図の寸法より次の（５）
式のように、またＡ−Ａ断面の曲げモーメントＭ１は次
の（６）式のようにそれぞれ求まり、定格回転数の曲げ
応力σは（７）式のようになる。また、第８図に示した
Ａ−Ａ断面よりＴ２／２だけ積層鉄心１０側へ寄つたＢ
−Ｂ断面に作用す７る曲げモーメントＭ２は次の（８）
式のようになる。
体８の場合、断面係数Ｚは第７図の寸法より次の（５）
式のように、またＡ−Ａ断面の曲げモーメントＭ１は次
の（６）式のようにそれぞれ求まり、定格回転数の曲げ
応力σは（７）式のようになる。また、第８図に示した
Ａ−Ａ断面よりＴ２／２だけ積層鉄心１０側へ寄つたＢ
−Ｂ断面に作用す７る曲げモーメントＭ２は次の（８）
式のようになる。
隅＝ＦＸ問（Ｔ１＋Ｔ２）＝６８５３７×↓（１００＋
１２０） 曝υνＶＶ曝υ６６０４Ｈ１１Ｉ−ＡＯ′
前述した揚水発電所に用いられる発電機は、ピーク電力
調整の役割を果すため発電電動機となつていて、電力需
要が多い時は発電機として電力を供給する。そして、夜
間などのように電力需要が少ない時は電動機に切り替え
られて、ダムに揚水してポテンシャルを蓄えている。こ
の高速発電電１動機は、１田こ最低１回起動、停止し、
楊合によれば１日２０〜３０回の起動、停止を行なつて
電力調整する。発電機を停止する時は負荷遮断（電力供
給を止める）をしてからダムの水を止めるので、その都
度ΔＮのオーバースピードとなり、一般に）ΔＮは定格
回転数Ｎの２〜３割回転上昇する。ΔＮ＝１．３Ｎとす
れば、遠心力および（６）式に示した応力回転数の２乗
に比例するので、ΔＮ時のＡ−Ａ断面の曲げ応力σΔＮ
は次の（９）式のようになり、またこの時のＢ−Ｂ断面
の曲げモーメントＭΔＮは次の（１０）式のようになる
。このような曲げ応力になると、従来までの比較的低速
回転のものに比し、安全裕度がかなり狭くなり、さらに
強度上問題になるのは（１０）式の大きな曲げモーメン
トである。
１２０） 曝υνＶＶ曝υ６６０４Ｈ１１Ｉ−ＡＯ′
前述した揚水発電所に用いられる発電機は、ピーク電力
調整の役割を果すため発電電動機となつていて、電力需
要が多い時は発電機として電力を供給する。そして、夜
間などのように電力需要が少ない時は電動機に切り替え
られて、ダムに揚水してポテンシャルを蓄えている。こ
の高速発電電１動機は、１田こ最低１回起動、停止し、
楊合によれば１日２０〜３０回の起動、停止を行なつて
電力調整する。発電機を停止する時は負荷遮断（電力供
給を止める）をしてからダムの水を止めるので、その都
度ΔＮのオーバースピードとなり、一般に）ΔＮは定格
回転数Ｎの２〜３割回転上昇する。ΔＮ＝１．３Ｎとす
れば、遠心力および（６）式に示した応力回転数の２乗
に比例するので、ΔＮ時のＡ−Ａ断面の曲げ応力σΔＮ
は次の（９）式のようになり、またこの時のＢ−Ｂ断面
の曲げモーメントＭΔＮは次の（１０）式のようになる
。このような曲げ応力になると、従来までの比較的低速
回転のものに比し、安全裕度がかなり狭くなり、さらに
強度上問題になるのは（１０）式の大きな曲げモーメン
トである。
なお、同一荷重条件時において、第５図および第６図の
ように端板９がボルト締めになつている構造では、ボル
トの応力が前記（７）式および（９）式の値よりはるか
に大きくなり、信頼性に欠けることになる。高速回転に
なると、端板９は大きな曲げモーメントを受ける。
ように端板９がボルト締めになつている構造では、ボル
トの応力が前記（７）式および（９）式の値よりはるか
に大きくなり、信頼性に欠けることになる。高速回転に
なると、端板９は大きな曲げモーメントを受ける。
また大容量機になると、必然的に突極界磁体８の軸長が
長くなり、それに伴い積層鉄心１０の積層枚数が増える
ので、端板９の倒れを支えている積層鉄心１０のばね定
数が小さくなる。このように曲げモーメントが大きくな
るとともに積層鉄心１０の支えばね定数が小さくなると
、第９図に示すように端板９は大きくそつた状態に変形
する。界磁コイル５に掛る遠心力は端板９に突設された
保持部１５に支えられているが、端板９がそるとそれに
よつて界磁コイル５はいざり変形を生じる。このいざり
変形は発電機の起動、停止毎に繰り返し生じるので、界
磁コイル５の絶縁物はその毎に互いにこすれ合い、薄く
なつてやがて短絡する。従来、第１０図及び第１１図に
示すような構造の突極形回転子が提案された。
長くなり、それに伴い積層鉄心１０の積層枚数が増える
ので、端板９の倒れを支えている積層鉄心１０のばね定
数が小さくなる。このように曲げモーメントが大きくな
るとともに積層鉄心１０の支えばね定数が小さくなると
、第９図に示すように端板９は大きくそつた状態に変形
する。界磁コイル５に掛る遠心力は端板９に突設された
保持部１５に支えられているが、端板９がそるとそれに
よつて界磁コイル５はいざり変形を生じる。このいざり
変形は発電機の起動、停止毎に繰り返し生じるので、界
磁コイル５の絶縁物はその毎に互いにこすれ合い、薄く
なつてやがて短絡する。従来、第１０図及び第１１図に
示すような構造の突極形回転子が提案された。
この回転子は、界磁コイル５を箱形状の枠体１２に入れ
、枠体１２の下端は取付板１４を介して積層鉄心１０に
固着されている。ところがこの構造でも界磁コイル５を
遠心力に対して保持する枠体１２が積層鉄心１０に固着
されているため、前述と同じように枠体１２がそつた状
態に変形し、界磁コイル５がいざつた状態になる。また
箱形状の枠体１２はラーメン構造体であるから、強度解
析の面でエラーが出易い欠点がある。本発明の目的は、
前記した従来技術の欠点を除去し、信頼性の高い突極形
回転電機の回転子を提供するにある。
、枠体１２の下端は取付板１４を介して積層鉄心１０に
固着されている。ところがこの構造でも界磁コイル５を
遠心力に対して保持する枠体１２が積層鉄心１０に固着
されているため、前述と同じように枠体１２がそつた状
態に変形し、界磁コイル５がいざつた状態になる。また
箱形状の枠体１２はラーメン構造体であるから、強度解
析の面でエラーが出易い欠点がある。本発明の目的は、
前記した従来技術の欠点を除去し、信頼性の高い突極形
回転電機の回転子を提供するにある。
この目的を達成するため、本発明は、突極界磁体におけ
る端板の軸方向外側に界磁コイルを遠心力に対して保持
する保持部を形成し、該保持部の軸方向外端部を遠心力
に対して保持する押え部を設けて、押え部の一端に形成
された係合突起をヨークに係止したことを特徴とする。
以下、本発明の実施例を第１２図ないし第１６図ととも
に説明する。第１２図ないし第１４図は、本発明の第１
実施例を示すものてある。
る端板の軸方向外側に界磁コイルを遠心力に対して保持
する保持部を形成し、該保持部の軸方向外端部を遠心力
に対して保持する押え部を設けて、押え部の一端に形成
された係合突起をヨークに係止したことを特徴とする。
以下、本発明の実施例を第１２図ないし第１６図ととも
に説明する。第１２図ないし第１４図は、本発明の第１
実施例を示すものてある。
積層鉄心１０の軸方向両端には厚板（Ｔ２＝１２０Ｔｒ
０ｆＬ）からなる端板９が配置され、界磁鉄心ボルト１
１によつて締結され、端板９の下端はヨーク２７の外周
部に形成された係合溝６に嵌着されている。端板９の軸
方向外側でかつ界磁コイル５の径方向外側には、端板９
と別体の保持部１５が配置されている。更に保持部１５
の軸方向外側には厚板（Ｔ２＝１２０ｗｒｍ）からなる
押え部１９が設置され、該押え部１９の下部には端板９
と同様にＴテールあるいはダブテールなどの係合突部が
設けられて、ヨーク２７の係合溝６に嵌着され径方向に
抜止めされている。前記保持部１５の両端にはそれぞれ
凸状の係合部１７，１７が形成され、端板９ならびに押
え部１９にいんろう嵌合１８されている。さらに端板９
と保持部１５と押え部１９の三体は、締結ボルト２０に
よつて一体に連結されている。従つて保持部１５は端板
９と押え部１９の間に架設され、その軸方向外端部に遠
心力が作用しても、ヨーク２７に係止された押え部１９
で定位置に保持されている。端板９の下端と押え部１９
の下端との間には、間隔保持片２２が挿入されている。
ヨーク２７の端面には支え板２４が取付ボルト２３によ
つて固着され、該支え板２４に螺挿した押えボルト２５
により押えブロック２６を介して前記押え部１９の下端
を間隔保持片２２に圧着している。従つて押え部１９の
下端は、係合溝６に対する嵌着と押えボルト２５による
締め付けとによりヨーク２７にしつかりと固着されてい
る。第１２図および第１３図において第７図および第８
図と相当する部分は同一寸法とし、遠心力と応力および
主要部に作用する曲げモーメントを求１めれば次のよう
になる。
０ｆＬ）からなる端板９が配置され、界磁鉄心ボルト１
１によつて締結され、端板９の下端はヨーク２７の外周
部に形成された係合溝６に嵌着されている。端板９の軸
方向外側でかつ界磁コイル５の径方向外側には、端板９
と別体の保持部１５が配置されている。更に保持部１５
の軸方向外側には厚板（Ｔ２＝１２０ｗｒｍ）からなる
押え部１９が設置され、該押え部１９の下部には端板９
と同様にＴテールあるいはダブテールなどの係合突部が
設けられて、ヨーク２７の係合溝６に嵌着され径方向に
抜止めされている。前記保持部１５の両端にはそれぞれ
凸状の係合部１７，１７が形成され、端板９ならびに押
え部１９にいんろう嵌合１８されている。さらに端板９
と保持部１５と押え部１９の三体は、締結ボルト２０に
よつて一体に連結されている。従つて保持部１５は端板
９と押え部１９の間に架設され、その軸方向外端部に遠
心力が作用しても、ヨーク２７に係止された押え部１９
で定位置に保持されている。端板９の下端と押え部１９
の下端との間には、間隔保持片２２が挿入されている。
ヨーク２７の端面には支え板２４が取付ボルト２３によ
つて固着され、該支え板２４に螺挿した押えボルト２５
により押えブロック２６を介して前記押え部１９の下端
を間隔保持片２２に圧着している。従つて押え部１９の
下端は、係合溝６に対する嵌着と押えボルト２５による
締め付けとによりヨーク２７にしつかりと固着されてい
る。第１２図および第１３図において第７図および第８
図と相当する部分は同一寸法とし、遠心力と応力および
主要部に作用する曲げモーメントを求１めれば次のよう
になる。
定格回転数Ｎ＝７２０ｒ′Ｐｍ時の保持部１５と界磁コ
イル５の総合遠心力Ｆは６８５３７Ｋｇｆとなる。
イル５の総合遠心力Ｆは６８５３７Ｋｇｆとなる。
いんろう嵌合１８が２個所あるのて、片側にはその半分
の３４２７０Ｋｇｆの遠心力が掛る。この力に・よつて
第１２図のＢ−Ｂ断面に作用する曲けモーメントＭ８は
、係合部の軸方向長さを５ｗｕｎとすると、（１１）式
の値になる。（１１） 負荷遮断時に生じるオーバースピードΔＮ＝１．３Ｎの
ときＢ−Ｂ断面に作用する曲けモーメン卜は、端板９と
保持部１５と押え部１９を一体化する締結ボルト２０が
ない場合でも、３６１９７７０Ｋｇｆ−朗になる。
の３４２７０Ｋｇｆの遠心力が掛る。この力に・よつて
第１２図のＢ−Ｂ断面に作用する曲けモーメントＭ８は
、係合部の軸方向長さを５ｗｕｎとすると、（１１）式
の値になる。（１１） 負荷遮断時に生じるオーバースピードΔＮ＝１．３Ｎの
ときＢ−Ｂ断面に作用する曲けモーメン卜は、端板９と
保持部１５と押え部１９を一体化する締結ボルト２０が
ない場合でも、３６１９７７０Ｋｇｆ−朗になる。
この値は従来の構造のものの２８．４％と小さく、それ
に伴つて端板９のそり変形は従来の約１１３．５となる
。また第１４図に示すように、端板９と保持部１５と押
え部１９とを一体に連結する締結ボルト２０の数を増せ
ば、端板９のそり変形は非常に少なくなる。
に伴つて端板９のそり変形は従来の約１１３．５となる
。また第１４図に示すように、端板９と保持部１５と押
え部１９とを一体に連結する締結ボルト２０の数を増せ
ば、端板９のそり変形は非常に少なくなる。
その変形量を第１４図および第１５図によつて説明する
。第１４図において、Ｔ１＝１００ＴＷＩ，Ｔ２＝１２
０Ｗ０！Ｌ，Ｔ３＝８『，八ニ７０ｈ，ｔ（係合部１７
の軸方向長さ）＝５ｗｎ，１（等価梁長さ）＝４００７
ｎｍとする。締結ボルト２０は、ねじ部の外径が２０Ｔ
ＷＬのもの（ＪＩＳ規格のＭ２Ｏ）を５本用い、第１３
図に示すように式＝７００Ｔ！ＲｆＬの所を等間隔に螺
挿する。この締結ボルト１本のねじ部有効断面積は２４
４．８ＴｍＩ！１２であり、ねじ部の応力が約３０Ｋｇ
ｆ／ＷｆＬ２になるように締め付けると、５本のボルト
による総合締付力は２４４．８Ｘ３０Ｘ５＝３６７２０
Ｋｇｆ／ＷＬ２となる。この締結ボルト２０の締付線図
を第１５図に示す。
。第１４図において、Ｔ１＝１００ＴＷＩ，Ｔ２＝１２
０Ｗ０！Ｌ，Ｔ３＝８『，八ニ７０ｈ，ｔ（係合部１７
の軸方向長さ）＝５ｗｎ，１（等価梁長さ）＝４００７
ｎｍとする。締結ボルト２０は、ねじ部の外径が２０Ｔ
ＷＬのもの（ＪＩＳ規格のＭ２Ｏ）を５本用い、第１３
図に示すように式＝７００Ｔ！ＲｆＬの所を等間隔に螺
挿する。この締結ボルト１本のねじ部有効断面積は２４
４．８ＴｍＩ！１２であり、ねじ部の応力が約３０Ｋｇ
ｆ／ＷｆＬ２になるように締め付けると、５本のボルト
による総合締付力は２４４．８Ｘ３０Ｘ５＝３６７２０
Ｋｇｆ／ＷＬ２となる。この締結ボルト２０の締付線図
を第１５図に示す。
ボルト１本当りのはね定数をＫｔ，それに対応する被締
付物のばね定数をＫＯとすると、それぞれとなる。
付物のばね定数をＫＯとすると、それぞれとなる。
このときのボルト内力係数φ＝Ｋ１／Ｋ、＋Ｋｃ＝０．
１０５となり、ボルト締結部にへき開力ｗが作用しても
締付力がある間はボルトに付加される力Ｆ，＝φＷと小
さい。
１０５となり、ボルト締結部にへき開力ｗが作用しても
締付力がある間はボルトに付加される力Ｆ，＝φＷと小
さい。
定格回転数の１．３倍のオーバースピード回転ΔＮ＝９
３６ｒｐｍ時のＢ−Ｂ断面に作用する曲けモー．メント
は、前記のようにＭ△、＝３６１９７７０Ｋｇｆ−瓢で
あり、この曲げモーメントにより端板９および押え部１
９はそり変形しようとするが、第１３図のように締結ボ
ルト２０でばね拘速される。
３６ｒｐｍ時のＢ−Ｂ断面に作用する曲けモー．メント
は、前記のようにＭ△、＝３６１９７７０Ｋｇｆ−瓢で
あり、この曲げモーメントにより端板９および押え部１
９はそり変形しようとするが、第１３図のように締結ボ
ルト２０でばね拘速される。
片持梁の一端に曲げモーメントが作用した時、・その作
用位置のたわみ変形を零にするような集中荷重Ｗは次の
（１２）式によつて求まる。（１２） そしてｗなるへき開力が作用した時のボルト締結部のそ
り変形εは、ボルトの数が５本であることにより、次の
（１３）式のようになる。
用位置のたわみ変形を零にするような集中荷重Ｗは次の
（１２）式によつて求まる。（１２） そしてｗなるへき開力が作用した時のボルト締結部のそ
り変形εは、ボルトの数が５本であることにより、次の
（１３）式のようになる。
？ｗ＾−Ｗｌ
＼１Ｑノこのようにそり変形は０．０１ＴＷＬであり
、従来のものに比べて１１１０以下の値に抑えることが
できる。
＼１Ｑノこのようにそり変形は０．０１ＴＷＬであり
、従来のものに比べて１１１０以下の値に抑えることが
できる。
第１６図は、本発明の第２実施例を示すものである。保
持部１５は端板９と押え部１９の間に架設され、保持部
１５と端板９の接合部２１およびｊ保持部１５と押え部
１９の接合部３２は、保持部１５の外周面から螺挿した
締結ボルト２０によつてそれぞれ一体に連結されている
。なお、前記実施例では端板と保持部と押え部をそれぞ
れ別体で構成した場合について説明したｌが、保持部と
端板あるいは保持部と押え部とを一体に形成してもよい
。
持部１５は端板９と押え部１９の間に架設され、保持部
１５と端板９の接合部２１およびｊ保持部１５と押え部
１９の接合部３２は、保持部１５の外周面から螺挿した
締結ボルト２０によつてそれぞれ一体に連結されている
。なお、前記実施例では端板と保持部と押え部をそれぞ
れ別体で構成した場合について説明したｌが、保持部と
端板あるいは保持部と押え部とを一体に形成してもよい
。
また保持部と端板および（あるいは）押え部との連結は
、いんろう嵌合より他の嵌合構造でもよく、またボルト
以外の連結部材も用いられる。本発明は前述のような構
成になつており、界磁鉄心における軸端のそり変形が有
効に抑制でき、従つて界磁コイルの短絡現象も起こらな
い。
、いんろう嵌合より他の嵌合構造でもよく、またボルト
以外の連結部材も用いられる。本発明は前述のような構
成になつており、界磁鉄心における軸端のそり変形が有
効に抑制でき、従つて界磁コイルの短絡現象も起こらな
い。
また軸端部の応力を極めて小さくすることがてき、機械
的にも信頼性の高い突極形回転電機の回転子が提供でき
る。
的にも信頼性の高い突極形回転電機の回転子が提供でき
る。
第１図は水車発電機の半裁縦断面図、第２図は第１図Ｘ
−Ｘ線上の断面図、第３図および第４図は従来の回転子
における突極界磁体の要部断面図、第５図および第６図
は従来提案された突極界磁体の要部断面図、第７図およ
び第８図は従来の突極界磁体の寸法説明図、第７図は平
面図、第８図は切断側面図、第９図は従来の突極界磁体
の変形状態を示す図、第１０図および第１１図は従来提
案された突極界磁体の正面図および切断側面図、第１２
図は本発明の第１実施例に係る突極界磁体の要部断面図
、第１３図は該突極界磁体の切断平面図、第１４図は該
突極界磁体の寸法説明図、第１５図は該突極界磁体に用
いた締結ボルトの締付線図、第１６図は本発明の第２実
施例に係る突極界磁体の要部断面図である。 ４・・・・・・界磁鉄心、５・・・・・・界磁コイル、
８・・・・・・突極界磁体、９・・・・・・端板、１０
・・・・・・積層鉄心、１５・・・・・保持部、１７・
・・・・・係合部、１８・・・・・・いんろう嵌合、１
９・・・・・・押え部、２０・・・・・締結ボルト、２
７・・・・・・ヨーク。
−Ｘ線上の断面図、第３図および第４図は従来の回転子
における突極界磁体の要部断面図、第５図および第６図
は従来提案された突極界磁体の要部断面図、第７図およ
び第８図は従来の突極界磁体の寸法説明図、第７図は平
面図、第８図は切断側面図、第９図は従来の突極界磁体
の変形状態を示す図、第１０図および第１１図は従来提
案された突極界磁体の正面図および切断側面図、第１２
図は本発明の第１実施例に係る突極界磁体の要部断面図
、第１３図は該突極界磁体の切断平面図、第１４図は該
突極界磁体の寸法説明図、第１５図は該突極界磁体に用
いた締結ボルトの締付線図、第１６図は本発明の第２実
施例に係る突極界磁体の要部断面図である。 ４・・・・・・界磁鉄心、５・・・・・・界磁コイル、
８・・・・・・突極界磁体、９・・・・・・端板、１０
・・・・・・積層鉄心、１５・・・・・保持部、１７・
・・・・・係合部、１８・・・・・・いんろう嵌合、１
９・・・・・・押え部、２０・・・・・締結ボルト、２
７・・・・・・ヨーク。
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 １ ヨークと、該ヨークの外周部に装着された突極界磁
体とを備え、該突極界磁体が、積層鉄心と積層鉄心の軸
方向両端に配置された端板とからなる界磁鉄心と、該界
磁鉄心に巻装された界磁コイルとから構成された突極形
回転電機の回転子において、前記端板の軸方向外側に前
記界磁コイルを遠心力に対して保持する保持部を形成し
、該保持部の軸方向外端部を遠心力に対して保持する押
え部を設けて、押え部の一端に形成された係合突部を前
記ヨークの係合溝に嵌着したことを特徴とする突極形回
転電機の回転子。 ２ 特許請求の範囲第１項において、前記端板と前記押
え部との間に前記保持部が架設され、保持部の両端に形
成した係合溝が端板と押え部とにそれぞれ係合されてい
ることを特徴とする突極形回転電機の回転子。 ３ 特許請求の範囲第１項において、前記端板と前記押
え部との間に前記保持部が架設され、締結ボルトにより
端板と保持部と押え部とを連結したことを特徴とする突
極形回転電機の回転子。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP1968379A JPS6048977B2 (ja) | 1979-02-23 | 1979-02-23 | 突極形回転電機の回転子 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP1968379A JPS6048977B2 (ja) | 1979-02-23 | 1979-02-23 | 突極形回転電機の回転子 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS55114154A JPS55114154A (en) | 1980-09-03 |
| JPS6048977B2 true JPS6048977B2 (ja) | 1985-10-30 |
Family
ID=12006026
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP1968379A Expired JPS6048977B2 (ja) | 1979-02-23 | 1979-02-23 | 突極形回転電機の回転子 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS6048977B2 (ja) |
Families Citing this family (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CH675799A5 (ja) * | 1988-04-26 | 1990-10-31 | Asea Brown Boveri |
-
1979
- 1979-02-23 JP JP1968379A patent/JPS6048977B2/ja not_active Expired
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPS55114154A (en) | 1980-09-03 |
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