JPS6046343A - 排気バルブ用合金 - Google Patents
排気バルブ用合金Info
- Publication number
- JPS6046343A JPS6046343A JP15450483A JP15450483A JPS6046343A JP S6046343 A JPS6046343 A JP S6046343A JP 15450483 A JP15450483 A JP 15450483A JP 15450483 A JP15450483 A JP 15450483A JP S6046343 A JPS6046343 A JP S6046343A
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- JP
- Japan
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- alloy
- strength
- phase
- temperature
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Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
本発明は各種内燃機関の排気バルブに使用Ｊる合金に関
する。
する。
従来、カッリンエンジンやゲイ−じルエンジンの排気バ
ルブの拐料としでは、高マンガンＡ−−ステナイト鋼で
ある５ＵＨ３６（Ｆｅ−８，５Ｍｎ−２１Ｏｒ−，４Ｎ
ｉ−０，５０−０，４Ｎ＞が多用されてぎた。 しかし
近年に４ｆっＣ１エンジンの高圧縮比、高出力化の傾向
が一段と高まり、バルブの使用条件はまり°ます過酷な
ものどなっ−（いる。 それに応じて、バルブの傘部に
ステライト（例えば、Ｎｏ 、６ ： Ｃｏ −２８Ｃ
Ｉ’−Ｚｌ、５Ｗ＞を肉盛して耐食性と耐摩耗性とを向
上させたり、高温強度および耐食性ともすぐれたＮ１基
白４熱合金であるＮＣＦ７５１ （Ｎｉ−１５，５Ｃｒ
−ＩＮｂ−２，３Ｔｉ−１，２ＡＩ −７Ｆｅ ）やＮ
ＣＦ３０Ａ （Ｎｉ −１９，５Ｃｒ−２，ｂ’ｌ’
ｉ −１。
ルブの拐料としでは、高マンガンＡ−−ステナイト鋼で
ある５ＵＨ３６（Ｆｅ−８，５Ｍｎ−２１Ｏｒ−，４Ｎ
ｉ−０，５０−０，４Ｎ＞が多用されてぎた。 しかし
近年に４ｆっＣ１エンジンの高圧縮比、高出力化の傾向
が一段と高まり、バルブの使用条件はまり°ます過酷な
ものどなっ−（いる。 それに応じて、バルブの傘部に
ステライト（例えば、Ｎｏ 、６ ： Ｃｏ −２８Ｃ
Ｉ’−Ｚｌ、５Ｗ＞を肉盛して耐食性と耐摩耗性とを向
上させたり、高温強度および耐食性ともすぐれたＮ１基
白４熱合金であるＮＣＦ７５１ （Ｎｉ−１５，５Ｃｒ
−ＩＮｂ−２，３Ｔｉ−１，２ＡＩ −７Ｆｅ ）やＮ
ＣＦ３０Ａ （Ｎｉ −１９，５Ｃｒ−２，ｂ’ｌ’
ｉ −１。
４ＡＩ）を使用りるといった対策がとられ（いる、。
しかしいずれの場合も、高価なＧＯまたはＮ１を多量に
含有する合金を使用゛りるため、バルブのコストが若し
く高くなるという問題がある。
含有する合金を使用゛りるため、バルブのコストが若し
く高くなるという問題がある。
過酷な使用条件に耐え、コストは低部なバルブ材料をと
いう要求にこたえるため、本発明者らの一人は、さきに
析出硬化型Ｆｅ基耐熱合金を開発して、すでに開示した
く特開昭５６−２０１４８号）。
いう要求にこたえるため、本発明者らの一人は、さきに
析出硬化型Ｆｅ基耐熱合金を開発して、すでに開示した
く特開昭５６−２０１４８号）。
ひきつづき、製造性および高温特性に及ぼＪ合金元素の
影響について研究を重ねた結果、以下に示す合金組成を
採用覆ることにより、バルブの索Ｈの製造性が著しく改
善されるうえに、排気バルブ材料として上記Ｎｉ基合金
とほぼ同等の性能を有するものが得られることを見出し
て本発明に至つ １こ 。
影響について研究を重ねた結果、以下に示す合金組成を
採用覆ることにより、バルブの索Ｈの製造性が著しく改
善されるうえに、排気バルブ材料として上記Ｎｉ基合金
とほぼ同等の性能を有するものが得られることを見出し
て本発明に至つ １こ 。
ターなわら本発明の排気バルブ用合金は、Ｃ：Ｏ。
０１〜０．１５％、Ｓｉ：２．０％以下、Ｍｎ：２．５
％以下、Ｎｉ ：３５〜６０％、０ｒ１５〜２５％、Ｍ
Ｏ：０．５〜３．０％、Ｎｂ：Ｏ１３〜３．０％、Ｔｉ
：２．Ｏ〜３．５％、Ａｌ：０゜２〜１．５％およびＢ
：０．００１０〜０．０２０％を基本合金成分とし、Ｍ
ｇ：０．００１〜０゜０３０％、Ｃａ ： ０．００”
ｌ 〜０．０３０％おＪ、びＲＥＭ：０．００１〜０．
０５０％からえら／Ｖだ少なくとも１秤をＣイラし、残
部かリコ負的にｌ二〇からなるＦｅ基耐熱合金である。
％以下、Ｎｉ ：３５〜６０％、０ｒ１５〜２５％、Ｍ
Ｏ：０．５〜３．０％、Ｎｂ：Ｏ１３〜３．０％、Ｔｉ
：２．Ｏ〜３．５％、Ａｌ：０゜２〜１．５％およびＢ
：０．００１０〜０．０２０％を基本合金成分とし、Ｍ
ｇ：０．００１〜０゜０３０％、Ｃａ ： ０．００”
ｌ 〜０．０３０％おＪ、びＲＥＭ：０．００１〜０．
０５０％からえら／Ｖだ少なくとも１秤をＣイラし、残
部かリコ負的にｌ二〇からなるＦｅ基耐熱合金である。
本発明合金の成分組成範囲の限定理由について述べれば
、つぎのとおりである。
、つぎのとおりである。
ｃ：ｏ、ｏ１〜０．１５％
Ｃは、Ｏｒ 、 ＮｂまたはＴ１と結合して炭化物を形
成し、高温強度を高める元素である。この効果を得るに
は、少なくとし０．０１％の添加を必要とする。 しか
し、多量に添加りると高温にお（プる強度および靭延性
が低下づるため、０．１５％以下に止める。
成し、高温強度を高める元素である。この効果を得るに
は、少なくとし０．０１％の添加を必要とする。 しか
し、多量に添加りると高温にお（プる強度および靭延性
が低下づるため、０．１５％以下に止める。
Ｓｉ、： ２．０％以下
Ｓｌは１１；２酸元素として必要であるが、多重に添加
し過ぎると強度ａ５よび靭延性が低下するばかりでなく
、バルブ４４に要求される耐１−）ｂＯアタック性も劣
るため、２．０％以下に限定した。
し過ぎると強度ａ５よび靭延性が低下するばかりでなく
、バルブ４４に要求される耐１−）ｂＯアタック性も劣
るため、２．０％以下に限定した。
Ｍｎ：２ｔ５％以下
ＭｎはＳｌと同様、脱酸元糸として添加されるが、あま
り多用になると高温における耐酸化性が低下づるので、
２．５％を上限とした。
り多用になると高温における耐酸化性が低下づるので、
２．５％を上限とした。
Ｎｉ：３５〜６０％
Ｎｉはオースブナイトの安定化に必要であると同時に、
時効処理によりγ′相（Ｎｉ ３ （ＡＩ、Ｔ１））を
析出させ、材料に高温強度をｆ」へする。 また、耐１
）ｂＯアタック性を改善りる元素でもある。 ただし、
３５％未満ではこの効果が低いうえ、σ相などの脆化相
が（ｈ出しやりくなるため３５％以上を要する。 しか
し、必要以上に添加しても、効果が飽和し、４Ａ料＝１
ストの上背を招くだけであるため、６０％以下に限定し
た。
時効処理によりγ′相（Ｎｉ ３ （ＡＩ、Ｔ１））を
析出させ、材料に高温強度をｆ」へする。 また、耐１
）ｂＯアタック性を改善りる元素でもある。 ただし、
３５％未満ではこの効果が低いうえ、σ相などの脆化相
が（ｈ出しやりくなるため３５％以上を要する。 しか
し、必要以上に添加しても、効果が飽和し、４Ａ料＝１
ストの上背を招くだけであるため、６０％以下に限定し
た。
Ｃｒ：１５〜２５％
Ｏｒは高温におりる耐酸、耐食性を帷１うリ−るために
必須な元素である。 この目的に【よ、最低１５％の含
有を必要とするが、多Ｌｒ１に添加づるとオーステナイ
１へ相が不安定となってσ相等の脆化相が析出し、高温
における強度Ａ３ Ｊ：び靭延性が低下するので、２５
％以下とする。
必須な元素である。 この目的に【よ、最低１５％の含
有を必要とするが、多Ｌｒ１に添加づるとオーステナイ
１へ相が不安定となってσ相等の脆化相が析出し、高温
における強度Ａ３ Ｊ：び靭延性が低下するので、２５
％以下とする。
ＭＯ：０． ５〜３．０％
ＭＯはオースブナイト相に固溶して、固溶強化作用にＪ
：り高温強度を向上さＵる１、 この効果を得るために
は０．５％以上添加する必要があるが、添加し過ぎると
Ｏｒと同様、Ｉ］Ｉ＋’＋化相をｌＪｉ出させ逆効果と
なるので、３．０％を限界どりる。
：り高温強度を向上さＵる１、 この効果を得るために
は０．５％以上添加する必要があるが、添加し過ぎると
Ｏｒと同様、Ｉ］Ｉ＋’＋化相をｌＪｉ出させ逆効果と
なるので、３．０％を限界どりる。
Ｎｂ ：０．３〜３．０％
Ｎｂは炭化物やγ−相を形成し“Ｃ高温強度を高める元
素である。 この使用目的からは、最低０．３％の添加
が必要であるが、添加し過ぎるとδ相（Ｎｉ ３Ｎｂ
）やＬ ａｖｅｓ相（Ｆｅ２Ｎｂ）が析出し、高温にお
（プる強度および靭延性が低下するほか、耐酸化性およ
びｆ１１１食刊を劣化さｌ！るので、３％を上限とした
。
素である。 この使用目的からは、最低０．３％の添加
が必要であるが、添加し過ぎるとδ相（Ｎｉ ３Ｎｂ
）やＬ ａｖｅｓ相（Ｆｅ２Ｎｂ）が析出し、高温にお
（プる強度および靭延性が低下するほか、耐酸化性およ
びｆ１１１食刊を劣化さｌ！るので、３％を上限とした
。
Ｔｉ：２．０〜３．５％
γ−相の主形成元素である−１１は、高ｄ１，１強瓜を
維持するために重要な元素である。 添加量があまりわ
ずかであるどγ−相の析出量が少なく、十分な高温強度
が得られない。 一方、添加し過ぎるとη相（Ｎｉ ３
−１−ｉ）が４１１出し、強１島が低下する。 そこで
、添加量は２．０％〜３゜５％の範囲からえらぶ。
維持するために重要な元素である。 添加量があまりわ
ずかであるどγ−相の析出量が少なく、十分な高温強度
が得られない。 一方、添加し過ぎるとη相（Ｎｉ ３
−１−ｉ）が４１１出し、強１島が低下する。 そこで
、添加量は２．０％〜３゜５％の範囲からえらぶ。
Ａｌ ：０．２〜１．５％
△１は−１１およびＮｂと同様、γ′相のＥＩ ４ｒ？
Ｊ成元素である。 添加量が少な過ぎると７′−相が不
安定となってη相が析出し、強度低下をＪｒ（くため、
０．２％以上添加することが必要である。 しかし、添
加し過ぎるとγ′相とマトリックスとの整合性が高まっ
て整合歪が減少し、十分な強度が得られなくなる。 ま
た、ＡＩの過剰添加は製造性を低下させる。 これらの
理由から、上限を１．５％にえらんだ。
Ｊ成元素である。 添加量が少な過ぎると７′−相が不
安定となってη相が析出し、強度低下をＪｒ（くため、
０．２％以上添加することが必要である。 しかし、添
加し過ぎるとγ′相とマトリックスとの整合性が高まっ
て整合歪が減少し、十分な強度が得られなくなる。 ま
た、ＡＩの過剰添加は製造性を低下させる。 これらの
理由から、上限を１．５％にえらんだ。
Ｂ ： ０．００１０−０．０２０％
Ｂは結晶粒界に偏析し−Ｃクリープ強度を高めるはか、
粒界へのη相の析出を抑える働きをＪる。
粒界へのη相の析出を抑える働きをＪる。
この作用を十分にさゼるためには０．００１０％以上添
加する必要があるが、添加し過ぎると熱間加工性が悪く
なるため、上限を０．０２０％とした。
加する必要があるが、添加し過ぎると熱間加工性が悪く
なるため、上限を０．０２０％とした。
Ｍ（１：０． ００１〜０． ０３０％Ｃａ ：０．
００１〜０． ０３０％Ｅで１玉Ｍ：０． ００１〜０
．０５０％これらの元素は、本発明において最も土間で
ある。 いずれも、溶解時にＩＩ２ Ｍ 、脱硫九ｙｈ
どして作用するほか、残留硫黄をＭｔ化物として固定し
、熱間加工性を茗しく政所り−る。 同ｕ；ｌｒにクリ
ープ破断強度および破断伸びをも向上さ１±る効果があ
る。 また、ＲＥＭは耐酸化１’ｌの改ｉ！；にも役立
つ。 しかし、いずれの元ｔｂ、添加し過ぎると熱間加
工性を著しく ４Ｈ，ｌうため、Ｍ（］にあっては０．
００１〜０．０３０％、ＣａにあってはＯ，，００１〜
０．０３０％、Ｒ１三Ｍにあって（１０，００１〜０．
０５０％の限界を設定した。
００１〜０． ０３０％Ｅで１玉Ｍ：０． ００１〜０
．０５０％これらの元素は、本発明において最も土間で
ある。 いずれも、溶解時にＩＩ２ Ｍ 、脱硫九ｙｈ
どして作用するほか、残留硫黄をＭｔ化物として固定し
、熱間加工性を茗しく政所り−る。 同ｕ；ｌｒにクリ
ープ破断強度および破断伸びをも向上さ１±る効果があ
る。 また、ＲＥＭは耐酸化１’ｌの改ｉ！；にも役立
つ。 しかし、いずれの元ｔｂ、添加し過ぎると熱間加
工性を著しく ４Ｈ，ｌうため、Ｍ（］にあっては０．
００１〜０．０３０％、ＣａにあってはＯ，，００１〜
０．０３０％、Ｒ１三Ｍにあって（１０，００１〜０．
０５０％の限界を設定した。
次に実施例をあげて、本発明のバルブ用４４２１を具体
的に説明する。
的に説明する。
第１表に示Ｊ化学組成の合金を畠周波真空誘ンク炉で溶
製し、５０ｋ（ｌのインボッ１〜に鋳造した。
製し、５０ｋ（ｌのインボッ１〜に鋳造した。
１１５０℃で１５時間のソーキング処理を茄したインボ
ッｉ〜から試験片を採取し、高温高速引張試験を行ない
熱間加工性を調査した。
ッｉ〜から試験片を採取し、高温高速引張試験を行ない
熱間加工性を調査した。
また、ソーキング処理を施したインボッ１〜の一部を皮
削りし、１１５０〜９００℃の温度域で鍛伸Ｊ３Ｊ、び
圧延ににり径１８ｍｍの丸棒とし、高温引張特性および
耐酸・耐食性を評価する供試材とした。 なお、この丸
棒は固溶化処理（１０５０℃Ｘ３０分−曲冷）および時
効処理（７５０℃×４時間−空冷）を施した後、実験に
供した。
削りし、１１５０〜９００℃の温度域で鍛伸Ｊ３Ｊ、び
圧延ににり径１８ｍｍの丸棒とし、高温引張特性および
耐酸・耐食性を評価する供試材とした。 なお、この丸
棒は固溶化処理（１０５０℃Ｘ３０分−曲冷）および時
効処理（７５０℃×４時間−空冷）を施した後、実験に
供した。
第１表
合 金 ＣＮｉ Ｃｒ Ｍｏ Ｎｂ
（本発明）
Ａ ０．０５ ４２．４２ ２０．８４ ２．０３ ０
．！、ｔ。
．！、ｔ。
Ｂ Ｏ，０５４４，５２２１，０３１，２１０，９２Ｃ
０，０４４２，５０２１，０５１，１５１，０１Ｄ Ｏ
，０５４２，３７２０，９５１，１３０，９８１三 〇
、０５ ４２． ２５ ２１． ０８ ０． ７６ ２
． ：２／ＩＦ ０．０５ ４２．７１ ２０．７７
１．１３ １．０８Ｇ Ｏ，Ｏ！ｌ ４２．３８ ２０
．８２ ２．０７ ０．４１ＨＯ，０５４２，５３２１
，０５） ’１．１４ ２．７６１ ０．０４ ５３．
５１ ２１．１３ １．０５ ０．９３Ｊ ０．０５
５４．０８ ２１．２／ｌ ｉ、０８ ０．９０（比較
例） Ｋ Ｏ，０５４２，３５２０，８８１，０９０，“９２
Ｌ Ｏ，０４４２，３８２１，０２１，１８０，９０Ｍ
Ｏ，０５４２，３１２０，９７０，９８１，０５Ｎ
Ｏ，０５４２，６４２０，８５−’ −−（ＮＣＦ７５
１相当） ０ ０．０６ 残 １５．５０ −− ０．９７〔注〕
供試材Ａ−Ｎの８１は０．１０〜０．２０％、Ｍｌｌ
は０．４０〜０．７５（％） １−ｉ Ａｌ 旦 トＣ工１月町 ２．７７ 領 ７６ ０．００５０ 残 ｔｖｌｇ：
０．００２７２．７３ ０．６４ ０．００４３ 残
ｆｖｌｇ： ０． ０１０２２．６９ ０．６（３０，
ＯＯ１！１１ 残 Ｃａ ：０．００７４２．７０ ０
．６８ ０． ００４３ 残 ＲＦＩＶＩ ： ０．０
２３２．３５ ０．５７ ０．００４４ 残 Ｍｇ ：
０．００７（ｉ２．７３ ０．６２ ０．００５３
残 Ｍｇ ：０．００６０Ｒｒ’：Ｍ ： ０．０１２ ２．９２ ０．８１ ０．００３７ ＰＡ Ｃａ ：０
．０１１３ＲＬＭ：０． ０２２ ２．２４ ０．７５ 領 ００４３ 残 Ｍｇ ：Ｑ、
００５７２．７１ ０．６８ ０．００４３ 残 Ｍｇ
： ０．００６３２．７５ ０．７４ ０．００４５
残 １：＜ＥＭ：Ｏ１０′１９２７７１ 領 ７５
０．００４７ 残 −−−２，６９０，７４０，００４
，２残 Ｍ（１： ０．０３８２．７６ ０．６５ ０
．００５１ 残 １りにＥＭ ： ０．０５９２．８１
０．’５８ ０．０Ｏ４４残 ｔｖｌＪ ：Ｑ、０１
０５２．３５ １．２５ − ６．７１ −％の範囲で
ある。
０，０４４２，５０２１，０５１，１５１，０１Ｄ Ｏ
，０５４２，３７２０，９５１，１３０，９８１三 〇
、０５ ４２． ２５ ２１． ０８ ０． ７６ ２
． ：２／ＩＦ ０．０５ ４２．７１ ２０．７７
１．１３ １．０８Ｇ Ｏ，Ｏ！ｌ ４２．３８ ２０
．８２ ２．０７ ０．４１ＨＯ，０５４２，５３２１
，０５） ’１．１４ ２．７６１ ０．０４ ５３．
５１ ２１．１３ １．０５ ０．９３Ｊ ０．０５
５４．０８ ２１．２／ｌ ｉ、０８ ０．９０（比較
例） Ｋ Ｏ，０５４２，３５２０，８８１，０９０，“９２
Ｌ Ｏ，０４４２，３８２１，０２１，１８０，９０Ｍ
Ｏ，０５４２，３１２０，９７０，９８１，０５Ｎ
Ｏ，０５４２，６４２０，８５−’ −−（ＮＣＦ７５
１相当） ０ ０．０６ 残 １５．５０ −− ０．９７〔注〕
供試材Ａ−Ｎの８１は０．１０〜０．２０％、Ｍｌｌ
は０．４０〜０．７５（％） １−ｉ Ａｌ 旦 トＣ工１月町 ２．７７ 領 ７６ ０．００５０ 残 ｔｖｌｇ：
０．００２７２．７３ ０．６４ ０．００４３ 残
ｆｖｌｇ： ０． ０１０２２．６９ ０．６（３０，
ＯＯ１！１１ 残 Ｃａ ：０．００７４２．７０ ０
．６８ ０． ００４３ 残 ＲＦＩＶＩ ： ０．０
２３２．３５ ０．５７ ０．００４４ 残 Ｍｇ ：
０．００７（ｉ２．７３ ０．６２ ０．００５３
残 Ｍｇ ：０．００６０Ｒｒ’：Ｍ ： ０．０１２ ２．９２ ０．８１ ０．００３７ ＰＡ Ｃａ ：０
．０１１３ＲＬＭ：０． ０２２ ２．２４ ０．７５ 領 ００４３ 残 Ｍｇ ：Ｑ、
００５７２．７１ ０．６８ ０．００４３ 残 Ｍｇ
： ０．００６３２．７５ ０．７４ ０．００４５
残 １：＜ＥＭ：Ｏ１０′１９２７７１ 領 ７５
０．００４７ 残 −−−２，６９０，７４０，００４
，２残 Ｍ（１： ０．０３８２．７６ ０．６５ ０
．００５１ 残 １りにＥＭ ： ０．０５９２．８１
０．’５８ ０．０Ｏ４４残 ｔｖｌＪ ：Ｑ、０１
０５２．３５ １．２５ − ６．７１ −％の範囲で
ある。
（１） 熱間加工性
グリ−プル試験機による高温高速引張試験の結果のうち
、合金ＡおよびＫについての結果を第１図に示す。
、合金ＡおよびＫについての結果を第１図に示す。
一般に、５０％以上の絞りが得られる温度域において圧
延が可能といわれている。 従って、その温度域が広い
ほど、熱間加工性がすぐれていると判断できるので、各
合金について、高温高速引張試験を行ないその温度幅を
めた。
延が可能といわれている。 従って、その温度域が広い
ほど、熱間加工性がすぐれていると判断できるので、各
合金について、高温高速引張試験を行ないその温度幅を
めた。
第２表にその結果を示す。
第２表にみるように、Ｍ（＋ 、Ｃａ Ｊ５Ｊ：び１テ
１三Ｍのいずれをも含まない比較合金１くに比べ、それ
らの元素のいずれかを含む本発明合金Δ・〜Ｊの熱間加
工可能な温度幅は広く、熱間加工性が大幅に改善された
ことが分る。
１三Ｍのいずれをも含まない比較合金１くに比べ、それ
らの元素のいずれかを含む本発明合金Δ・〜Ｊの熱間加
工可能な温度幅は広く、熱間加工性が大幅に改善された
ことが分る。
また、比較合金りおよびＭのデータが示づように、Ｍｇ
およびＲＥＭをそれぞれ本発明の範囲を超えて多量に添
加した揚台、若しく熱間加工性が低下Ｊる。
およびＲＥＭをそれぞれ本発明の範囲を超えて多量に添
加した揚台、若しく熱間加工性が低下Ｊる。
ｉ２表
合 金 ５０％以」二の絞りが
得られる湿度幅（℃）
本発明
Ａ ２３０
Ｂ ２３５
Ｃ２２０
Ｄ ２２０
Ｅ ２３０
［２２５
Ｇ ２００
Ｈ２１０
１２３５
Ｊ ２３０
比較例
Ｋ １６０
Ｌ ５０
Ｍ Ｏ
（２） 高温引張特性
バルブは作動中にバルブスプリングのバネ力によって繰
返し打撃を受（）る／ｊめ、バルブ＋Ａには作動温度ｆ
１近にｄ−３いて引張特性がりぐれていることが要求さ
れる。
返し打撃を受（）る／ｊめ、バルブ＋Ａには作動温度ｆ
１近にｄ−３いて引張特性がりぐれていることが要求さ
れる。
前述の熱処理を施した径１８ｍｍの丸棒について、８０
０℃で行なった高温張試験のれ１１果を、第３表に示す
。
０℃で行なった高温張試験のれ１１果を、第３表に示す
。
表にみるように、８００℃にお（りる本発明合金の０．
２％耐力および引張強さは、現用Ｎ１基合金Ｏど【ばば
同等である。 また、本ブを明合金の高温強度は、ＭＯ
およびＮｂを含有しない比較合金Ｎに比べてまさってい
る。
２％耐力および引張強さは、現用Ｎ１基合金Ｏど【ばば
同等である。 また、本ブを明合金の高温強度は、ＭＯ
およびＮｂを含有しない比較合金Ｎに比べてまさってい
る。
第３表
合 金 ０．２％耐力 引張強さ 伸び 絞りｋｇｆ／
ｍｍ２ ｋｇｆ／ ｍｍ２ ％ ％本発明 Ａ ５１ 、３ ６４．０ １９ 、４ ２８ 、５Ｂ
５＋、ｉ Ｇ３，２ ２１，２ ２８．７Ｃ５０，８
６３，！＋ ２（１，４３０，３Ｄ ５１，１ ６３，
８ ２１．５ ３０，７Ｅ ５２．７ ６４．！＋ １
７，３ ２！Ｊ、４に ５１．０ Ｇ３，５ １９，９
２９．６Ｇ ５２．１ ６４．０ ２（１，３２４１
，１１−１５２，８６４，８１８，６２７，７１、５２
，７６４，８１８，３２（ｉ、５Ｊ ５３，２ ６５，
３ １７．！ｉ ２５，８比較例 Ｎ ４３，６ ５４，８ １８．３ ２８．＋０ ５２
．３ ６４．５ Ｇ、７ １２．８（３） 耐酸化性 前述したように、最近はエンジンの高圧縮比、高出力化
の傾向に伴ない、バルブの使用ｆｆｒＡ ＩＱが上昇覆
る傾向にある。 従って、バルブ祠にどって、高温にｄ
ハブる耐酸化性は非常に単Ｖｊ、なＲ性となっている。
ｍｍ２ ｋｇｆ／ ｍｍ２ ％ ％本発明 Ａ ５１ 、３ ６４．０ １９ 、４ ２８ 、５Ｂ
５＋、ｉ Ｇ３，２ ２１，２ ２８．７Ｃ５０，８
６３，！＋ ２（１，４３０，３Ｄ ５１，１ ６３，
８ ２１．５ ３０，７Ｅ ５２．７ ６４．！＋ １
７，３ ２！Ｊ、４に ５１．０ Ｇ３，５ １９，９
２９．６Ｇ ５２．１ ６４．０ ２（１，３２４１
，１１−１５２，８６４，８１８，６２７，７１、５２
，７６４，８１８，３２（ｉ、５Ｊ ５３，２ ６５，
３ １７．！ｉ ２５，８比較例 Ｎ ４３，６ ５４，８ １８．３ ２８．＋０ ５２
．３ ６４．５ Ｇ、７ １２．８（３） 耐酸化性 前述したように、最近はエンジンの高圧縮比、高出力化
の傾向に伴ない、バルブの使用ｆｆｒＡ ＩＱが上昇覆
る傾向にある。 従って、バルブ祠にどって、高温にｄ
ハブる耐酸化性は非常に単Ｖｊ、なＲ性となっている。
そこで、本発明合金について９００℃で２００時間加熱
後の酸化増量をめ、現用Ｎｉ基基合金のそれど比較した
。
後の酸化増量をめ、現用Ｎｉ基基合金のそれど比較した
。
酸化試験の結果を第４表に示す。
表にみるとおり、木ざｔ明合金の耐酸化性は現用Ｎ ｉ
７３合合金に比べて、まさるとも劣らない。
７３合合金に比べて、まさるとも劣らない。
本発明合金の中でも、ＲＥＭ添加Ｈの耐酸化性は無添加
材のそれに比べ、若干づぐれていることが確認された。
材のそれに比べ、若干づぐれていることが確認された。
第４表
合 金 酸化１！ｉ （ｆｉ、＜ １ｌｌ（１／ にｔ
ｌｌ’ ）本発明 Ａ １．４ Ｂ １，２ Ｃ１，３ ［） １．０ Ｆ １．５ Ｆ １．１ Ｇ １．０ １（１，６ １１，３ Ｊ Ｏ１９ 比較例 Ｋ １．４ ０ １．７ （４） 耐ＰｂＯアタック性 燃料として、四エチル鉛を添加したガソリンが使用され
る場合がある。 加鉛ガソリンを使用すると、燃焼生成
物として酸化鉛Ｄ）ｂｏ）かでき、これがバルブ表面に
イ（」着して高温腐食（Ｐｂ Ｏアタック）を生じるこ
とがある１、 そのため、バルブ祠には耐ＰｂＯアタッ
ク性・６重要な特性とされている。
ｌｌ’ ）本発明 Ａ １．４ Ｂ １，２ Ｃ１，３ ［） １．０ Ｆ １．５ Ｆ １．１ Ｇ １．０ １（１，６ １１，３ Ｊ Ｏ１９ 比較例 Ｋ １．４ ０ １．７ （４） 耐ＰｂＯアタック性 燃料として、四エチル鉛を添加したガソリンが使用され
る場合がある。 加鉛ガソリンを使用すると、燃焼生成
物として酸化鉛Ｄ）ｂｏ）かでき、これがバルブ表面に
イ（」着して高温腐食（Ｐｂ Ｏアタック）を生じるこ
とがある１、 そのため、バルブ祠には耐ＰｂＯアタッ
ク性・６重要な特性とされている。
なお、バルブ表面に付着する燃焼生成物は純粋なＰｂＯ
であることは少なく、ｒ％ｌ １１１２鉛（Ｐｌ）ＳＯ
４）が混在していることが多い。 しかｂ、ＰｂＯとＰ
ｂ ＳＯ４とが共存づると、腐食は一段と激しく起ると
いわれている。
であることは少なく、ｒ％ｌ １１１２鉛（Ｐｌ）ＳＯ
４）が混在していることが多い。 しかｂ、ＰｂＯとＰ
ｂ ＳＯ４とが共存づると、腐食は一段と激しく起ると
いわれている。
そこで、本発明合金についてｂｐＨｏどｌ−） ｌ。
ＳＯ４との混合法（Ｐｂ Ｏ： ｐＨＳＯ４＝６ ：４
）中での腐食試験（９２０℃×１時間）を行なった。
その結果を第５表に承り。
）中での腐食試験（９２０℃×１時間）を行なった。
その結果を第５表に承り。
表に明らかなにうに、本発明合金の？ｉ４食性は現用Ｎ
ｉ１合金ＯのそれＪこり、はるかにりぐれている。 こ
れは、Ｓアタックが生じるような腐食雰囲気中での試験
では、ｃｒ含イｊｆｌが多く、Ｎ１含有量が低い本発明
合金の組成のブノがイｊ刊なためである。
ｉ１合金ＯのそれＪこり、はるかにりぐれている。 こ
れは、Ｓアタックが生じるような腐食雰囲気中での試験
では、ｃｒ含イｊｆｌが多く、Ｎ１含有量が低い本発明
合金の組成のブノがイｊ刊なためである。
第５表
合 金 腐食減ｍ （Ｉｌ１ｇ／ｃｍ２ ）本発明
Ａ ４９２
Ｂ ４４５
Ｃ４３３
１） ４２７
Ｅ ／１６４
Ｆ ４ ／Ｉ Ｏ
Ｇ ４８３
Ｈ／１．８２
１ ５２８
Ｊ ５１４
比較例
Ｋ ４４９
０ ７６５
図面は、高温高速引張試験にお（）る絞りの（１「Ｊと
試験湿度との関係を、本発明の含金△おＪ、ひ比較例の
合金Ｋについて示ずグラフで゛ある。 特Ｗ［出願人 人同特殊鋼株式会社 同 本田技ｔｉｌｌ土業株式会ネ； 代理人 弁理士 須 賀 総 人
試験湿度との関係を、本発明の含金△おＪ、ひ比較例の
合金Ｋについて示ずグラフで゛ある。 特Ｗ［出願人 人同特殊鋼株式会社 同 本田技ｔｉｌｌ土業株式会ネ； 代理人 弁理士 須 賀 総 人
Claims (1)
- Ｃ：０．０１〜０．１５％、Ｓｉ：２．０％以下、Ｍｎ
：２．５％以下、Ｎｉ：３５〜６０％、Ｃｒ：１５〜２
５％、ＭＯ二０．５〜３．０％、Ｎｂ ：Ｑ、３〜３．
０％、Ｔｉ：２．Ｏ〜３．５％、Ａｌ ：０．２〜１．
５％おにびＢ：Ｏ，０Ｏ１０〜０．０２０％を阜本合金
成分どし、Ｍｇ ：０．００１〜０．０３０％、Ｃａ
：０．００１〜０．０３０％およびＲＥＭ：０．００１
〜０．０５０％からえらんだ少なくとも１１Ｉ！を含有
し、残部が実質的にＦｅからなる排気バルブ用合金。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP15450483A JPS6046343A (ja) | 1983-08-23 | 1983-08-23 | 排気バルブ用合金 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP15450483A JPS6046343A (ja) | 1983-08-23 | 1983-08-23 | 排気バルブ用合金 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS6046343A true JPS6046343A (ja) | 1985-03-13 |
| JPH0364588B2 JPH0364588B2 (ja) | 1991-10-07 |
Family
ID=15585684
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP15450483A Granted JPS6046343A (ja) | 1983-08-23 | 1983-08-23 | 排気バルブ用合金 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS6046343A (ja) |
Cited By (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS63180028A (ja) * | 1987-01-20 | 1988-07-25 | Matsushita Electric Ind Co Ltd | 換気警報装置 |
| JPH01259140A (ja) * | 1988-04-20 | 1989-10-16 | Hitachi Metals Ltd | 排気弁用Ｎｉ基合金 |
| US5779972A (en) * | 1996-04-12 | 1998-07-14 | Daido Tokushuko Kabushiki Kaisha | Heat resisting alloys, exhaust valves and knit meshes for catalyzer for exhaust gas |
| US7651575B2 (en) | 2006-07-07 | 2010-01-26 | Eaton Corporation | Wear resistant high temperature alloy |
Citations (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS5039620A (ja) * | 1973-08-13 | 1975-04-11 | ||
| JPS50102519A (ja) * | 1974-01-17 | 1975-08-13 | ||
| JPS57149458A (en) * | 1981-03-09 | 1982-09-16 | Daido Steel Co Ltd | Corrosion-resistant material |
-
1983
- 1983-08-23 JP JP15450483A patent/JPS6046343A/ja active Granted
Patent Citations (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS5039620A (ja) * | 1973-08-13 | 1975-04-11 | ||
| JPS50102519A (ja) * | 1974-01-17 | 1975-08-13 | ||
| JPS57149458A (en) * | 1981-03-09 | 1982-09-16 | Daido Steel Co Ltd | Corrosion-resistant material |
Cited By (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS63180028A (ja) * | 1987-01-20 | 1988-07-25 | Matsushita Electric Ind Co Ltd | 換気警報装置 |
| JPH01259140A (ja) * | 1988-04-20 | 1989-10-16 | Hitachi Metals Ltd | 排気弁用Ｎｉ基合金 |
| JPH0411613B2 (ja) * | 1988-04-20 | 1992-03-02 | Hitachi Kinzoku Kk | |
| US5779972A (en) * | 1996-04-12 | 1998-07-14 | Daido Tokushuko Kabushiki Kaisha | Heat resisting alloys, exhaust valves and knit meshes for catalyzer for exhaust gas |
| US7651575B2 (en) | 2006-07-07 | 2010-01-26 | Eaton Corporation | Wear resistant high temperature alloy |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPH0364588B2 (ja) | 1991-10-07 |
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