JPS6046321A - 電縫管の製造方法 - Google Patents
電縫管の製造方法Info
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- JPS6046321A JPS6046321A JP15251983A JP15251983A JPS6046321A JP S6046321 A JPS6046321 A JP S6046321A JP 15251983 A JP15251983 A JP 15251983A JP 15251983 A JP15251983 A JP 15251983A JP S6046321 A JPS6046321 A JP S6046321A
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- JP
- Japan
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- annealing
- yield strength
- temp
- welded part
- pipe body
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-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C21—METALLURGY OF IRON
- C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
- C21D9/00—Heat treatment, e.g. annealing, hardening, quenching or tempering, adapted for particular articles; Furnaces therefor
- C21D9/08—Heat treatment, e.g. annealing, hardening, quenching or tempering, adapted for particular articles; Furnaces therefor for tubular bodies or pipes
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C21—METALLURGY OF IRON
- C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
- C21D9/00—Heat treatment, e.g. annealing, hardening, quenching or tempering, adapted for particular articles; Furnaces therefor
- C21D9/50—Heat treatment, e.g. annealing, hardening, quenching or tempering, adapted for particular articles; Furnaces therefor for welded joints
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- Chemical & Material Sciences (AREA)
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- Materials Engineering (AREA)
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- Heat Treatment Of Steel (AREA)
- Heat Treatment Of Articles (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
電縫管製造工程では、造管時におけるバウシンガー効果
により降伏強ｉＡ！低下するという問題がちシ、このよ
うな降伏強度の低下は、第１図に示すよりに特に高強度
（例えばＡＰＩ規格５ＬＸ−Ｘ６０程度以上）のもの程
、またｔ ／ Ｄ （肉厚／外径）の比較的小さい（２
チ前後）もの程大きー。一般にｔ ／ Ｄの大きいサイ
ズ（小径サイズ）のものについては、サイジング工程で
絞シがかけられるため、造管時に降伏強度が低下しても
上記絞シにより強度が回復するのに対し、ｔ／Ｄの小さ
いサイズ（大径サイズ）では座屈を生じる等の理由から
サイジング工程では絞フがほとんどかけられず、この結
果、降伏強度が低下したままで製品化されることになる
。また管サイズによってフィンバスやサイジングでの絞
りがある程度可能だとしても、降伏強度を回復させるよ
うな強絞りは溶接部靭性の劣化を招く結果となる。最近
は高張力電縫管のラインバイブでも溶接部の低温衝撃特
性が仕様となって―る場合が多く、シｆｃがって上記し
た絞シの度合いも自ずと限度かあシ、降伏強度改善の大
きな効果はあまり期待できない。近年パイプラインの材
質は高張力化する傾向が強く、このため従来では、素材
のコイルとして規格値よシも降伏強度が高いもの（Ｘ６
０の場合、Ｙ．Ｓ．が５Ｐｆｌ圏２以上高いもの）を使
用し、降伏強度の低下分を予め補償しておくという対策
を採ることによシ高張力電縫管の製造を可能ならしめて
いるのが実情である。また電縫管の溶接部は、溶接後行
われるシームアニールによシその靭性が改善されるが、
続くサイジング工程で受ける加工歪により、再びその靭
性が劣化してしまうという問題がある。このようなサイ
ジング工程で溶接部近傍が受ける加工歪を除去し、その
部分の靭性を改善させる方法として、サイジング後、シ
ームアニール方式により溶接部の熱処理を行うことも提
案されているが、この方式では溶接部近傍だけが局部加
熱されるため、その冷却過程において熱が管周方向に急
激に奪われ溶接部が急冷されてしまい、このため溶接部
靭性改善について大きな効果は望み得ない。また、上記
したような局部的な熱処理では熱歪による曲９等の変形
を生じ易く、製品の品質低下を招いてしまうという問題
がある。
により降伏強ｉＡ！低下するという問題がちシ、このよ
うな降伏強度の低下は、第１図に示すよりに特に高強度
（例えばＡＰＩ規格５ＬＸ−Ｘ６０程度以上）のもの程
、またｔ ／ Ｄ （肉厚／外径）の比較的小さい（２
チ前後）もの程大きー。一般にｔ ／ Ｄの大きいサイ
ズ（小径サイズ）のものについては、サイジング工程で
絞シがかけられるため、造管時に降伏強度が低下しても
上記絞シにより強度が回復するのに対し、ｔ／Ｄの小さ
いサイズ（大径サイズ）では座屈を生じる等の理由から
サイジング工程では絞フがほとんどかけられず、この結
果、降伏強度が低下したままで製品化されることになる
。また管サイズによってフィンバスやサイジングでの絞
りがある程度可能だとしても、降伏強度を回復させるよ
うな強絞りは溶接部靭性の劣化を招く結果となる。最近
は高張力電縫管のラインバイブでも溶接部の低温衝撃特
性が仕様となって―る場合が多く、シｆｃがって上記し
た絞シの度合いも自ずと限度かあシ、降伏強度改善の大
きな効果はあまり期待できない。近年パイプラインの材
質は高張力化する傾向が強く、このため従来では、素材
のコイルとして規格値よシも降伏強度が高いもの（Ｘ６
０の場合、Ｙ．Ｓ．が５Ｐｆｌ圏２以上高いもの）を使
用し、降伏強度の低下分を予め補償しておくという対策
を採ることによシ高張力電縫管の製造を可能ならしめて
いるのが実情である。また電縫管の溶接部は、溶接後行
われるシームアニールによシその靭性が改善されるが、
続くサイジング工程で受ける加工歪により、再びその靭
性が劣化してしまうという問題がある。このようなサイ
ジング工程で溶接部近傍が受ける加工歪を除去し、その
部分の靭性を改善させる方法として、サイジング後、シ
ームアニール方式により溶接部の熱処理を行うことも提
案されているが、この方式では溶接部近傍だけが局部加
熱されるため、その冷却過程において熱が管周方向に急
激に奪われ溶接部が急冷されてしまい、このため溶接部
靭性改善について大きな効果は望み得ない。また、上記
したような局部的な熱処理では熱歪による曲９等の変形
を生じ易く、製品の品質低下を招いてしまうという問題
がある。
本発明はこのような事情に鑑み、ｔ／Ｄの小さい高張力
鋼管についても、バウシンガー効果による降伏強度の低
下を合理的に改善でき、また必要に応じてそのような降
伏強度の改善とともに、サイジングによる溶接部靭性の
低下をも改善することができる電縫管製造方法を提供せ
んとするものである。
鋼管についても、バウシンガー効果による降伏強度の低
下を合理的に改善でき、また必要に応じてそのような降
伏強度の改善とともに、サイジングによる溶接部靭性の
低下をも改善することができる電縫管製造方法を提供せ
んとするものである。
このため本発明は、熱処理による効果に着目し、サイジ
ング工程後、管体を４００°Ｃ未満の温度で低温焼鈍す
ることにより、降伏強度を経済的且つ合理的に改善する
ようにしたものである。また本発明では、上記低温焼鈍
した後、引き続きシーム部のみを４００°０以上の温度
で高温焼鈍し、上記低温焼鈍による加熱状態を利用しつ
つシームアニールを行つことによシ、降伏強度の改善と
ともに、溶接部の急冷を防止して浴接部靭性ｆ：適切に
改善するようにしたものである。
ング工程後、管体を４００°Ｃ未満の温度で低温焼鈍す
ることにより、降伏強度を経済的且つ合理的に改善する
ようにしたものである。また本発明では、上記低温焼鈍
した後、引き続きシーム部のみを４００°０以上の温度
で高温焼鈍し、上記低温焼鈍による加熱状態を利用しつ
つシームアニールを行つことによシ、降伏強度の改善と
ともに、溶接部の急冷を防止して浴接部靭性ｆ：適切に
改善するようにしたものである。
以下、本発明を図面を参照して説明すると、第２図は本
発明による電縫管製造方法の溶接以降の実施状況を示し
ておυ、成形された管体（Ｐ）はウェルズ−（１）によ
りシーム溶接された後、ボストアニーラ−（２）によっ
て溶接部が熱処理され、さらに空冷ゾーン（３）及び水
冷ゾーン（４）を通過後、サイザー（５）で成形され、
最終的に走行切断機（６）によシ所定長に切断される。
発明による電縫管製造方法の溶接以降の実施状況を示し
ておυ、成形された管体（Ｐ）はウェルズ−（１）によ
りシーム溶接された後、ボストアニーラ−（２）によっ
て溶接部が熱処理され、さらに空冷ゾーン（３）及び水
冷ゾーン（４）を通過後、サイザー（５）で成形され、
最終的に走行切断機（６）によシ所定長に切断される。
本発明ではこのサイザー通過後、管体（Ｐ）を加熱装置
（７）によ＃）４００°０未溝の温度で低温焼鈍するも
のである。この加熱装置（７）としては、第３図に示す
ような低周波誘導加熱装置、或は第４図に示すようなバ
ーナ（８）による燃焼ガス加熱装置等が用いられる。ま
た、これら加熱装置（７）の出側に保温ドームを設け、
加熱装置容量不足や加熱時間不足を補うようにすること
ができる。
（７）によ＃）４００°０未溝の温度で低温焼鈍するも
のである。この加熱装置（７）としては、第３図に示す
ような低周波誘導加熱装置、或は第４図に示すようなバ
ーナ（８）による燃焼ガス加熱装置等が用いられる。ま
た、これら加熱装置（７）の出側に保温ドームを設け、
加熱装置容量不足や加熱時間不足を補うようにすること
ができる。
上記低温焼鈍は４００ ’Ｏ未溝の温度で行われる０４
００”０以上の比較的高温での焼鈍によっても降伏強度
の改善はなされるが、本発明の目的とする降伏強度の改
善効果は４００゛０未溝の温度域で十分達成されるもの
であｐ１４００°０以上での焼鈍は加熱用の大きなエネ
ルギーとそのための設備的負担を必要とし、経済性を著
しく損うことになる。したがって焼鈍温度は４００°０
未満、好ましくは３００゛０以下に設定される。また焼
鈍による効果をある程度期待するには、その焼鈍温度は
１００°０以上であることが好ましい。
００”０以上の比較的高温での焼鈍によっても降伏強度
の改善はなされるが、本発明の目的とする降伏強度の改
善効果は４００゛０未溝の温度域で十分達成されるもの
であｐ１４００°０以上での焼鈍は加熱用の大きなエネ
ルギーとそのための設備的負担を必要とし、経済性を著
しく損うことになる。したがって焼鈍温度は４００°０
未満、好ましくは３００゛０以下に設定される。また焼
鈍による効果をある程度期待するには、その焼鈍温度は
１００°０以上であることが好ましい。
そして、このような低温焼鈍を行うことによシ、バウシ
ンガー効果によって低下した降伏強度が大きく回復し、
例えばＡＰＩ５ＬＸ−Ｘ６０以上の高張力鋼においても
、大きなエネルギーを用いることなく降伏強度が合理的
に改善でき、ｔ／’Ｄの小さい高張力電縫管を容易に製
造することができる。第５図は本発明による降伏強度の
改善効果（管体サイズ２０’Ｘ９．５２．材質×７０）
を示したものであり、４００°Ｃ未満の経済的な低温焼
鈍で適切な効果が得られていることが判る。
ンガー効果によって低下した降伏強度が大きく回復し、
例えばＡＰＩ５ＬＸ−Ｘ６０以上の高張力鋼においても
、大きなエネルギーを用いることなく降伏強度が合理的
に改善でき、ｔ／’Ｄの小さい高張力電縫管を容易に製
造することができる。第５図は本発明による降伏強度の
改善効果（管体サイズ２０’Ｘ９．５２．材質×７０）
を示したものであり、４００°Ｃ未満の経済的な低温焼
鈍で適切な効果が得られていることが判る。
前述したように、電縫管製造過程における降伏強度の低
下は高強度のもの程大きい性質があるが、このような鋼
自体による傾向とは別に、管体のｔ／Ｄが小さい程、ま
たサイザーでの絞υ量が少ない程低下する性質があり、
特にｔ／Ｄの小さいサイズのものでは座屈を生じ易い等
の理由からサイザーでの絞夛がらまシかけられないため
低下の度合いが大きいものとなる。したがって本発明を
適用すべき範囲は、パイプのｔ／Ｄ及び絞り量（絞υ率
）という２つの要素との関係で決める必要がある。検討
の結果、ｔ／Ｄと絞シ率との和の値が降伏強度の低下量
と良好な相関を有し、上記値に基づくことにより本発明
を適用すべき範囲が適切に決定できることが判った。第
６図はＸ６０〜Ｘ７０クラスの材質のものについてｔ／
Ｄプラス絞り率と降伏性ｆ（Ｙ、８−）低下との関係を
調べた結果を示したものである。
下は高強度のもの程大きい性質があるが、このような鋼
自体による傾向とは別に、管体のｔ／Ｄが小さい程、ま
たサイザーでの絞υ量が少ない程低下する性質があり、
特にｔ／Ｄの小さいサイズのものでは座屈を生じ易い等
の理由からサイザーでの絞夛がらまシかけられないため
低下の度合いが大きいものとなる。したがって本発明を
適用すべき範囲は、パイプのｔ／Ｄ及び絞り量（絞υ率
）という２つの要素との関係で決める必要がある。検討
の結果、ｔ／Ｄと絞シ率との和の値が降伏強度の低下量
と良好な相関を有し、上記値に基づくことにより本発明
を適用すべき範囲が適切に決定できることが判った。第
６図はＸ６０〜Ｘ７０クラスの材質のものについてｔ／
Ｄプラス絞り率と降伏性ｆ（Ｙ、８−）低下との関係を
調べた結果を示したものである。
これによれば、上記ｔ／Ｄプラス絞９率の値が６％以下
の範囲において降伏強度の低下がみられ、特に５チ以下
の範囲でその低下が大きくなつ１いることが判る。した
がって本発明はｔ／Ｄプラス絞シ率の値が６％以下の電
縫管の製造工程に主として適用されることになる。この
ような電縫管は通常ｔ／Ｄ３チ以下である２００Ａ以上
のサイズの中、大径管に相当する。また上記のよりな強
度低下は一般にＸ５２クラス以上の材質のもので問題と
なるものでろシ、通常本発明はこのようなりラスの材質
の電縫管に適用される。
の範囲において降伏強度の低下がみられ、特に５チ以下
の範囲でその低下が大きくなつ１いることが判る。した
がって本発明はｔ／Ｄプラス絞シ率の値が６％以下の電
縫管の製造工程に主として適用されることになる。この
ような電縫管は通常ｔ／Ｄ３チ以下である２００Ａ以上
のサイズの中、大径管に相当する。また上記のよりな強
度低下は一般にＸ５２クラス以上の材質のもので問題と
なるものでろシ、通常本発明はこのようなりラスの材質
の電縫管に適用される。
また、本発明では降伏強度の改善に伴い素材の炭素当量
を下げることができ、これによって管体円周溶接部の硬
度を低下させ、応力腐食割れや水素誘起割れに有効な作
用を期待できる。また本発明に附随し、曲シ矯正の必要
な管体に対して焼鈍゛による温度が低下しないうちに矯
正を施すことにより、矯正によるバウシンガー効果の発
生を適切に除去することができる。
を下げることができ、これによって管体円周溶接部の硬
度を低下させ、応力腐食割れや水素誘起割れに有効な作
用を期待できる。また本発明に附随し、曲シ矯正の必要
な管体に対して焼鈍゛による温度が低下しないうちに矯
正を施すことにより、矯正によるバウシンガー効果の発
生を適切に除去することができる。
第７図は本願第２の発明の実施状況を示すもので、管体
は加熱装置（７）（低周波誘導加熱装置等）により、降
伏強度の改善を目的として４００“Ｃ以下の温度で低温
焼鈍されるとともに、その後直ちに溶接部加熱装置（９
）（高周波誘導加熱装置等）によシ、靭性改善を目的と
して溶接部のみが４００°０以上の温度で高温焼鈍され
る。ここで本発明では、溶接部の局部加熱前に、既に低
温焼鈍によって管周方向が均一に加熱されているため、
溶接部加熱後の冷却速度が低く抑えられるものであり、
これによシサイジング工程で受ける加工歪による靭性の
劣化を適切に改善することができる。第８図は、このよ
うな本発明法により製造された電縫管（Ｘ７０クラス）
の溶接部衝撃特性を比較材（溶接→シームアニール→サ
イジングによるもの）のそれとともに示したもので、２
０ Ｘ ６．３５ サイズの供試材の溶接部衝撃特性（
試験片１０ Ｘ ５． Ｏｍｍ ）をそれぞれ示したも
のである。これによれば、本発明材ではサイジングした
ままの比較材に較べ衝撃特性が大幅に改善されているこ
とが判る。
は加熱装置（７）（低周波誘導加熱装置等）により、降
伏強度の改善を目的として４００“Ｃ以下の温度で低温
焼鈍されるとともに、その後直ちに溶接部加熱装置（９
）（高周波誘導加熱装置等）によシ、靭性改善を目的と
して溶接部のみが４００°０以上の温度で高温焼鈍され
る。ここで本発明では、溶接部の局部加熱前に、既に低
温焼鈍によって管周方向が均一に加熱されているため、
溶接部加熱後の冷却速度が低く抑えられるものであり、
これによシサイジング工程で受ける加工歪による靭性の
劣化を適切に改善することができる。第８図は、このよ
うな本発明法により製造された電縫管（Ｘ７０クラス）
の溶接部衝撃特性を比較材（溶接→シームアニール→サ
イジングによるもの）のそれとともに示したもので、２
０ Ｘ ６．３５ サイズの供試材の溶接部衝撃特性（
試験片１０ Ｘ ５． Ｏｍｍ ）をそれぞれ示したも
のである。これによれば、本発明材ではサイジングした
ままの比較材に較べ衝撃特性が大幅に改善されているこ
とが判る。
以上述べた本発明によれば、ｔ／Ｄの小さい高張力電縫
管についても、造管時におけるバウシンガー効果による
降伏強度の低下を経済的且つ合理的に改善でき、このた
め素材として規格値よりも高い強度のものを使用したシ
、或はフィンパスやサイジングでの強絞りを行ったりす
ることなくラインパイプ用等の高張力電縫管を簡単且つ
経済的に製造することができる。また上記降伏強度の改
善によシ、素材の炭素当量そのものが下げられるため、
管体円周溶接部の硬度を低下させ応力腐食割れや水素誘
起割れに有効な作用を期待できるという効果がある。
管についても、造管時におけるバウシンガー効果による
降伏強度の低下を経済的且つ合理的に改善でき、このた
め素材として規格値よりも高い強度のものを使用したシ
、或はフィンパスやサイジングでの強絞りを行ったりす
ることなくラインパイプ用等の高張力電縫管を簡単且つ
経済的に製造することができる。また上記降伏強度の改
善によシ、素材の炭素当量そのものが下げられるため、
管体円周溶接部の硬度を低下させ応力腐食割れや水素誘
起割れに有効な作用を期待できるという効果がある。
さらに本願第２の発明によれは、上記した降伏強度の改
善とともに、サイジングによる溶接部靭性の低下が適切
に改善された電縫管を簡単且つ経済的に製造することが
できるものである。
善とともに、サイジングによる溶接部靭性の低下が適切
に改善された電縫管を簡単且つ経済的に製造することが
できるものである。
第１図は電縫管のｔ／Ｄと成形による降伏強度の変化量
との関係を示すものでちる。 第２図は本発明の実施状況を部分的に示す説明図である
。第３図は本願第１の発明における管体加熱状況の一例
を示す説明図である。第４図は同じく本願第２の発明に
おける管体加熱状況の他の例を示す説明図である０第５
図はサイジング工程後の管体焼鈍温度とコイル時に較べ
ての降伏強度低下量との関係を示すものである。第６図
は管体ｔ／Ｄとサイジング工程度における絞ｐ率との和
の値と成形による降伏強度の変化量との関係を示すもの
である。第７図は本願第２の発明における管体加熱状況
の一例を示す説明図である。第８図は本願第２の３明に
よって製造されｆｃｌを斜管の溶接部衝撃特性を比較材
のそれとともに示したものである。 図において、（７）（７）は加熱装置、（９）は溶接部
加熱装置である。 第１図 ０ １．０ ２．０ ３．０４．０ ５．０菅住ｔ／Ｄ
（Ｏｌｏ） 第２図 ビ ｍ３図 第４図 第５図 咽 第６図 （ＶＤ ＋ ぬり率）（％）
との関係を示すものでちる。 第２図は本発明の実施状況を部分的に示す説明図である
。第３図は本願第１の発明における管体加熱状況の一例
を示す説明図である。第４図は同じく本願第２の発明に
おける管体加熱状況の他の例を示す説明図である０第５
図はサイジング工程後の管体焼鈍温度とコイル時に較べ
ての降伏強度低下量との関係を示すものである。第６図
は管体ｔ／Ｄとサイジング工程度における絞ｐ率との和
の値と成形による降伏強度の変化量との関係を示すもの
である。第７図は本願第２の発明における管体加熱状況
の一例を示す説明図である。第８図は本願第２の３明に
よって製造されｆｃｌを斜管の溶接部衝撃特性を比較材
のそれとともに示したものである。 図において、（７）（７）は加熱装置、（９）は溶接部
加熱装置である。 第１図 ０ １．０ ２．０ ３．０４．０ ５．０菅住ｔ／Ｄ
（Ｏｌｏ） 第２図 ビ ｍ３図 第４図 第５図 咽 第６図 （ＶＤ ＋ ぬり率）（％）
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 Ｌ サイジング工程後、管体を４００°０未溝の温度で
低温焼鈍する電縫管の製造方法。 ２、 サイジング工程後、管体を４００°０未満の温度
で低温焼鈍し、引き続きシーム部のみを４００℃以上の
温度で高温焼鈍する電縫管の製造方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP15251983A JPS6046321A (ja) | 1983-08-23 | 1983-08-23 | 電縫管の製造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP15251983A JPS6046321A (ja) | 1983-08-23 | 1983-08-23 | 電縫管の製造方法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS6046321A true JPS6046321A (ja) | 1985-03-13 |
| JPS6411086B2 JPS6411086B2 (ja) | 1989-02-23 |
Family
ID=15542213
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP15251983A Granted JPS6046321A (ja) | 1983-08-23 | 1983-08-23 | 電縫管の製造方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS6046321A (ja) |
Cited By (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS624830A (ja) * | 1985-06-28 | 1987-01-10 | Nippon Kokan Kk <Nkk> | 大径溶接鋼管の熱処理方法 |
| JP2002544377A (ja) * | 1999-05-10 | 2002-12-24 | マンネスマンレーレン‐ヴェルケ・アクチエンゲゼルシャフト | 高強度と靭性特性と変形特性とを有する溶接鋼管を製造するための方法 |
| JP2010502496A (ja) * | 2006-08-30 | 2010-01-28 | シエイプ コーポレイション | 選択的に焼きなましたバンパビーム |
| CN103128162A (zh) * | 2013-03-18 | 2013-06-05 | 辽宁工程技术大学 | 一种金属雷管管壳热冲压拉伸方法 |
Citations (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS5515532A (en) * | 1978-07-18 | 1980-02-02 | Nippon Telegr & Teleph Corp <Ntt> | Character input system |
-
1983
- 1983-08-23 JP JP15251983A patent/JPS6046321A/ja active Granted
Patent Citations (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS5515532A (en) * | 1978-07-18 | 1980-02-02 | Nippon Telegr & Teleph Corp <Ntt> | Character input system |
Cited By (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
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| JPS624830A (ja) * | 1985-06-28 | 1987-01-10 | Nippon Kokan Kk <Nkk> | 大径溶接鋼管の熱処理方法 |
| JPH026811B2 (ja) * | 1985-06-28 | 1990-02-14 | Nippon Kokan Kk | |
| JP2002544377A (ja) * | 1999-05-10 | 2002-12-24 | マンネスマンレーレン‐ヴェルケ・アクチエンゲゼルシャフト | 高強度と靭性特性と変形特性とを有する溶接鋼管を製造するための方法 |
| JP2010502496A (ja) * | 2006-08-30 | 2010-01-28 | シエイプ コーポレイション | 選択的に焼きなましたバンパビーム |
| CN103128162A (zh) * | 2013-03-18 | 2013-06-05 | 辽宁工程技术大学 | 一种金属雷管管壳热冲压拉伸方法 |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPS6411086B2 (ja) | 1989-02-23 |
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