JPS5943826A - 高靭性電縫鋼管の製造方法 - Google Patents
高靭性電縫鋼管の製造方法Info
- Publication number
- JPS5943826A JPS5943826A JP15422582A JP15422582A JPS5943826A JP S5943826 A JPS5943826 A JP S5943826A JP 15422582 A JP15422582 A JP 15422582A JP 15422582 A JP15422582 A JP 15422582A JP S5943826 A JPS5943826 A JP S5943826A
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- JP
- Japan
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- steel pipe
- welded steel
- pipe
- welded
- toughness
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- Pending
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-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B23—MACHINE TOOLS; METAL-WORKING NOT OTHERWISE PROVIDED FOR
- B23K—SOLDERING OR UNSOLDERING; WELDING; CLADDING OR PLATING BY SOLDERING OR WELDING; CUTTING BY APPLYING HEAT LOCALLY, e.g. FLAME CUTTING; WORKING BY LASER BEAM
- B23K13/00—Welding by high-frequency current heating
- B23K13/01—Welding by high-frequency current heating by induction heating
- B23K13/02—Seam welding
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
この発明は、溶接部の靭性が特に優れている電縫鋼管の
製造方法に関するものである。
製造方法に関するものである。
帯鋼を連続的に成形し、その継目を連続的に電気抵抗溶
接することによって造管されるいわゆる電縫鋼管は、管
の製造能率が極めて高く、しかも比較的良好な外観を呈
することから永年に亘って広く用いられているものであ
るが、近年、このような電気抵抗溶接鋼管に対しても厳
しい品質要求がなされるようになってきており、特にそ
の溶接部の靭性向上が強く叫ばれるようになってきた。
接することによって造管されるいわゆる電縫鋼管は、管
の製造能率が極めて高く、しかも比較的良好な外観を呈
することから永年に亘って広く用いられているものであ
るが、近年、このような電気抵抗溶接鋼管に対しても厳
しい品質要求がなされるようになってきており、特にそ
の溶接部の靭性向上が強く叫ばれるようになってきた。
従来、溶接部の高靭性を要求される電気抵抗溶接鋼管は
、通常の工程によって製造した電気抵抗溶接鋼管の溶接
部にシームノルマと呼ばれている誘導加熱処理を施した
り、或いは溶接後の鋼管全体に焼ならし又は焼なまし処
理を施して製造していた。
、通常の工程によって製造した電気抵抗溶接鋼管の溶接
部にシームノルマと呼ばれている誘導加熱処理を施した
り、或いは溶接後の鋼管全体に焼ならし又は焼なまし処
理を施して製造していた。
しかしながら、電気抵抗溶接に引続いてその姑接部のみ
を誘導加熱するという方法は、高速加熱が可能なために
作業性が極めて良好であるけれども加熱制御が′難しく
、鋼管の表面側が特に品温となる傾向があるので、結晶
粒が粗大化して十分な靭性改善効果を得ることができな
いものでめった。
を誘導加熱するという方法は、高速加熱が可能なために
作業性が極めて良好であるけれども加熱制御が′難しく
、鋼管の表面側が特に品温となる傾向があるので、結晶
粒が粗大化して十分な靭性改善効果を得ることができな
いものでめった。
一方、電気抵抗溶接後に鋼管全体に焼ならし又は焼なま
し処理を施したり、或いは外■管全体に焼入れ焼戻し処
理（ｉｌ−施したりする方法では、前者には母材の強度
や靭性が劣化してしまうという問題があり、後者には製
造コストが極めて高くなるという問題があって、いずｉ
ｚも満足できるものではなかった。
し処理を施したり、或いは外■管全体に焼入れ焼戻し処
理（ｉｌ−施したりする方法では、前者には母材の強度
や靭性が劣化してしまうという問題があり、後者には製
造コストが極めて高くなるという問題があって、いずｉ
ｚも満足できるものではなかった。
本発明者等は、」−述のような観点から、母材が有する
特性に悪影響を及ばずことなく、溶接部靭性の改善され
た電縫鋼管を低コストで製造する方法を見出すべく、ｒ
ｕ電縫鋼管溶接継手部の靭性向上には成分組成を変える
という根本的な方法よりも、適当な手段で結晶粒ｋ ％
ｔ ／１ｉｌｌ化することが最も手軽で有効な手段であ
るとの認識の下に研究を行った結果、 （ａ）′電縫鋼管にｊすいては、ホットコイルの制御圧
延等により母材靭性の向上は比較的容易に達成すること
ができるが、溶接部は電気抵抗溶接によって焼入れ組織
となるために熱処理を施して母材組織に近づける必要が
あり、この場合Ｃ′Ｃは、通常Ａｃ３変態点以上で熱処
理を行わないとυ゛Ｌ入れ組繊を無くすることができな
いので該温度域への高温加熱が必須となる。従って、結
晶粒が粗大化してしまって、母材に比べてどうしても靭
性が劣化してしまうということ、 （ｂ）シかしながら、溶接部をＡｃ８点以上に加熱して
焼なまししても、その後急冷することによって析出する
フェライト全細粒化させるとともに残りを々イナイト組
織とし、これに続いて焼戻し処理すれば、焼なまし後の
急冷によって生ずる焼入れ組織は微細な焼戻し組織とな
って、優れた靭性が付与されること、 （Ｃ） 溶接部をＡｃ３点以上に加熱する際には、誘
導加熱を適用できるので、この加熱は造管ライン中での
高速処理として実施でき、造管ｆ７１：率に何らの悪影
響も及はさないこと。
特性に悪影響を及ばずことなく、溶接部靭性の改善され
た電縫鋼管を低コストで製造する方法を見出すべく、ｒ
ｕ電縫鋼管溶接継手部の靭性向上には成分組成を変える
という根本的な方法よりも、適当な手段で結晶粒ｋ ％
ｔ ／１ｉｌｌ化することが最も手軽で有効な手段であ
るとの認識の下に研究を行った結果、 （ａ）′電縫鋼管にｊすいては、ホットコイルの制御圧
延等により母材靭性の向上は比較的容易に達成すること
ができるが、溶接部は電気抵抗溶接によって焼入れ組織
となるために熱処理を施して母材組織に近づける必要が
あり、この場合Ｃ′Ｃは、通常Ａｃ３変態点以上で熱処
理を行わないとυ゛Ｌ入れ組繊を無くすることができな
いので該温度域への高温加熱が必須となる。従って、結
晶粒が粗大化してしまって、母材に比べてどうしても靭
性が劣化してしまうということ、 （ｂ）シかしながら、溶接部をＡｃ８点以上に加熱して
焼なまししても、その後急冷することによって析出する
フェライト全細粒化させるとともに残りを々イナイト組
織とし、これに続いて焼戻し処理すれば、焼なまし後の
急冷によって生ずる焼入れ組織は微細な焼戻し組織とな
って、優れた靭性が付与されること、 （Ｃ） 溶接部をＡｃ３点以上に加熱する際には、誘
導加熱を適用できるので、この加熱は造管ライン中での
高速処理として実施でき、造管ｆ７１：率に何らの悪影
響も及はさないこと。
（ａ） 焼戻し処理を、管全体を加熱し空冷すること
によって実施すれば、温度の制御や作業の調整が容易と
なるとともに、母材特性にも悪影響が現れないこと。
によって実施すれば、温度の制御や作業の調整が容易と
なるとともに、母材特性にも悪影響が現れないこと。
以上ｔａ＋〜（ａｌＫ示した如き知見を得るに至ったの
である。
である。
この発明は、上記知見に基づいてなされたものであって
、連続的々成形工程に続いて継目を連続的に電気抵抗溶
接するという通常の方法で電縫銅管を製造するとともに
、これに引続いて電気抵抗溶接された６τ１管の溶接部
をＡｃ、変態点以上に加熱し、ついで５ｏｏｔ：以上か
ら５００℃以下までの間を１５〜ｂ 管全体を４５０℃〜Ａｃ、変態点の間で焼戻すことによ
って、溶接部靭性及び母材靭性ともに優れた′電縫鋼管
を得るとと圧特徴を有するものである。
、連続的々成形工程に続いて継目を連続的に電気抵抗溶
接するという通常の方法で電縫銅管を製造するとともに
、これに引続いて電気抵抗溶接された６τ１管の溶接部
をＡｃ、変態点以上に加熱し、ついで５ｏｏｔ：以上か
ら５００℃以下までの間を１５〜ｂ 管全体を４５０℃〜Ａｃ、変態点の間で焼戻すことによ
って、溶接部靭性及び母材靭性ともに優れた′電縫鋼管
を得るとと圧特徴を有するものである。
つぎに、この発明の方法において、溶接部の加熱温度、
急冷温度域、冷却速度、及び焼戻し温度を上記のように
限定した理由を説明する。
急冷温度域、冷却速度、及び焼戻し温度を上記のように
限定した理由を説明する。
■ ＡＣ３点以上の加熱
電気抵抗溶接された鋼管の溶接部は靭性が劣った焼入れ
組織となっているので、これを消去するためにＡＣＩ変
態点以上（加熱して一旦オーステナイト組織にする必要
がある。そして、この加熱は通常外表面より誘導加熱等
による急速加熱とじて実施されるものであるが、どうし
ても外表面側の温度が高くなる傾向にあり、かつ設定周
波数によっても温度差を生ずるので加熱温度の上限を定
めることができないが、結晶粒の粗大化による靭性劣化
を防ぐためにも、Ａｃ、変態点直上から（ＡＣｓ変態点
＋２００℃）程度までの温度範囲に加熱するのが望まし
い。
組織となっているので、これを消去するためにＡＣＩ変
態点以上（加熱して一旦オーステナイト組織にする必要
がある。そして、この加熱は通常外表面より誘導加熱等
による急速加熱とじて実施されるものであるが、どうし
ても外表面側の温度が高くなる傾向にあり、かつ設定周
波数によっても温度差を生ずるので加熱温度の上限を定
めることができないが、結晶粒の粗大化による靭性劣化
を防ぐためにも、Ａｃ、変態点直上から（ＡＣｓ変態点
＋２００℃）程度までの温度範囲に加熱するのが望まし
い。
■ 急冷温度域
Ａｃ、変態点以上への加熱後の急冷は、オーステナイト
粒の成長を抑え、析出するフェライトを細粒に、かつ残
りを々イナイト主体の組織にするためのものである。
粒の成長を抑え、析出するフェライトを細粒に、かつ残
りを々イナイト主体の組織にするためのものである。
冷却開始はできるだ。け高温からの方が望ましいが、電
縫管の製造は、通常、製管ラインで配゛６速度で成形・
溶接がなされて行われるものであるから、その後の熱処
理の際の加熱も局部的な病速加熱を採用しなければなら
ない。しかし、局部加熱の場合には高温時の冷却が極め
て速く、従って高温からの冷却開始は困難であるが、冷
却開始温度が８０Ｏ℃よシ低くなると粗いフェライトが
多く析出し、命、冷の効果がなくなってしまう。一方、
５００℃を越えた温度で冷却を止めると、残留オーステ
ナイトが々イナイトを主体とした組織にならず、靭性劣
化を生ずることとなる。このようなわけで、急冷温度域
を８００℃以上から５００１：：以下までと定めた。な
お、急冷終止温度は、 ５００℃以Ｆであるならば、つ
ぎの位戻し工程での加熱を考慮した雀エネルギーの観点
から、またライン長さの観点からできるだけ高い方がε
゛（ましい。
縫管の製造は、通常、製管ラインで配゛６速度で成形・
溶接がなされて行われるものであるから、その後の熱処
理の際の加熱も局部的な病速加熱を採用しなければなら
ない。しかし、局部加熱の場合には高温時の冷却が極め
て速く、従って高温からの冷却開始は困難であるが、冷
却開始温度が８０Ｏ℃よシ低くなると粗いフェライトが
多く析出し、命、冷の効果がなくなってしまう。一方、
５００℃を越えた温度で冷却を止めると、残留オーステ
ナイトが々イナイトを主体とした組織にならず、靭性劣
化を生ずることとなる。このようなわけで、急冷温度域
を８００℃以上から５００１：：以下までと定めた。な
お、急冷終止温度は、 ５００℃以Ｆであるならば、つ
ぎの位戻し工程での加熱を考慮した雀エネルギーの観点
から、またライン長さの観点からできるだけ高い方がε
゛（ましい。
■ 冷却速度
急冷の際の冷却速度が１５℃／度より遅いと、結晶粒が
粗大化して所望の靭性を得ることができず、一方、゛電
縫管の造管ラインでは冷却に高圧水を用いるのが困難で
あり、通常の方法で達成できる冷却速度の上限が３０℃
／□□□であることから、冷却速度を１５〜ｂ より高速冷却を行ってマルテンサイト主体組織を得ると
いう、いわゆる焼入れを行い、その後焼戻しを施しても
同等の効果が得られることはもちろんである。
粗大化して所望の靭性を得ることができず、一方、゛電
縫管の造管ラインでは冷却に高圧水を用いるのが困難で
あり、通常の方法で達成できる冷却速度の上限が３０℃
／□□□であることから、冷却速度を１５〜ｂ より高速冷却を行ってマルテンサイト主体組織を得ると
いう、いわゆる焼入れを行い、その後焼戻しを施しても
同等の効果が得られることはもちろんである。
々イナイト組織部は、析出のままでは）ｉり性が悪いの
で、焼戻し処理を施す必要があるが、この発明において
は、加熱温度制御の容易さや、作業訓整の面から、溶接
部を含めた管全体に焼戻し処理を施すこととした。そし
てこの場合、焼戻し温度が４５０℃未満では十分な効果
を得ることができず、溶接部の靭性が改心されない。一
方、Ａｃ、点以上に昇温すると溶接部の組織がオーステ
ナイトになり、やはり靭性が回復しないことがら、焼戻
し温度を４５０℃〜Ａｃ、変態点の間と定めた。
で、焼戻し処理を施す必要があるが、この発明において
は、加熱温度制御の容易さや、作業訓整の面から、溶接
部を含めた管全体に焼戻し処理を施すこととした。そし
てこの場合、焼戻し温度が４５０℃未満では十分な効果
を得ることができず、溶接部の靭性が改心されない。一
方、Ａｃ、点以上に昇温すると溶接部の組織がオーステ
ナイトになり、やはり靭性が回復しないことがら、焼戻
し温度を４５０℃〜Ａｃ、変態点の間と定めた。
なお、この発明の方法において、管体の焼戻し処理は、
製管ラインに連続させて、Ａｃ、点以上への加熱後の急
冷処理後直ちに実施しても良いし、或いはパイプ切断後
に、オフラインで実施しても何ら差支えないものである
。
製管ラインに連続させて、Ａｃ、点以上への加熱後の急
冷処理後直ちに実施しても良いし、或いはパイプ切断後
に、オフラインで実施しても何ら差支えないものである
。
ついで、実施例によりこの発明を具体的に説明する。
実施例
まず、通常の方法によって第１表に示されるような化学
成分組成のイｉ’ｉ Ｍ を製造した。
成分組成のイｉ’ｉ Ｍ を製造した。
第１表
ついで、これらの銅帯を造管ラインで５１１（続的に成
形し、引続いて第１図に概略構成図で示すような装置で
電気抵抗溶接と熱処理を施した後切断して、外径：４０
６．４ｍｍ、肉厚：１２．７ｍの電縫鋼管を製造し、別
ラインにて管全体の焼戻しを行った。第１図は、造管ラ
インの溶接部と熱処理部を示す概略構成図で、連続成形
された帯Ｗ１１の縁部がｆｉ極２によって通電加熱され
るとともに、スクイズロール３によって押圧されて接合
され、シーム管４が形成される。これに引続いて、シー
ム管４の溶接部は誘導加熱装置５によって加熱昇温され
た後、水冷装Ｗｔ６からのシャワーフによって急冷され
るようになっている。
形し、引続いて第１図に概略構成図で示すような装置で
電気抵抗溶接と熱処理を施した後切断して、外径：４０
６．４ｍｍ、肉厚：１２．７ｍの電縫鋼管を製造し、別
ラインにて管全体の焼戻しを行った。第１図は、造管ラ
インの溶接部と熱処理部を示す概略構成図で、連続成形
された帯Ｗ１１の縁部がｆｉ極２によって通電加熱され
るとともに、スクイズロール３によって押圧されて接合
され、シーム管４が形成される。これに引続いて、シー
ム管４の溶接部は誘導加熱装置５によって加熱昇温され
た後、水冷装Ｗｔ６からのシャワーフによって急冷され
るようになっている。
このときの、焼戻し処理を含む熱処理条件は第２表に示
されるとおりであった。
されるとおりであった。
ＷＳｚ表
このようにして、第１表のＡＭ及びＢ ｔＪによって製
造された溶接管の溶接部に、それぞれ第２表に示す条件
の熱処理ｆ：施して得られた電縫管の溶接部からシャル
ピー衝撃試験片（２ｍｍＶノツチ。
造された溶接管の溶接部に、それぞれ第２表に示す条件
の熱処理ｆ：施して得られた電縫管の溶接部からシャル
ピー衝撃試験片（２ｍｍＶノツチ。
１０ＸＩＯサイズ）を切り出して、溶接部の一２０℃に
おける衝撃吸収エネルギー値（ｖＥ−ｓｏ ）ｆ測定し
、その結果を第２図に示した。なお、シャルピー衝撃試
験片の採取位置は、第３図に示すような位置とし、試験
片のノツチは電縫管１１の溶接部１２のセンタ一部分に
設けた。
おける衝撃吸収エネルギー値（ｖＥ−ｓｏ ）ｆ測定し
、その結果を第２図に示した。なお、シャルピー衝撃試
験片の採取位置は、第３図に示すような位置とし、試験
片のノツチは電縫管１１の溶接部１２のセンタ一部分に
設けた。
第２図に示される結果からも、本発明の電縫銅管製造法
によって、溶接部靭性の優れた製品を得られることが明
白である。
によって、溶接部靭性の優れた製品を得られることが明
白である。
上述のように、この発明によれば、ＬＦＪ拐靭性に悪影
響を及ばずことのない局部的なＡｃ、魚具上の加熱処理
、並びに同じく母材特性に影響しない管全体の焼戻し処
理を施すのみで、母材のみならず溶接部靭性にも優れた
屯縫錯管を、作業性良く、低コストで製造することがで
き、電縫鋼；Ｕｔの適用分野がさらに拡大されるなど、
工業上有用な効果がもたらされるのである。
響を及ばずことのない局部的なＡｃ、魚具上の加熱処理
、並びに同じく母材特性に影響しない管全体の焼戻し処
理を施すのみで、母材のみならず溶接部靭性にも優れた
屯縫錯管を、作業性良く、低コストで製造することがで
き、電縫鋼；Ｕｔの適用分野がさらに拡大されるなど、
工業上有用な効果がもたらされるのである。
第１図は本発明の電縫鋼管製造方法における溶接熱処理
ラインを示す概略構成図、第２図は鋼種・熱処理条件別
の電縫鋼管溶接部靭性を示した特性［（、第３図はシャ
ルピー衝撃試験片採取位置を示す模式図である。 ｌ・・・成形帯鋼％ ２・・・ローラ１１χ極、
３・・・スフイスロール％ ４・・・シーム管、５・・
・誘導加熱装置、 ６・・・水冷装置、７・・・水シ
ヤワー、 １１・・・電縫管（シーム管）、 １２・・・溶接部。 出願人 住友金九工業株式会社 代理人 富 １） 相 夫 はか１名第１図 粥２図 熱ス住］！Ｌ４４午ネ皇片１ １７− 学３図
ラインを示す概略構成図、第２図は鋼種・熱処理条件別
の電縫鋼管溶接部靭性を示した特性［（、第３図はシャ
ルピー衝撃試験片採取位置を示す模式図である。 ｌ・・・成形帯鋼％ ２・・・ローラ１１χ極、
３・・・スフイスロール％ ４・・・シーム管、５・・
・誘導加熱装置、 ６・・・水冷装置、７・・・水シ
ヤワー、 １１・・・電縫管（シーム管）、 １２・・・溶接部。 出願人 住友金九工業株式会社 代理人 富 １） 相 夫 はか１名第１図 粥２図 熱ス住］！Ｌ４４午ネ皇片１ １７− 学３図
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 連続的な成形工程に続いて継目を連続的に＠気抵抗溶接
するという通常の方法で電縫鋼管を製造するとともに、
これに引続いて電気抵抗溶接された鋼管の溶接部をＡｃ
ｅ変態点以上に加熱し、ついで８００℃以上から５００
℃以下までの間を１５〜ｂ ４５０℃〜Ａｃ、変態点の間で焼戻すことを特徴とする
溶接部靭性の優れた電縫鋼管の製造方法。
Priority Applications (3)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP15422582A JPS5943826A (ja) | 1982-09-04 | 1982-09-04 | 高靭性電縫鋼管の製造方法 |
| CA000435898A CA1199684A (en) | 1982-09-04 | 1983-09-01 | Production of electrical resistance welded steel tubes with welds having improved toughness |
| US06/528,782 US4523072A (en) | 1982-09-04 | 1983-09-02 | Production of electrical resistance welded steel tubes with welds having improved toughness |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP15422582A JPS5943826A (ja) | 1982-09-04 | 1982-09-04 | 高靭性電縫鋼管の製造方法 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS5943826A true JPS5943826A (ja) | 1984-03-12 |
Family
ID=15579580
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP15422582A Pending JPS5943826A (ja) | 1982-09-04 | 1982-09-04 | 高靭性電縫鋼管の製造方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS5943826A (ja) |
Cited By (6)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS58184753A (ja) * | 1982-04-23 | 1983-10-28 | Clarion Co Ltd | 複合半導体装置の製造方法 |
| JPS63174788A (ja) * | 1987-01-14 | 1988-07-19 | Calsonic Corp | ピストンロツドの製造方法 |
| JPS6466077A (en) * | 1987-09-04 | 1989-03-13 | Nippon Kokan Kk | Heat treatment of weld joint part excellent in strength and stiffness |
| JPS6466078A (en) * | 1987-09-04 | 1989-03-13 | Nippon Kokan Kk | Heat treatment of weld joint part excellent in strength and stiffness |
| JPH04342308A (ja) * | 1991-05-20 | 1992-11-27 | Murata Mfg Co Ltd | 二重モードフィルタ |
| US6075307A (en) * | 1997-01-31 | 2000-06-13 | Nec Corporation | Surface acoustic wave system |
Citations (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS53138916A (en) * | 1977-05-11 | 1978-12-04 | Nippon Kokan Kk <Nkk> | Manufacture of welded steel pipe with excellent stress corrosion cracking resistance |
| JPS57110621A (en) * | 1980-12-27 | 1982-07-09 | Kawasaki Steel Corp | Heat treatment of uoe steel pipe capable of obtaining high-toughness welded metal |
-
1982
- 1982-09-04 JP JP15422582A patent/JPS5943826A/ja active Pending
Patent Citations (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS53138916A (en) * | 1977-05-11 | 1978-12-04 | Nippon Kokan Kk <Nkk> | Manufacture of welded steel pipe with excellent stress corrosion cracking resistance |
| JPS57110621A (en) * | 1980-12-27 | 1982-07-09 | Kawasaki Steel Corp | Heat treatment of uoe steel pipe capable of obtaining high-toughness welded metal |
Cited By (8)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS58184753A (ja) * | 1982-04-23 | 1983-10-28 | Clarion Co Ltd | 複合半導体装置の製造方法 |
| JPH0234465B2 (ja) * | 1982-04-23 | 1990-08-03 | Clarion Co Ltd | |
| JPS63174788A (ja) * | 1987-01-14 | 1988-07-19 | Calsonic Corp | ピストンロツドの製造方法 |
| JPH0790376B2 (ja) * | 1987-01-14 | 1995-10-04 | カルソニック株式会社 | ピストンロツドの製造方法 |
| JPS6466077A (en) * | 1987-09-04 | 1989-03-13 | Nippon Kokan Kk | Heat treatment of weld joint part excellent in strength and stiffness |
| JPS6466078A (en) * | 1987-09-04 | 1989-03-13 | Nippon Kokan Kk | Heat treatment of weld joint part excellent in strength and stiffness |
| JPH04342308A (ja) * | 1991-05-20 | 1992-11-27 | Murata Mfg Co Ltd | 二重モードフィルタ |
| US6075307A (en) * | 1997-01-31 | 2000-06-13 | Nec Corporation | Surface acoustic wave system |
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