JPS5943827A - 高靭性電縫鋼管の製造方法 - Google Patents
高靭性電縫鋼管の製造方法Info
- Publication number
- JPS5943827A JPS5943827A JP15422682A JP15422682A JPS5943827A JP S5943827 A JPS5943827 A JP S5943827A JP 15422682 A JP15422682 A JP 15422682A JP 15422682 A JP15422682 A JP 15422682A JP S5943827 A JPS5943827 A JP S5943827A
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- steel pipe
- welded steel
- electric resistance
- heating
- pipe
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Granted
Links
Classifications
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B23—MACHINE TOOLS; METAL-WORKING NOT OTHERWISE PROVIDED FOR
- B23K—SOLDERING OR UNSOLDERING; WELDING; CLADDING OR PLATING BY SOLDERING OR WELDING; CUTTING BY APPLYING HEAT LOCALLY, e.g. FLAME CUTTING; WORKING BY LASER BEAM
- B23K13/00—Welding by high-frequency current heating
- B23K13/01—Welding by high-frequency current heating by induction heating
- B23K13/02—Seam welding
Landscapes
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Heat Treatment Of Articles (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
この発明は、溶接部の靭性が特に優れている電縫鋼管の
製造方法に関するものである。
製造方法に関するものである。
帯鋼を連続的に成形し、その継目を連続的に電気抵抗溶
接すること罠よって造管されるいわゆる電縫鋼管は、管
の製造能率が極めて旨く、しかも比較的良好な外観を呈
することから永年に亘って広く用いられているものであ
るが、近年、このような電気抵抗溶接鋼管に対しても厳
しい品質要求がなされるようになってきており、特にそ
の溶接部の靭性向上が強く叫ばれるよう罠なってきた。
接すること罠よって造管されるいわゆる電縫鋼管は、管
の製造能率が極めて旨く、しかも比較的良好な外観を呈
することから永年に亘って広く用いられているものであ
るが、近年、このような電気抵抗溶接鋼管に対しても厳
しい品質要求がなされるようになってきており、特にそ
の溶接部の靭性向上が強く叫ばれるよう罠なってきた。
従来、溶接部の高靭性を要求される電気抵抗溶接Ｒｉｄ
管は、通常の工程によって５Ａ遺したｊ（ｆ気抵抗溶接
鋼管の溶接部にシームノルマと呼ばれている誘導加熱処
理を施したり、或いは溶接後の鋼管全体に焼ならし又は
焼なまし処理を施して製造していた。
管は、通常の工程によって５Ａ遺したｊ（ｆ気抵抗溶接
鋼管の溶接部にシームノルマと呼ばれている誘導加熱処
理を施したり、或いは溶接後の鋼管全体に焼ならし又は
焼なまし処理を施して製造していた。
しかしながら、電気抵抗溶接に引続いてその溶接部のみ
を誘導加熱するという方法は、高速加熱が可能なために
作業性が極めて良好であるけれども加熱制御が離しく、
鋼管の表面側が特に高温となる傾向がめるので、結晶粒
が粗大化して十分な靭性改善効果を得ることができない
ものであった。
を誘導加熱するという方法は、高速加熱が可能なために
作業性が極めて良好であるけれども加熱制御が離しく、
鋼管の表面側が特に高温となる傾向がめるので、結晶粒
が粗大化して十分な靭性改善効果を得ることができない
ものであった。
一方、′心気抵抗溶接後に會１Ａ体圧体に焼ならし又は
焼なまし処理を施した９、或いｔＪＧ・′１１管全体圧
焼入れ焼戻し処理を施したりする方法では、前者には母
材の強度や靭性が劣化してしまうという問題があり、後
者には５ＪＱ 、’、’、＋４コストが極め千篩くなる
という問題があって、いずれもｉｉｉ’＋ｉ足できるも
のではなかった。
焼なまし処理を施した９、或いｔＪＧ・′１１管全体圧
焼入れ焼戻し処理を施したりする方法では、前者には母
材の強度や靭性が劣化してしまうという問題があり、後
者には５ＪＱ 、’、’、＋４コストが極め千篩くなる
という問題があって、いずれもｉｉｉ’＋ｉ足できるも
のではなかった。
本発明者等は、上述のような１ｌｊｌ’、点から、母材
が有する特性に悪影響を及はすことなく、溶接部靭性の
改善された電縫鋼＋鼾を低コストで製造する方法を見出
すべ（、’Ｊ′を縫）ｔ４１管の溶接継手部の靭性向上
には成分組成を変えるという根本的な方法よりも、適当
な手段で結晶粒を微細化する仁とが最も手軽で有効な手
段であるとの認識の丁に研究を行った結果、 （ａ） 電縫鋼管においては、ホットコイルの制御圧
延等により母材靭性の向上は比較的容易に達成すること
ができるが、溶接部は電気抵抗溶接によって焼入れ組織
となるために熱処理をＪｔｒａ Ｌ／て母材組織に近づ
ける必要があり、この場合には、通常ＡＣ３変態点以上
で熱処理を行わないと焼入れ組織を無くすることができ
ないので該温度域への品温加熱が必須となる。従って、
結晶粒が粗大化してしまって、母材に比べてどうしても
靭性が劣化してしまうということ、 （ｂ）シかしながら、溶接部をＡｃ、魚具」−に加熱し
て焼なまししても、その後急冷することによって析出す
るフェライトを細粒化させるとともに残りを々イナイト
組織とし、これに続いて１５１１戻し処理すれば、焼な
まし後の急冷によつ°Ｃ生ずる焼入れ組織は微細な焼戻
し組織となって、優れた靭性が付与されること。
が有する特性に悪影響を及はすことなく、溶接部靭性の
改善された電縫鋼＋鼾を低コストで製造する方法を見出
すべ（、’Ｊ′を縫）ｔ４１管の溶接継手部の靭性向上
には成分組成を変えるという根本的な方法よりも、適当
な手段で結晶粒を微細化する仁とが最も手軽で有効な手
段であるとの認識の丁に研究を行った結果、 （ａ） 電縫鋼管においては、ホットコイルの制御圧
延等により母材靭性の向上は比較的容易に達成すること
ができるが、溶接部は電気抵抗溶接によって焼入れ組織
となるために熱処理をＪｔｒａ Ｌ／て母材組織に近づ
ける必要があり、この場合には、通常ＡＣ３変態点以上
で熱処理を行わないと焼入れ組織を無くすることができ
ないので該温度域への品温加熱が必須となる。従って、
結晶粒が粗大化してしまって、母材に比べてどうしても
靭性が劣化してしまうということ、 （ｂ）シかしながら、溶接部をＡｃ、魚具」−に加熱し
て焼なまししても、その後急冷することによって析出す
るフェライトを細粒化させるとともに残りを々イナイト
組織とし、これに続いて１５１１戻し処理すれば、焼な
まし後の急冷によつ°Ｃ生ずる焼入れ組織は微細な焼戻
し組織となって、優れた靭性が付与されること。
（Ｃ） 溶接部の加熱には誘導加熱が適用できるので
、前記熱処理は造管ライン中での高速処理として実施で
き、造管能率に何らの悪影響をも及ぼさないこと。
、前記熱処理は造管ライン中での高速処理として実施で
き、造管能率に何らの悪影響をも及ぼさないこと。
以上ｉａｌ〜（ｃｌＫ示した如き知見を得るに至ったの
である。
である。
この発明は、上記知見に基づいてなされたものであって
、連続的な成形工程に続いて継目を連続的に電気抵抗溶
接するという通常の方法で電縫釘１１管を製造した後、
これに引続いて電気抵抗溶接された鋼管の溶接部をＡｃ
３変態点以上に加熱し、ついで８００℃以上から５００
℃以下までの間を１５〜ｂ 該溶接部を５００〜８００℃に加熱して焼戻すことによ
って、溶接ｌ＋Ｉｌ靭性の優れた’ｔ５４ｐ鋼管をイ（
することに特徴を有するものである。
、連続的な成形工程に続いて継目を連続的に電気抵抗溶
接するという通常の方法で電縫釘１１管を製造した後、
これに引続いて電気抵抗溶接された鋼管の溶接部をＡｃ
３変態点以上に加熱し、ついで８００℃以上から５００
℃以下までの間を１５〜ｂ 該溶接部を５００〜８００℃に加熱して焼戻すことによ
って、溶接ｌ＋Ｉｌ靭性の優れた’ｔ５４ｐ鋼管をイ（
することに特徴を有するものである。
つぎに、この発明の方法において、溶接部の加熱温度、
急冷温度域、冷却速度、及び焼戻し温度を上記のように
限定した理由を説明する。
急冷温度域、冷却速度、及び焼戻し温度を上記のように
限定した理由を説明する。
■ Ａｃ、魚具上の加熱
電気抵抗溶接された鋼管の溶接部は靭ｔ！ＩＥが劣った
焼入れ組織とな・りているので、これを消去するためＫ
Ａｃ、変態点以上圧加熱して一旦オーステナイト組織に
する必要がある。そして、この加熱は、通常外表面より
誘導加熱等による急速加熱として実施されるものである
が、どうしても外表面側の温度が高くなる傾向にあり、
かつ設定周波数によっても温度差を生ずるので加熱温度
の上限を定めることかできないが、結晶粒の粗大化によ
る靭性劣化を防ぐためにも、ＡＣＩ 変態点直上から（
Ａｃｔ変態点＋２００℃）程度までの温度範囲に加熱す
るのが望ましい。
焼入れ組織とな・りているので、これを消去するためＫ
Ａｃ、変態点以上圧加熱して一旦オーステナイト組織に
する必要がある。そして、この加熱は、通常外表面より
誘導加熱等による急速加熱として実施されるものである
が、どうしても外表面側の温度が高くなる傾向にあり、
かつ設定周波数によっても温度差を生ずるので加熱温度
の上限を定めることかできないが、結晶粒の粗大化によ
る靭性劣化を防ぐためにも、ＡＣＩ 変態点直上から（
Ａｃｔ変態点＋２００℃）程度までの温度範囲に加熱す
るのが望ましい。
■ 急冷温度域
Ａｃｔ変態点以上への加熱後の急冷は、オーステナイト
粒の成長を抑え、析出するフェライトを細粒に、かつ残
りを々イナイト主体の＾、１１織にするためのものであ
る。
粒の成長を抑え、析出するフェライトを細粒に、かつ残
りを々イナイト主体の＾、１１織にするためのものであ
る。
冷却開始はできるだけ高温からの方が望ましいが、電縫
管の製造は、通常、製管ラインで高速度で成形・溶接が
なされて行われるものであるから、その後の熱処理の際
の加熱も局部的な高速加熱を採用しなければならない。
管の製造は、通常、製管ラインで高速度で成形・溶接が
なされて行われるものであるから、その後の熱処理の際
の加熱も局部的な高速加熱を採用しなければならない。
しかし、局部加熱の場合には高温時の冷却が極めて速く
、従って高温からの冷却開始は困難であるが、冷却開始
温度がＳＯＯ℃より低くなると粗いフェライトが多く析
出し、急冷の効果がなくなってしまう。一方。
、従って高温からの冷却開始は困難であるが、冷却開始
温度がＳＯＯ℃より低くなると粗いフェライトが多く析
出し、急冷の効果がなくなってしまう。一方。
５００℃を越えた温度で冷却を止めると、残留オーステ
ナイトがイイナイトを主体とした組織にならず、靭性劣
化を生ｒることとなる。このようなわけで、急冷温度域
を８ｏｏ℃以上から５００ｕ以下までと定めた。なお、
急冷路ＩＥ温度は、５００℃以−ドであるならば、っぎ
の焼戻し工程での加熱を考慮した省エネルギーの観点か
ら、またライン長さの観点からできるだけ高い刀が望ま
しい。
ナイトがイイナイトを主体とした組織にならず、靭性劣
化を生ｒることとなる。このようなわけで、急冷温度域
を８ｏｏ℃以上から５００ｕ以下までと定めた。なお、
急冷路ＩＥ温度は、５００℃以−ドであるならば、っぎ
の焼戻し工程での加熱を考慮した省エネルギーの観点か
ら、またライン長さの観点からできるだけ高い刀が望ま
しい。
■ 冷却速度
急冷の際の冷却速度が１５℃／就より遅いと、結晶粒が
粗大化して所望の靭性を得ることができず、一方、電縫
管の造管ラインでは冷却に高圧水を用いるのが困難であ
り５通常の方法で達成できる冷却速度の上限が３０ Ｃ
／ｘであることがら、冷却速度を１５〜ｂ より高速冷却を行ってマルテンサイト主体組織を得ると
いう、いわゆる焼入れを行い、その後焼戻しを施しても
同等の効果が得られることはもちろんである。
粗大化して所望の靭性を得ることができず、一方、電縫
管の造管ラインでは冷却に高圧水を用いるのが困難であ
り５通常の方法で達成できる冷却速度の上限が３０ Ｃ
／ｘであることがら、冷却速度を１５〜ｂ より高速冷却を行ってマルテンサイト主体組織を得ると
いう、いわゆる焼入れを行い、その後焼戻しを施しても
同等の効果が得られることはもちろんである。
■ 焼戻し処理温度
４イナイト組織部は、析出のままでは靭性が悪いので、
焼戻し処理を施す必要がめるが、局部加熱の場合には加
熱速度が速いので５００℃以下の加熱では十分に焼戻し
されず、一方８００χ〕を越えると粗大なオーステナイ
トに変態することか！Ｏ＼Ｇｂ戻し処理の際の加熱温度
を５００〜Ｓ （１（１’Ｃと定めた。
焼戻し処理を施す必要がめるが、局部加熱の場合には加
熱速度が速いので５００℃以下の加熱では十分に焼戻し
されず、一方８００χ〕を越えると粗大なオーステナイ
トに変態することか！Ｏ＼Ｇｂ戻し処理の際の加熱温度
を５００〜Ｓ （１（１’Ｃと定めた。
なお、この発明の方法において、１尭ル３し処理の後、
通常の如くサイザーを通して真円度向上を図ることが推
奨されるが、この場合、焼入れ組織になるのを防止する
ために該処理は低温での方が好ましく、６５０℃以丁で
急冷するのが望ましい１、ついで、実施例によりこの発
明を置体的に説明する。
通常の如くサイザーを通して真円度向上を図ることが推
奨されるが、この場合、焼入れ組織になるのを防止する
ために該処理は低温での方が好ましく、６５０℃以丁で
急冷するのが望ましい１、ついで、実施例によりこの発
明を置体的に説明する。
実施例
まず１通常の方法によって第１表に示されるような化学
成分組成の帯鋼を製造した。
成分組成の帯鋼を製造した。
ついで、これらの帯鋼を電縫管造管ラインで連続的に成
形し、引続いて第１図に概略ｎＩ４成図で示すような装
置で電気抵抗溶接と熱処理とを施して。
形し、引続いて第１図に概略ｎＩ４成図で示すような装
置で電気抵抗溶接と熱処理とを施して。
外径：４０６．４＃Ｉｍ＋肉厚：１２．７ｍｍの電縫鋼
管を製造した。第１図において、連続成形された帯鋼第
１表 １の縁部が゛転極２によって通４加熱されるとともに、
スクイズロール３によって押圧されて接合され、シーム
管４が形成される。これに引、ｐ″６いて。
管を製造した。第１図において、連続成形された帯鋼第
１表 １の縁部が゛転極２によって通４加熱されるとともに、
スクイズロール３によって押圧されて接合され、シーム
管４が形成される。これに引、ｐ″６いて。
７−ム管４の溶接部は誘導加熱装ｆｌＬ ５によって加
熱昇温された後、水冷装置６からのシャワー７によって
急冷される。該溶接部は引続いて、ｉ湾導加熱装置８に
よって１１１加熱され、空冷されて焼戻され、所定温度
に達したときに、水冷装置ｉｄ（９からのシャワーｌＯ
によ−って冷却されて焼入れ着↓＾Ｊｋが防止されるの
である。
熱昇温された後、水冷装置６からのシャワー７によって
急冷される。該溶接部は引続いて、ｉ湾導加熱装置８に
よって１１１加熱され、空冷されて焼戻され、所定温度
に達したときに、水冷装置ｉｄ（９からのシャワーｌＯ
によ−って冷却されて焼入れ着↓＾Ｊｋが防止されるの
である。
そして、このときの熱処理条件は２８２表にボされると
おりであった。
おりであった。
このようにして、第１表のＡ ｆｉ４及びＢ ６４１に
よって製造された溶接管の溶接部に、それぞれ第２表に
示す条件の熱処理を施して得られた電縫管の溶接部から
シャルピー衝撃試験片（２ｘｍＶノツチ。
よって製造された溶接管の溶接部に、それぞれ第２表に
示す条件の熱処理を施して得られた電縫管の溶接部から
シャルピー衝撃試験片（２ｘｍＶノツチ。
１０ＸＩＯサイズ）を切り出して、溶接部の一２０℃に
おける衝撃吸収エネルギー値（ｖＥ−ａｏ）を測定し、
その結果を第２図に示した。なお、シャルピー衝撃試験
片の採取位置は、Ｅｌ”、 ３図に示すような位置とし
、試験片のノツチは電縫管１１の溶接部１２のセンタ一
部分に設けた。
おける衝撃吸収エネルギー値（ｖＥ−ａｏ）を測定し、
その結果を第２図に示した。なお、シャルピー衝撃試験
片の採取位置は、Ｅｌ”、 ３図に示すような位置とし
、試験片のノツチは電縫管１１の溶接部１２のセンタ一
部分に設けた。
第２図に示される結果からも、本発明の′電縫鋼管製造
法によって、溶接部靭性の優れた製品を得られることか
明白である。
法によって、溶接部靭性の優れた製品を得られることか
明白である。
上述のように、この発明によれば、母材特性に悪影響を
及ぼすことのない局部熱処理をＩＪζＣすのみで、溶接
部靭性の優れた電縫鋼管を低コストで製造することがで
き、電縫鋼管の適用分野がさらに拡大されるなど、工業
上有用な効果がもたらされるのである。
及ぼすことのない局部熱処理をＩＪζＣすのみで、溶接
部靭性の優れた電縫鋼管を低コストで製造することがで
き、電縫鋼管の適用分野がさらに拡大されるなど、工業
上有用な効果がもたらされるのである。
第１図は本発明の電縫鋼管製造方法における溶接熱処理
ラインを示す概略構成図、第２図は鋼種・熱処理条件別
の電縫鋼管溶接部靭性を示した特性図、第３図はシャル
ピー衝撃試験片採取位置を示す模式図である。 図面において。 ｌ・・・成形帯鋼、 ２・・・ローラ電極、３・
・・スクイズロール。 ４・−・シーム管、 ５．８・・・誘導加熱装置
、６．９・・・水冷装置、 ’、’、Ｎｏ・・・
水シヤワー、１１・・・″電縫管（シーム管）、１２・
・・溶接部。 １／１ 巣２図 熱処理条佇社ヌツ １７８− ＄３図
ラインを示す概略構成図、第２図は鋼種・熱処理条件別
の電縫鋼管溶接部靭性を示した特性図、第３図はシャル
ピー衝撃試験片採取位置を示す模式図である。 図面において。 ｌ・・・成形帯鋼、 ２・・・ローラ電極、３・
・・スクイズロール。 ４・−・シーム管、 ５．８・・・誘導加熱装置
、６．９・・・水冷装置、 ’、’、Ｎｏ・・・
水シヤワー、１１・・・″電縫管（シーム管）、１２・
・・溶接部。 １／１ 巣２図 熱処理条佇社ヌツ １７８− ＄３図
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 連続的な成形工程に続いて継目を連続的に電気抵抗溶接
するという通常の方法で電縫６ｇ４管を製造するととも
に、これに引続いて電気抵抗溶接された鋼管の溶接部を
ＡＣ，変態点以上に加熱し、ついで８００℃以上から５
００℃以下までの間を１５〜ｂ 接部を５００〜８００℃に加熱して焼戻すことを特徴と
する溶接部靭性の優れた電縫鋼管の製造方法。
Priority Applications (3)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP15422682A JPS5943827A (ja) | 1982-09-04 | 1982-09-04 | 高靭性電縫鋼管の製造方法 |
| CA000435898A CA1199684A (en) | 1982-09-04 | 1983-09-01 | Production of electrical resistance welded steel tubes with welds having improved toughness |
| US06/528,782 US4523072A (en) | 1982-09-04 | 1983-09-02 | Production of electrical resistance welded steel tubes with welds having improved toughness |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP15422682A JPS5943827A (ja) | 1982-09-04 | 1982-09-04 | 高靭性電縫鋼管の製造方法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS5943827A true JPS5943827A (ja) | 1984-03-12 |
| JPH0319286B2 JPH0319286B2 (ja) | 1991-03-14 |
Family
ID=15579603
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP15422682A Granted JPS5943827A (ja) | 1982-09-04 | 1982-09-04 | 高靭性電縫鋼管の製造方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS5943827A (ja) |
Cited By (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS61276924A (ja) * | 1985-05-31 | 1986-12-06 | Nippon Steel Corp | 低温靭性に優れた高強度電縫鋼管の製造方法 |
| JPS62151509A (ja) * | 1985-12-25 | 1987-07-06 | Sumitomo Metal Ind Ltd | 低温靭性に優れた高強度電縫鋼管の製造方法 |
| JPS6418587A (en) * | 1987-07-14 | 1989-01-23 | Toshiba Corp | Manufacture of resistance welded pipe |
| JP2010236006A (ja) * | 2009-03-31 | 2010-10-21 | Sumitomo Kinzoku Technol Kk | 金属部材の再生熱処理方法 |
Citations (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS53138916A (en) * | 1977-05-11 | 1978-12-04 | Nippon Kokan Kk <Nkk> | Manufacture of welded steel pipe with excellent stress corrosion cracking resistance |
| JPS57110621A (en) * | 1980-12-27 | 1982-07-09 | Kawasaki Steel Corp | Heat treatment of uoe steel pipe capable of obtaining high-toughness welded metal |
-
1982
- 1982-09-04 JP JP15422682A patent/JPS5943827A/ja active Granted
Patent Citations (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS53138916A (en) * | 1977-05-11 | 1978-12-04 | Nippon Kokan Kk <Nkk> | Manufacture of welded steel pipe with excellent stress corrosion cracking resistance |
| JPS57110621A (en) * | 1980-12-27 | 1982-07-09 | Kawasaki Steel Corp | Heat treatment of uoe steel pipe capable of obtaining high-toughness welded metal |
Cited By (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS61276924A (ja) * | 1985-05-31 | 1986-12-06 | Nippon Steel Corp | 低温靭性に優れた高強度電縫鋼管の製造方法 |
| JPS62151509A (ja) * | 1985-12-25 | 1987-07-06 | Sumitomo Metal Ind Ltd | 低温靭性に優れた高強度電縫鋼管の製造方法 |
| JPS6418587A (en) * | 1987-07-14 | 1989-01-23 | Toshiba Corp | Manufacture of resistance welded pipe |
| JP2010236006A (ja) * | 2009-03-31 | 2010-10-21 | Sumitomo Kinzoku Technol Kk | 金属部材の再生熱処理方法 |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPH0319286B2 (ja) | 1991-03-14 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| US7032809B1 (en) | Seam-welded metal pipe and method of making the same without seam anneal | |
| JPS5943827A (ja) | 高靭性電縫鋼管の製造方法 | |
| JPS5943826A (ja) | 高靭性電縫鋼管の製造方法 | |
| CA1199684A (en) | Production of electrical resistance welded steel tubes with welds having improved toughness | |
| JPH0313524A (ja) | 鋼板表面及び板厚中央部の靭性の優れた厚肉高靭性高張力鋼板の製造方法 | |
| JPH04143225A (ja) | 長さ方向に強度の異なる長尺鋼材の製造方法 | |
| JPH0213005B2 (ja) | ||
| JPS5839729A (ja) | 浸炭焼入部品の部分焼もどし方法 | |
| JPS6046321A (ja) | 電縫管の製造方法 | |
| JPH0331423A (ja) | 低温靭性の優れた高張力電縫鋼管の製造法 | |
| JPH04143015A (ja) | 溶接部靭性の優れた高張力電縫鋼管の製造法 | |
| JPS6039732B2 (ja) | 自動車用電縫鋼管の製造方法 | |
| JPS59153841A (ja) | 一様な強度を有する高張力電縫鋼管の製造方法 | |
| RU2235628C1 (ru) | Способ изготовления сварных изделий из низкоуглеродистых, нелегированных и малолегированных сталей | |
| JPH04103719A (ja) | 超高強度電縫鋼管の製造方法 | |
| JPS61281821A (ja) | 電縫鋼管の溶接熱影響部の後熱処理法 | |
| JP3666458B2 (ja) | 板厚方向材質差が小さい低降伏比高張力鋼材の製造方法 | |
| JPH08319517A (ja) | 電縫鋼管溶接部の熱処理方法 | |
| JPS59193715A (ja) | 高靭性低合金電縫鋼管の製造方法 | |
| JPS6147885B2 (ja) | ||
| JPH06220547A (ja) | 厚肉電縫鋼管の熱処理方法 | |
| JPH0372023A (ja) | 加工熱処理された鋼製圧延材を製造する方法と装置 | |
| JPS61221331A (ja) | 低温靭性の優れた高強度・低降伏比電縫鋼管の製造法 | |
| JPH05255758A (ja) | ステンレスクラッド鋼板の製造方法 | |
| JPH01230717A (ja) | 高靭性電縫鋼管の製造方法 |