JPS604261B2 - 大入熱溶接用低温用鋼 - Google Patents
大入熱溶接用低温用鋼Info
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- JPS604261B2 JPS604261B2 JP752945A JP294575A JPS604261B2 JP S604261 B2 JPS604261 B2 JP S604261B2 JP 752945 A JP752945 A JP 752945A JP 294575 A JP294575 A JP 294575A JP S604261 B2 JPS604261 B2 JP S604261B2
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- joules
- input welding
- bond
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-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22C—ALLOYS
- C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
- C22C38/04—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing manganese
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22C—ALLOYS
- C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
- C22C38/08—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing nickel
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22C—ALLOYS
- C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
- C22C38/14—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing titanium or zirconium
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- Materials Engineering (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Metallurgy (AREA)
- Organic Chemistry (AREA)
- Arc Welding In General (AREA)
Description
【発明の詳細な説明】
本発明は、大入熱溶接用の低温用鋼に関するものである
。
。
近年、溶接コスト低減のために、ＬＰＧ用貯蔵容器等に
おいて、大入熱溶接を利用しようとする機運が高まって
いるが、溶接入熱が５００００ジュ−ル／抑を超えると
、溶接ボンド部のオーステナィト粒度が３００仏以上と
なり、その轍性が著しく劣化し、従釆公知の低温用鋼の
場合には入熱５００００ジュール／肌以上の大入熱熔接
は、適用できないと云う問題があった。
おいて、大入熱溶接を利用しようとする機運が高まって
いるが、溶接入熱が５００００ジュ−ル／抑を超えると
、溶接ボンド部のオーステナィト粒度が３００仏以上と
なり、その轍性が著しく劣化し、従釆公知の低温用鋼の
場合には入熱５００００ジュール／肌以上の大入熱熔接
は、適用できないと云う問題があった。
本発明は、このような従来の低温用鋼の欠点を克服し、
入熱５００００ジュール／肌以上の大入熱溶接をおこな
っても、ボンド鞠性の劣化しない低温用鋼を提供するも
ので、その要旨とするところは、‘１） Ｃ：０．０２
〜０．１０％，Ｓｉ：０．５％以下、Ｍｎ：０．５〜１
．５％，Ｔｉ：０．００３〜０．０４％，山ｓｏｌ：０
．０００５〜０．０６％，Ｎのｔａｌ：０．００３５％
未満を含み残部Ｆｅ及び不純物よりなり、４に十７Ｍｎ
＋ＮｉＳＩ３．５入熱５００００ジュ−ル／伽以上の単
相溶接ボンド部の熱履歴に相当する熱サイクルを受けた
時、オーステナィト結晶粒の大きさが１００〜２７０仏
以下であり、ピーク温度１４００ｏｏにおいて０．０５
Ａ以下のＴＩＮの量が汀ｊとして０．００１０％未満で
あることを特徴とする大入熱溶接用低温用鋼。
入熱５００００ジュール／肌以上の大入熱溶接をおこな
っても、ボンド鞠性の劣化しない低温用鋼を提供するも
ので、その要旨とするところは、‘１） Ｃ：０．０２
〜０．１０％，Ｓｉ：０．５％以下、Ｍｎ：０．５〜１
．５％，Ｔｉ：０．００３〜０．０４％，山ｓｏｌ：０
．０００５〜０．０６％，Ｎのｔａｌ：０．００３５％
未満を含み残部Ｆｅ及び不純物よりなり、４に十７Ｍｎ
＋ＮｉＳＩ３．５入熱５００００ジュ−ル／伽以上の単
相溶接ボンド部の熱履歴に相当する熱サイクルを受けた
時、オーステナィト結晶粒の大きさが１００〜２７０仏
以下であり、ピーク温度１４００ｏｏにおいて０．０５
Ａ以下のＴＩＮの量が汀ｊとして０．００１０％未満で
あることを特徴とする大入熱溶接用低温用鋼。
■ Ｃ：０．０２〜０．１０％，Ｓｉ：０．５％以下、
Ｍｎ：０．５〜１．５％，Ｔｉ：０．００３〜０．０４
％，川ｓｏｌ：０．０００５〜０．０６％，ＮｔｏＧＩ
：０．００３５％未満を含み、更にＢ：０．０００５〜
０．００６％，Ｃｕ：２．０％以下の１種もしくは２種
を含み、残部Ｆｅ及び不可避的不純物よりな３り、入熱
５００００ジュール／狐以上の単相溶接ボンド部の熱履
歴に相当する熱サイクルを受けた時、オーステナィト結
晶粒の大きさが１００〜２７０一以下であり、ピーク温
度１４００００において０．０５ム以下のＴＩＮの量が
Ｔｉとして０．００１０％禾満であることを特４数とす
る大入熱溶接用低温用鋼。
Ｍｎ：０．５〜１．５％，Ｔｉ：０．００３〜０．０４
％，川ｓｏｌ：０．０００５〜０．０６％，ＮｔｏＧＩ
：０．００３５％未満を含み、更にＢ：０．０００５〜
０．００６％，Ｃｕ：２．０％以下の１種もしくは２種
を含み、残部Ｆｅ及び不可避的不純物よりな３り、入熱
５００００ジュール／狐以上の単相溶接ボンド部の熱履
歴に相当する熱サイクルを受けた時、オーステナィト結
晶粒の大きさが１００〜２７０一以下であり、ピーク温
度１４００００において０．０５ム以下のＴＩＮの量が
Ｔｉとして０．００１０％禾満であることを特４数とす
る大入熱溶接用低温用鋼。
‘３｝ Ｃ：０．０２〜０．１０％，Ｓｉ：０．５％以
下、Ｍｎ：０．５〜１．５％，Ｔｉ：０．００３〜０．
０４％，山ｓｏｌ：０．０００５〜０．０６％，Ｎ ｔ
ｏｔａｌ：０．００３５％未満，Ｎｉ：０．５〜１．５
％を含み、残部Ｆｅ及び不可避的不純物よりなり、４父
十７Ｍｎ＋ＮｊＳＩ３．５なる関係を満足し、入熱５０
０００ジュール／伽以上の単相溶接ボンド部の熱履歴に
相当する熱サイクルを受けた時、オーステナイト結晶粒
の大きさが１００〜２７０仏以下であり、ピーク温度１
４００こ０において０．０５仏以下のＴＩＮの量がＴｉ
として０．００１０％未満であることを特徴とする大入
熱溶接用低温用鋼。
下、Ｍｎ：０．５〜１．５％，Ｔｉ：０．００３〜０．
０４％，山ｓｏｌ：０．０００５〜０．０６％，Ｎ ｔ
ｏｔａｌ：０．００３５％未満，Ｎｉ：０．５〜１．５
％を含み、残部Ｆｅ及び不可避的不純物よりなり、４父
十７Ｍｎ＋ＮｊＳＩ３．５なる関係を満足し、入熱５０
０００ジュール／伽以上の単相溶接ボンド部の熱履歴に
相当する熱サイクルを受けた時、オーステナイト結晶粒
の大きさが１００〜２７０仏以下であり、ピーク温度１
４００こ０において０．０５仏以下のＴＩＮの量がＴｉ
として０．００１０％未満であることを特徴とする大入
熱溶接用低温用鋼。
（４）Ｃ：０．０２〜０．１０％，Ｓｊ：０．５％以下
、Ｍｎ：０．５０ 〜１．５％，Ｔｉ：０．００３〜０
．０４％，Ｎｓｏｌ：０．０００５〜０．０６％，Ｎ
ｔｏｔａｌ：０．００３５％未満、Ｎｉ：０．５〜１．
５％を含み、更にＢ：０．０００５〜０．００６％，Ｃ
ｕ：２．０％以下の１種もしくは２種を含み、残部Ｆｅ
及び不可避的不純物よりなり、４本十７Ｍｎ＋ＮｊＳＩ
３．５なる関係を満足し、入熱５００００ジュール／肌
以上の単相溶接ボンド部の熱履歴に相当する熱サイクル
を受けた時、オーステナィト結晶粒の大きさが１００〜
２７０Ａ以下であり、ピーク温度１４００ｑｏにおいて
０．０５ム以下のＴＩＮの量がＴｉとして０．００１０
％未満であることを特徴とする大入熱溶接用低温用鋼。
にある。
、Ｍｎ：０．５０ 〜１．５％，Ｔｉ：０．００３〜０
．０４％，Ｎｓｏｌ：０．０００５〜０．０６％，Ｎ
ｔｏｔａｌ：０．００３５％未満、Ｎｉ：０．５〜１．
５％を含み、更にＢ：０．０００５〜０．００６％，Ｃ
ｕ：２．０％以下の１種もしくは２種を含み、残部Ｆｅ
及び不可避的不純物よりなり、４本十７Ｍｎ＋ＮｊＳＩ
３．５なる関係を満足し、入熱５００００ジュール／肌
以上の単相溶接ボンド部の熱履歴に相当する熱サイクル
を受けた時、オーステナィト結晶粒の大きさが１００〜
２７０Ａ以下であり、ピーク温度１４００ｑｏにおいて
０．０５ム以下のＴＩＮの量がＴｉとして０．００１０
％未満であることを特徴とする大入熱溶接用低温用鋼。
にある。
なお、本発明でいうピーク温度とは、実際に溶接したと
きに、溶接ボンド部がうける加熱冷却の熱サイクルにお
ける最高加熱温度をいう。
きに、溶接ボンド部がうける加熱冷却の熱サイクルにお
ける最高加熱温度をいう。
本発明の構成要件の限定理由について説明する。
先づ、Ｃ％を０．０２〜０．１０％に限定しているが、
Ｃ％が０．０２％未満では、鋼の強度が、母材ならびに
溶接部において不足するほかに、大入熱溶接ボンド部の
籾性が、かえって劣化するので、Ｃ％の下限を０．０２
％とした。
Ｃ％が０．０２％未満では、鋼の強度が、母材ならびに
溶接部において不足するほかに、大入熱溶接ボンド部の
籾性が、かえって劣化するので、Ｃ％の下限を０．０２
％とした。
Ｃ％が０．１０％を超えると、大入熱溶接部の級性が劣
化するので、これを上限とした。本発明では特にＣ％は
０．０３〜０．０９％の時ボンド轍性が最良となる。Ｓ
ｉは、脱酸により必然的に含有される元素であるが、母
材の靭性と強度の確保のために、０．１％以上を必要と
する。
化するので、これを上限とした。本発明では特にＣ％は
０．０３〜０．０９％の時ボンド轍性が最良となる。Ｓ
ｉは、脱酸により必然的に含有される元素であるが、母
材の靭性と強度の確保のために、０．１％以上を必要と
する。
しかし、Ｓｉ％が０．５％を超えると、母村ならびにボ
ンド部の鞠性が、かえって劣化するので、上限を０．５
％とした。Ｍｎ％については、０．５％未満では、母材
の強度、鞠性、ボンド部の轍性が劣化するので、下限を
０．５％としたが、これが１．５％を超えると、ボンド
部の靭性がかえって劣化するため、上限を１．５％とし
た。
ンド部の鞠性が、かえって劣化するので、上限を０．５
％とした。Ｍｎ％については、０．５％未満では、母材
の強度、鞠性、ボンド部の轍性が劣化するので、下限を
０．５％としたが、これが１．５％を超えると、ボンド
部の靭性がかえって劣化するため、上限を１．５％とし
た。
Ｔｉ％については、その含有量が０．００３％以上でな
いと５００００ジュール／抑以上の大入熱で溶接した時
、そのボンド部の靭性が著しくすぐれていると云う本発
明の特徴を達成できないため、下限を０．００３％とし
た。
いと５００００ジュール／抑以上の大入熱で溶接した時
、そのボンド部の靭性が著しくすぐれていると云う本発
明の特徴を達成できないため、下限を０．００３％とし
た。
他方Ｔｉ％が０．０４％を超えると、大入熱熔接時のボ
ンド靭性は、かえって劣化するので、上限をこのように
設定した。ボンド鞠性にとって、最も好ましい範囲は、
本発明の場合に０．００５〜０．０１５％である。
ＺＡｌｓｏｌ％は、これが０．
０００５％未満でも、０．０６％超でも、母材ならびに
ボンド部の靭‘性が劣化するため含有範囲をこのように
定めた。Ｎｔｏ例の含有量については、０．００３５未
満が必須条件で、０．００５％を超えて含有されると、
ボンドＺ靭性が劣化するためである。
ンド靭性は、かえって劣化するので、上限をこのように
設定した。ボンド鞠性にとって、最も好ましい範囲は、
本発明の場合に０．００５〜０．０１５％である。
ＺＡｌｓｏｌ％は、これが０．
０００５％未満でも、０．０６％超でも、母材ならびに
ボンド部の靭‘性が劣化するため含有範囲をこのように
定めた。Ｎｔｏ例の含有量については、０．００３５未
満が必須条件で、０．００５％を超えて含有されると、
ボンドＺ靭性が劣化するためである。
大入熱溶接時のボンド靭性が最良となるＮｔｏね１含有
量は、０．００１〜０．００３５％未満の間にある。上
記のＴｊは、Ｎのｔａｌの一部と結合して、ＴＩＮを形
成する。
量は、０．００１〜０．００３５％未満の間にある。上
記のＴｊは、Ｎのｔａｌの一部と結合して、ＴＩＮを形
成する。
２本発明では、溶接
ボンド部の熱サイクルのピーク温度１４００午０におい
て存在する０．０５仏以下の大きさのＴＩＮは、Ｔｉ量
により表わすとき０．００１０％を超えない。このよう
な限定条件を設けた理由は、次の通りである。
ボンド部の熱サイクルのピーク温度１４００午０におい
て存在する０．０５仏以下の大きさのＴＩＮは、Ｔｉ量
により表わすとき０．００１０％を超えない。このよう
な限定条件を設けた理由は、次の通りである。
本発明におけるように、Ｎｔｏｔａｌが０．００５％以
下のときには、Ｔｉが０．００３〜０．０４％存在しさ
えすれば、このＴｉは鋼中窒素をＴＩＮとして固定する
が、０．０５山以下の微細なＴｉｎが少ないほど、すな
わち、この微細ＴＩＮの量をＴｉ量で表わすとき０．０
０１０％未満であれば、０．０５仏以上の大きなＴＩＮ
が多く、鋼中窒素の固定が安定であるため、ボンド部の
低温鱗性が高くなるために、この限定をおこなつた。ま
た、本発明ではさらにＢＯ．０００５〜０．００６％，
Ｃｕ２％以下の１種もしくは２種を含有させることがで
きる。
下のときには、Ｔｉが０．００３〜０．０４％存在しさ
えすれば、このＴｉは鋼中窒素をＴＩＮとして固定する
が、０．０５山以下の微細なＴｉｎが少ないほど、すな
わち、この微細ＴＩＮの量をＴｉ量で表わすとき０．０
０１０％未満であれば、０．０５仏以上の大きなＴＩＮ
が多く、鋼中窒素の固定が安定であるため、ボンド部の
低温鱗性が高くなるために、この限定をおこなつた。ま
た、本発明ではさらにＢＯ．０００５〜０．００６％，
Ｃｕ２％以下の１種もしくは２種を含有させることがで
きる。
あるいは又Ｎｉｏ．５〜１．５％を含みうる。これらの
含有範囲の限定理由は次の通りである。Ｂが、０．００
０５％未満では、暁入性向上効果がなく、これが０．０
０６％を超えると、母材およびボンド部の靭性を劣化す
るからである。Ｎｉｏ．５％未満では、ボンド籾性を、
さらに改善する効果がなく、Ｎｉが１．５％を超えると
ボンド敵性がかえって劣化するためである。Ｃｕｌま、
必然的に含有される可能性のある元素で、ボンド鞠性に
も良い影響があるが、２％を超えるとかえってボンド戦
性を害するので、これを上限とした。本発明においては
、さらに４に十７Ｍｎ＋ＮｊＳ１３．５なる要件を満足
するとき、より顕著な効果が蓑せられる。
含有範囲の限定理由は次の通りである。Ｂが、０．００
０５％未満では、暁入性向上効果がなく、これが０．０
０６％を超えると、母材およびボンド部の靭性を劣化す
るからである。Ｎｉｏ．５％未満では、ボンド籾性を、
さらに改善する効果がなく、Ｎｉが１．５％を超えると
ボンド敵性がかえって劣化するためである。Ｃｕｌま、
必然的に含有される可能性のある元素で、ボンド鞠性に
も良い影響があるが、２％を超えるとかえってボンド戦
性を害するので、これを上限とした。本発明においては
、さらに４に十７Ｍｎ＋ＮｊＳ１３．５なる要件を満足
するとき、より顕著な効果が蓑せられる。
すなわち、かくすることによって５００００ジュール／
即以上の大入熱溶接時のボンドが本発明で云う独特のす
ぐれた鞠性を示す。すなわち、Ｃ，Ｍｎ，Ｎｉの含有量
が、この式で規定される如く含有されることは好ましい
結果をもたらす。さらに、本発明鋼において注意すべき
もう一つの特徴は、Ｎｉｏ．５〜１．５％を含む場合に
大入熱溶接部の級性が最良となることである。
即以上の大入熱溶接時のボンドが本発明で云う独特のす
ぐれた鞠性を示す。すなわち、Ｃ，Ｍｎ，Ｎｉの含有量
が、この式で規定される如く含有されることは好ましい
結果をもたらす。さらに、本発明鋼において注意すべき
もう一つの特徴は、Ｎｉｏ．５〜１．５％を含む場合に
大入熱溶接部の級性が最良となることである。
したがって、本発明ではＮｉを含有しながら同時上式を
満足する時に最良のポンド靭Ｉ性が得られる。本発明の
さらに他の特徴としてＣ％が低目で０．０３〜０．０５
％，Ｍｎ％が高目で１．３〜１．５％で、Ｎｉｏ．５〜
１．０％で上式を満足するときには入熱１０万ジュール
／肌以上の大入熱溶接においてもすぐれた靭性を示すこ
とである。
満足する時に最良のポンド靭Ｉ性が得られる。本発明の
さらに他の特徴としてＣ％が低目で０．０３〜０．０５
％，Ｍｎ％が高目で１．３〜１．５％で、Ｎｉｏ．５〜
１．０％で上式を満足するときには入熱１０万ジュール
／肌以上の大入熱溶接においてもすぐれた靭性を示すこ
とである。
最後に、入熱５００００ジュール／肌以上の単層溶接ボ
ンド部の熱サイクルを受けたとき、オーステナィト粒の
大きさが１００〜２７０ム以下と云う限定を設けてある
が、オーステナィト粒度が２７０〆を超えるときは、ボ
ンド部の鞠性向上効果が本発明程度の効果を達成しない
ので、このような限定をした。
ンド部の熱サイクルを受けたとき、オーステナィト粒の
大きさが１００〜２７０ム以下と云う限定を設けてある
が、オーステナィト粒度が２７０〆を超えるときは、ボ
ンド部の鞠性向上効果が本発明程度の効果を達成しない
ので、このような限定をした。
本発明における上記オーステナィト粒の大きさは１００
〜２７０山の間にある。本発明の効果について次に説明
する。従来の低温用鋼は、５００００ジュール／仇以上
の大入熱で溶接するとボンド部の２肌Ｖシャルビー試験
で−５０ｏｏにおける吸収エネルギーが１〜２ｋ９一ｍ
であった。
〜２７０山の間にある。本発明の効果について次に説明
する。従来の低温用鋼は、５００００ジュール／仇以上
の大入熱で溶接するとボンド部の２肌Ｖシャルビー試験
で−５０ｏｏにおける吸収エネルギーが１〜２ｋ９一ｍ
であった。
しかし、本発明鋼の場合には上と全く同じ大入熱溶接を
おこなった時に、ポンド部で−５０００におけるシャル
ビー試験の吸収エネルギーが、Ｌ方向で４．５ｋ９一ｍ
以上、Ｃ方向で３ｋ９−ｍ以上を確保することができる
。すでに述べた特にすぐれた成分範囲の時には入熱１０
万ジュール／肌以上でも、上記のシャルビー試験値を確
保することができる。本発明の効果を、さらに明瞭にす
るため実施例により説明する。
おこなった時に、ポンド部で−５０００におけるシャル
ビー試験の吸収エネルギーが、Ｌ方向で４．５ｋ９一ｍ
以上、Ｃ方向で３ｋ９−ｍ以上を確保することができる
。すでに述べた特にすぐれた成分範囲の時には入熱１０
万ジュール／肌以上でも、上記のシャルビー試験値を確
保することができる。本発明の効果を、さらに明瞭にす
るため実施例により説明する。
実施例 １
第 １ 表
この鋼の製造においては、鋼塊を１３２０ｏ 土８０℃
に均熱後分塊圧延し、スラブを水冷し、その後スラ Ｚ
ブを１１０００ 〜１１５０ｑｏの温度に再加熱し、熱
間圧延し、板厚２３肋の鋼板とした。
に均熱後分塊圧延し、スラブを水冷し、その後スラ Ｚ
ブを１１０００ 〜１１５０ｑｏの温度に再加熱し、熱
間圧延し、板厚２３肋の鋼板とした。
この鋼板に対し、９００ｏ 〜９５０午０に加熱後暁入
れし、さらに５０００ 〜６００ｑｏの間で焼戻して、
降伏点３．３ｋ９／嫌以上の低温用鋼とした。
れし、さらに５０００ 〜６００ｑｏの間で焼戻して、
降伏点３．３ｋ９／嫌以上の低温用鋼とした。
これに対し入２熱８００００Ｊ／肌サブマージアーク熔
接の熱サイクルを一回与え、ボンド部の靭性をしらべた
。第１表、第２表において１〜４は本発明鋼であり、５
は比較のために示した従来鋼である。第２表 ２ 第２表の結果は、Ｌ方向からシャルビー試片を採取した
時の値である。
接の熱サイクルを一回与え、ボンド部の靭性をしらべた
。第１表、第２表において１〜４は本発明鋼であり、５
は比較のために示した従来鋼である。第２表 ２ 第２表の結果は、Ｌ方向からシャルビー試片を採取した
時の値である。
Ｃ方向の値は、ｖＥ−５０が３．０ｋｇ・肌以上であっ
た。２，３については、入熱１２万Ｊ／肌の熱サイクル
試験もおこない、ｖＥ−５０がＬ方向で４．５ｋ９・仇
以上、Ｃ方向で３．０ｋ９・仇以上であることを確認し
た。
た。２，３については、入熱１２万Ｊ／肌の熱サイクル
試験もおこない、ｖＥ−５０がＬ方向で４．５ｋ９・仇
以上、Ｃ方向で３．０ｋ９・仇以上であることを確認し
た。
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 １ Ｃ：０．０２〜０．１０％，Ｓｉ：０．５％以下、
Ｍｎ：０．５〜１．５％，Ｔｉ：０．００３〜０．０４
％，Ａｌｓｏｌ：０．０００５〜０．０６％，Ｎｔｏｔ
ａｌ：０．００３５％未満を含み残部Ｆｅ及び不純物よ
りなり、４２Ｃ＋７Ｍｎ＋Ｎｉ≦１３．５なる関係を満
足し、入熱５００００ジユール／ｃｍ以上の単相溶接ボ
ンド部の熱履歴に相当する熱サイクルを受けた時、オー
ステナイト結晶粒の大きさが１００〜２７０μであり、
ピーク温度１４００℃において０．０５μ以下のＴｉＮ
の量がＴｉとして０．００１０％未満であることを特徴
とする大入熱溶接用低温用鋼。 ２ Ｃ：０．０２〜０．１０％，Ｓｉ：０．５％以下、
Ｍｎ：０．５〜１．５％，Ｔｉ：０．００３〜０．０４
％，Ａｌｓｏｌ：０．０００５〜０．０６％，Ｎｔｏｔ
ａｌ：０．００３５％未満を含み、更にＢ：０．０００
５〜０．００６％，Ｃｕ：２．０％以下の１種もしくは
２種を含み、残部Ｆｅ及び不可避的不純物よりなり、４
２Ｃ＋７Ｍｎ＋Ｎｉ≦１３．５なる関係を満足し、入熱
５００００ジユール／ｃｍ以上の単相溶接ボンド部の熱
履歴に相当する熱サイクルを受けた時、オーステナイト
結晶粒の大きさが１００〜２７０μであり、ピーク温度
１４００℃において０．０５μ以下のＴｉＮの量がＴｉ
として０．００１０％未満であることを特徴とする大入
熱溶接用低温用鋼。 ３ Ｃ：０．０２〜０．１０％，Ｓｉ：０．５％以下、
Ｍｎ：０．５〜１．５％，Ｔｉ：０．００３〜０．０４
％，Ａｌｓｏｌ：０．０００５〜０．０６％，Ｎｔｏｔ
ａｌ：０．００３５％未満、Ｎｉ：０．５〜１．５％を
含み、残部Ｆｅ及び不可避的不純物よりなり、４２Ｃ＋
７Ｍｎ＋Ｎｉ≦１３．５なる関係を満足し、入熱５００
００ジユール／ｃｍ以上の単相溶接ボンド部の熱履歴に
相当する熱サイクルを受けた時、オーステナイト結晶粒
の大きさが１００〜２７０μであり、ピーク温度１４０
０℃において０．０５μ以下のＴｉＮの量がＴｉとして
０．００１０％未満であることを特徴とする大入熱溶接
用低温用鋼。 ４ Ｃ：０．０２〜０．１０％，Ｓｉ：０．５％以下、
Ｍｎ：０．５〜１．５％，Ｔｉ：０．００３〜０．０４
％，Ａｌｓｏｌ：０．０００５〜０．０６％，Ｎｔｏｔ
ａｌ：０．００３５％未満、Ｎｉ：０．５〜１．５％を
含み、更にＢ：０．０００５〜０．００６％，Ｃｕ：２
．０％以下の１種もしくは２種を含み、残部Ｆｅ及び不
可避的不純物よりなり、４２Ｃ＋７Ｍｎ＋Ｎｉ≦１３．
５なる関係を満足し、入熱５００００ジユール／ｃｍ以
上の単相溶接ボンド部の熱履歴に相当する熱サイクルを
受けた時、オーステナイト結晶粒の大きさが１００〜２
７０μであり、ピーク温度１４００℃において０．０５
μ以下のＴｉＮの量がＴｉとして０．００１０％未満で
あることを特徴とする大入熱溶接用低温用鋼。
Priority Applications (2)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP752945A JPS604261B2 (ja) | 1974-12-31 | 1974-12-31 | 大入熱溶接用低温用鋼 |
| SE7511984A SE426849B (sv) | 1974-12-31 | 1975-10-27 | Mjukt kolstal och lagtemperaturstal for svetsning |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP752945A JPS604261B2 (ja) | 1974-12-31 | 1974-12-31 | 大入熱溶接用低温用鋼 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS5179624A JPS5179624A (ja) | 1976-07-12 |
| JPS604261B2 true JPS604261B2 (ja) | 1985-02-02 |
Family
ID=11543492
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP752945A Expired JPS604261B2 (ja) | 1974-12-31 | 1974-12-31 | 大入熱溶接用低温用鋼 |
Country Status (2)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS604261B2 (ja) |
| SE (1) | SE426849B (ja) |
Families Citing this family (6)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS5262114A (en) * | 1975-11-19 | 1977-05-23 | Kawasaki Steel Co | Steel having good ductility at point welded above 50000 joule |
| JPS5419412A (en) * | 1977-07-13 | 1979-02-14 | Nippon Steel Corp | High tensilie strength steel excelent in toughness of welded zone |
| JPS5438215A (en) * | 1977-09-02 | 1979-03-22 | Kawasaki Steel Co | Thermal rifining type high tensile steel with excellent sulfide resistance and stress corrosion crack resistance at weld heat affected portion |
| JPS5945747B2 (ja) * | 1980-01-22 | 1984-11-08 | 住友金属工業株式会社 | 溶接熱影響部の靭性のすぐれた低温用鋼 |
| JPS60204863A (ja) * | 1984-03-28 | 1985-10-16 | Kobe Steel Ltd | 大入熱溶接構造用鋼 |
| JPS6267151A (ja) * | 1985-09-19 | 1987-03-26 | Nippon Kokan Kk <Nkk> | 小入熱およびシヨ−トビ−ド溶接用高張力鋼 |
Citations (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS528246A (en) * | 1975-07-07 | 1977-01-21 | Philips Nv | Heat gas reciprocating engine |
-
1974
- 1974-12-31 JP JP752945A patent/JPS604261B2/ja not_active Expired
-
1975
- 1975-10-27 SE SE7511984A patent/SE426849B/xx unknown
Patent Citations (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS528246A (en) * | 1975-07-07 | 1977-01-21 | Philips Nv | Heat gas reciprocating engine |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPS5179624A (ja) | 1976-07-12 |
| SE426849B (sv) | 1983-02-14 |
| SE7511984L (sv) | 1976-07-01 |
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