JPS6042355B2 - 内燃機関用点火時期制御装置 - Google Patents
内燃機関用点火時期制御装置Info
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- JPS6042355B2 JPS6042355B2 JP53049094A JP4909478A JPS6042355B2 JP S6042355 B2 JPS6042355 B2 JP S6042355B2 JP 53049094 A JP53049094 A JP 53049094A JP 4909478 A JP4909478 A JP 4909478A JP S6042355 B2 JPS6042355 B2 JP S6042355B2
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- ignition timing
- circuit
- signal
- internal combustion
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- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F02—COMBUSTION ENGINES; HOT-GAS OR COMBUSTION-PRODUCT ENGINE PLANTS
- F02P—IGNITION, OTHER THAN COMPRESSION IGNITION, FOR INTERNAL-COMBUSTION ENGINES; TESTING OF IGNITION TIMING IN COMPRESSION-IGNITION ENGINES
- F02P5/00—Advancing or retarding ignition; Control therefor
- F02P5/04—Advancing or retarding ignition; Control therefor automatically, as a function of the working conditions of the engine or vehicle or of the atmospheric conditions
- F02P5/145—Advancing or retarding ignition; Control therefor automatically, as a function of the working conditions of the engine or vehicle or of the atmospheric conditions using electrical means
- F02P5/15—Digital data processing
- F02P5/152—Digital data processing dependent on pinking
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F02—COMBUSTION ENGINES; HOT-GAS OR COMBUSTION-PRODUCT ENGINE PLANTS
- F02B—INTERNAL-COMBUSTION PISTON ENGINES; COMBUSTION ENGINES IN GENERAL
- F02B75/00—Other engines
- F02B75/02—Engines characterised by their cycles, e.g. six-stroke
- F02B2075/022—Engines characterised by their cycles, e.g. six-stroke having less than six strokes per cycle
- F02B2075/027—Engines characterised by their cycles, e.g. six-stroke having less than six strokes per cycle four
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F02—COMBUSTION ENGINES; HOT-GAS OR COMBUSTION-PRODUCT ENGINE PLANTS
- F02D—CONTROLLING COMBUSTION ENGINES
- F02D41/00—Electrical control of supply of combustible mixture or its constituents
- F02D41/02—Circuit arrangements for generating control signals
- F02D41/14—Introducing closed-loop corrections
- F02D41/1401—Introducing closed-loop corrections characterised by the control or regulation method
- F02D2041/1413—Controller structures or design
- F02D2041/1432—Controller structures or design the system including a filter, e.g. a low pass or high pass filter
-
- Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
- Y02—TECHNOLOGIES OR APPLICATIONS FOR MITIGATION OR ADAPTATION AGAINST CLIMATE CHANGE
- Y02T—CLIMATE CHANGE MITIGATION TECHNOLOGIES RELATED TO TRANSPORTATION
- Y02T10/00—Road transport of goods or passengers
- Y02T10/10—Internal combustion engine [ICE] based vehicles
- Y02T10/40—Engine management systems
Description
【発明の詳細な説明】
本発明は内燃機関の気筒内圧力によつて気筒内外に生
じる振動もしくは音等によつてノッキングを検出してノ
ッキング信号が生じた時遅角させる機能をもつ内燃機関
用点火時期制御装置に関するものである。
じる振動もしくは音等によつてノッキングを検出してノ
ッキング信号が生じた時遅角させる機能をもつ内燃機関
用点火時期制御装置に関するものである。
Ｊ 内燃機関の点火時期は機関が最適に運転される様に
機関の状態により決定する必要がある。
機関の状態により決定する必要がある。
従来、点火時期制御装置としては、遠心式進角機構によ
り機関速度及び真空式進角機構により吸気負圧を検出し
、機関の状態を代表させて点火時期を決定するのが一般
的である。ところで、一般に機関の効率、燃費を考える
と最大トルク時の最小進角値いわゆる■汀（Ｍｉｎｉｍ
ｕｍａｄｖａｎｃｅｆＯｒＢｅｓｔＴＯｒｑｕｅ）付近
で点火するのが最良と知られており、機関の状態により
■汀に点火時期を変える必要がある。
り機関速度及び真空式進角機構により吸気負圧を検出し
、機関の状態を代表させて点火時期を決定するのが一般
的である。ところで、一般に機関の効率、燃費を考える
と最大トルク時の最小進角値いわゆる■汀（Ｍｉｎｉｍ
ｕｍａｄｖａｎｃｅｆＯｒＢｅｓｔＴＯｒｑｕｅ）付近
で点火するのが最良と知られており、機関の状態により
■汀に点火時期を変える必要がある。
ところが、ある機関状態においては点火時期を進めてい
くとノッキングが生じ、安定な機関運転を行なうことが
できない。
くとノッキングが生じ、安定な機関運転を行なうことが
できない。
一般にＭＢＴとノッキングの発生点火時期の関係は低速
回転、低負荷時においてはＭＢＴより以前にノッキング
限界がきている。又、ノッキング限界は温度、湿度等の
大気条件にも影響を受けやすく、現用の点火時期制御装
置は回転速度、吸気負圧のパラメータにより、全運転領
域においてノッキングが生じない様に■汀より相当遅れ
側にプログラムされている。従つて、出力、燃費が機関
の性能以下に押えられている。ところで、点火時期と気
筒内圧どは強い相関々係があることは一般に知られると
ころであるが、混合気を爆発させた場合のシリンダ内圧
は、ノッキングが生じてない時は高調波（通常５Ｋ圧〜
１０ＫＨｚの周波数成分のもので、エンジンシリンダの
ボア径と燃焼時の音速によつて決められる周波数帯域の
成分で燃焼の断続急速燃焼により生じるもの）がのらな
いが、ノッキングが生じだすと第１図に示すごとく内圧
の最大値近傍よりこの高調波がのりだし、その影響によ
つて気筒外へ振動あるいは音となつて発生する。
回転、低負荷時においてはＭＢＴより以前にノッキング
限界がきている。又、ノッキング限界は温度、湿度等の
大気条件にも影響を受けやすく、現用の点火時期制御装
置は回転速度、吸気負圧のパラメータにより、全運転領
域においてノッキングが生じない様に■汀より相当遅れ
側にプログラムされている。従つて、出力、燃費が機関
の性能以下に押えられている。ところで、点火時期と気
筒内圧どは強い相関々係があることは一般に知られると
ころであるが、混合気を爆発させた場合のシリンダ内圧
は、ノッキングが生じてない時は高調波（通常５Ｋ圧〜
１０ＫＨｚの周波数成分のもので、エンジンシリンダの
ボア径と燃焼時の音速によつて決められる周波数帯域の
成分で燃焼の断続急速燃焼により生じるもの）がのらな
いが、ノッキングが生じだすと第１図に示すごとく内圧
の最大値近傍よりこの高調波がのりだし、その影響によ
つて気筒外へ振動あるいは音となつて発生する。
その気筒内に発生する内圧信号あるいは気筒外へ発生す
る振動あるいは音の発生状態をよくみると、ノッキング
の生一じはじめ（トレースノック）は内圧の最大値にな
るエンジンクランク角より出はじめ、除々に大きなノッ
キング（ライトノック、ヘビーノック）になると内圧最
大値より前面（すなわち点火側）にその高周波が大きく
のりだす。又、振動、音は内・圧にのつている高調波よ
り他の振動系統と共鳴して排気行程へまで振動波形が発
生する。特にノッキングが大きな場合に著しい。なお、
第１図において、ａはクランク角度〔℃Ａ〕、ｂは燃焼
内圧、Ｃ，ｄは５〜１０ＫＨｚ帯域フィルタ通過後の内
圧およびシリンダ振動波形を示す。本発明は上記の点に
鑑み、通常は機関状態に応じた点火時期で点火し、ノッ
キングが生じるとそれをノッキング検出回路て検出して
、点火進角演算回路によりプログラム点火時期よりも遅
角側で点火する様に制御することにより、点火プログラ
ムを各機関条件に対して最良点火時期にプログラムする
ことができ、又ノッキング時のみノツキン・グ限界近く
で点火させて出力、燃費の点で非常に有利な内燃機関用
点火時期制御装置を提供することを目的とするものてあ
る。
る振動あるいは音の発生状態をよくみると、ノッキング
の生一じはじめ（トレースノック）は内圧の最大値にな
るエンジンクランク角より出はじめ、除々に大きなノッ
キング（ライトノック、ヘビーノック）になると内圧最
大値より前面（すなわち点火側）にその高周波が大きく
のりだす。又、振動、音は内・圧にのつている高調波よ
り他の振動系統と共鳴して排気行程へまで振動波形が発
生する。特にノッキングが大きな場合に著しい。なお、
第１図において、ａはクランク角度〔℃Ａ〕、ｂは燃焼
内圧、Ｃ，ｄは５〜１０ＫＨｚ帯域フィルタ通過後の内
圧およびシリンダ振動波形を示す。本発明は上記の点に
鑑み、通常は機関状態に応じた点火時期で点火し、ノッ
キングが生じるとそれをノッキング検出回路て検出して
、点火進角演算回路によりプログラム点火時期よりも遅
角側で点火する様に制御することにより、点火プログラ
ムを各機関条件に対して最良点火時期にプログラムする
ことができ、又ノッキング時のみノツキン・グ限界近く
で点火させて出力、燃費の点で非常に有利な内燃機関用
点火時期制御装置を提供することを目的とするものてあ
る。
又、本発明は基準となる点火時期もしくは実際の点火時
期を基準としてこの点火時期の間隔よりも短い一定時間
幅の分割信号を発生し、この分割信号発生中にノッキン
グ検出器よりの検出信号に応じたベース信号（例えば平
均値あるいはピーク値）を取り出し、このベース信号と
ノッキング検出器よりの検出信号との比較をすることに
よつ・て、低回転から高回転まで安定してベース信号が
設定でき、エンジン状態の広範囲にてノッキングが検出
でき、ベースの振動、音等の信号をとり出すのに新たに
角度を検出することなく非常に簡素にかつ確実に制御て
きる内燃機関用点火時期制御装置を提供することを目的
とするものてある。
期を基準としてこの点火時期の間隔よりも短い一定時間
幅の分割信号を発生し、この分割信号発生中にノッキン
グ検出器よりの検出信号に応じたベース信号（例えば平
均値あるいはピーク値）を取り出し、このベース信号と
ノッキング検出器よりの検出信号との比較をすることに
よつ・て、低回転から高回転まで安定してベース信号が
設定でき、エンジン状態の広範囲にてノッキングが検出
でき、ベースの振動、音等の信号をとり出すのに新たに
角度を検出することなく非常に簡素にかつ確実に制御て
きる内燃機関用点火時期制御装置を提供することを目的
とするものてある。
以下本発明を図に示す実施例について説明する。第２図
は本発明のブロック図を示すものであり、１は４気筒４
サイクル内燃機関のクランク軸の基準角度位置を検出す
る電磁ビック等を用いた角度位置検出器、２は角度位置
検出器１の出力信号を波形整形する波形整形回路、３は
機関状態に応じてあらかじめ設定されているベース進角
を演算するベース進角演算回路であり、本実施例では機
関速度をパラメータとして計算をしている。４はベース
進角演算回路３の出力と５の補正進角演算回路とによつ
て点火時期を決定する点火進角演算回路、６は点火進角
演算回路４の出力信号を電流増幅してイグニッションコ
イル（図示せぬ）に通電、遮断を行わしめる公知のイグ
ナタてある。
は本発明のブロック図を示すものであり、１は４気筒４
サイクル内燃機関のクランク軸の基準角度位置を検出す
る電磁ビック等を用いた角度位置検出器、２は角度位置
検出器１の出力信号を波形整形する波形整形回路、３は
機関状態に応じてあらかじめ設定されているベース進角
を演算するベース進角演算回路であり、本実施例では機
関速度をパラメータとして計算をしている。４はベース
進角演算回路３の出力と５の補正進角演算回路とによつ
て点火時期を決定する点火進角演算回路、６は点火進角
演算回路４の出力信号を電流増幅してイグニッションコ
イル（図示せぬ）に通電、遮断を行わしめる公知のイグ
ナタてある。
７は機関のノッキング現象に対応した機関本体の振動又
はこの振動により発生する音波等を圧電素子式（ピエゾ
素子）、発電式（マグネット、コイル）等によつて検出
するノッキング検出器、８はノッキング検出器７の出力
信号を入力とするパンドパスフイルターで、通常ノッキ
ング振動によつてのみ生ずる５ＫＨｚ〜１０Ｋ圧内のう
ちその機関に応じたバンドパスフィルターを用いる。
はこの振動により発生する音波等を圧電素子式（ピエゾ
素子）、発電式（マグネット、コイル）等によつて検出
するノッキング検出器、８はノッキング検出器７の出力
信号を入力とするパンドパスフイルターで、通常ノッキ
ング振動によつてのみ生ずる５ＫＨｚ〜１０Ｋ圧内のう
ちその機関に応じたバンドパスフィルターを用いる。
９はバンドパスフィルター８を通した高周波信号よりノ
ッキングであるか否かを判定するノッキング検出回路、
１０はノッキング検出回路９に必要なタイミング信号（
分割信号）を得る分割信号発生回路である。
ッキングであるか否かを判定するノッキング検出回路、
１０はノッキング検出回路９に必要なタイミング信号（
分割信号）を得る分割信号発生回路である。
次に、本発明の詳細な説明第３図および第４図において
第５図を援用して説明する。
第５図を援用して説明する。
第３図に示す点火進角演算回路４において、電源と接地
間に２個の固定抵抗（図示せぬ）を直列に接続して、そ
の分割点により基準電位Ｖｒｅｆをつくり、以下に示す
演算増幅器にバイアス抵抗を介して接続される。そして
、点火進角演算回路４は、さらにＮＯＴ回路４−１、放
電制御の為の電位を決める分割抵抗４−２，４−３、“
゜１゛レベルの信号で導通（０Ｎ）するアナログスイッ
チ４−４，４一５，４−６、充電抵抗４−７，４−８、
放電抵抗４−９、基準電位Ｖｒｅｆに接続されているバ
イアス抵抗４−１０，４−１１、入力抵抗４−１２、演
算増幅器４−１３，４−１４、コンデンサ４−１５、お
よびＡＮＤ回路４−１６て構成されている。そして、抵
抗４−７，４−８，４−９，４一１０、コンデンサ４−
１５、および演算増幅器４−１３はミラー積分回路を構
成しており、入力電圧が基準電位Ｖｒｅｆより低い時コ
ンデンサ４−１５が充電され、■Ｒｅｆより高い時コン
デンサ４一１５が放電される。又、抵抗４−１１，４−
１２、演算増幅器４−１４は比較回路を構成している。
また、上記各アナログスイッチ４−４，４一５，４−６
は電界効果トランジスタで構成すると好適である。角度
位置検出器１は詳細は図示しないが、４気筒内燃機のデ
イストリビユータ軸に固定され、外周に等間隔で４個の
突起を有するロータと、このロータの突起と対向する位
置に設けた電磁ピックアップとより構成される公知のも
ので、ロータがクランク軸の２回転で１回転し、ロータ
の各突起が電磁ピックアップを横切るときに接地レベル
となる第５図ａに示すごとき信号を電磁ピックアップが
発生し、この電磁ピックアップの出力信号が角度位置検
出器１の出力信号となる。
間に２個の固定抵抗（図示せぬ）を直列に接続して、そ
の分割点により基準電位Ｖｒｅｆをつくり、以下に示す
演算増幅器にバイアス抵抗を介して接続される。そして
、点火進角演算回路４は、さらにＮＯＴ回路４−１、放
電制御の為の電位を決める分割抵抗４−２，４−３、“
゜１゛レベルの信号で導通（０Ｎ）するアナログスイッ
チ４−４，４一５，４−６、充電抵抗４−７，４−８、
放電抵抗４−９、基準電位Ｖｒｅｆに接続されているバ
イアス抵抗４−１０，４−１１、入力抵抗４−１２、演
算増幅器４−１３，４−１４、コンデンサ４−１５、お
よびＡＮＤ回路４−１６て構成されている。そして、抵
抗４−７，４−８，４−９，４一１０、コンデンサ４−
１５、および演算増幅器４−１３はミラー積分回路を構
成しており、入力電圧が基準電位Ｖｒｅｆより低い時コ
ンデンサ４−１５が充電され、■Ｒｅｆより高い時コン
デンサ４一１５が放電される。又、抵抗４−１１，４−
１２、演算増幅器４−１４は比較回路を構成している。
また、上記各アナログスイッチ４−４，４一５，４−６
は電界効果トランジスタで構成すると好適である。角度
位置検出器１は詳細は図示しないが、４気筒内燃機のデ
イストリビユータ軸に固定され、外周に等間隔で４個の
突起を有するロータと、このロータの突起と対向する位
置に設けた電磁ピックアップとより構成される公知のも
ので、ロータがクランク軸の２回転で１回転し、ロータ
の各突起が電磁ピックアップを横切るときに接地レベル
となる第５図ａに示すごとき信号を電磁ピックアップが
発生し、この電磁ピックアップの出力信号が角度位置検
出器１の出力信号となる。
この角度位置検出器１の出力信号は比較回路で構成され
る波形整形回路２に結合され、接地レベルの基準電位と
比較され第５図ｂに示す矩形波信号となる。この時、こ
の矩形波はクランク軸の各気筒に対して角度位置Ｍｌ，
Ｍ２を検出することになる。次に、ベース進角演算回路
３は第３図に示すごとく、波形整形回路２の出力信号を
微分回路３−１を通して積分回路３−２に入力し、回転
速度Ｎの増大に応じて上昇するアナログ電圧を作り、点
火進角演算回路４の一方の充電抵抗４−７に結合される
。また、点火進角演算回路４のもう一方の充電抵抗４−
８は補正進角演算回路５に結合される。次に、第４図に
おいて、分割信号発生回路１０、ノッキング検出回路９
および補正進角演算回路５について説明する。
る波形整形回路２に結合され、接地レベルの基準電位と
比較され第５図ｂに示す矩形波信号となる。この時、こ
の矩形波はクランク軸の各気筒に対して角度位置Ｍｌ，
Ｍ２を検出することになる。次に、ベース進角演算回路
３は第３図に示すごとく、波形整形回路２の出力信号を
微分回路３−１を通して積分回路３−２に入力し、回転
速度Ｎの増大に応じて上昇するアナログ電圧を作り、点
火進角演算回路４の一方の充電抵抗４−７に結合される
。また、点火進角演算回路４のもう一方の充電抵抗４−
８は補正進角演算回路５に結合される。次に、第４図に
おいて、分割信号発生回路１０、ノッキング検出回路９
および補正進角演算回路５について説明する。
分割信号発生回路１０は点火進角演算回路４の出力信号
を入力として単安定回路１０−１，１０−２より構成さ
れ、単安定回路１０−２で点火進角演算回路４の出力信
号の立ち下り時に第５図ｆで示すごとくτ１の時間幅（
Ｔ１時間゜“１゛レベル）をもつ信号をつくり次にその
単安定回路１０−２の出力の立ち下り時に次の単安定回
路１０−１で第５図ｇで示すごとくτ１の時間幅（τ２
時間゜“１゛レベル）をもつ信号ｇをつくる。ノッキン
グ検出回路９はノッキング検出器９およびバンドパスフ
ィルター８を通した設定帯域幅（本実施例では７〜１０
ＫＨｚ）の第５図ｈで示すごとき振動波形が入力される
。
を入力として単安定回路１０−１，１０−２より構成さ
れ、単安定回路１０−２で点火進角演算回路４の出力信
号の立ち下り時に第５図ｆで示すごとくτ１の時間幅（
Ｔ１時間゜“１゛レベル）をもつ信号をつくり次にその
単安定回路１０−２の出力の立ち下り時に次の単安定回
路１０−１で第５図ｇで示すごとくτ１の時間幅（τ２
時間゜“１゛レベル）をもつ信号ｇをつくる。ノッキン
グ検出回路９はノッキング検出器９およびバンドパスフ
ィルター８を通した設定帯域幅（本実施例では７〜１０
ＫＨｚ）の第５図ｈで示すごとき振動波形が入力される
。
構成はその信号を全波もし−くは半波整流する整流回路
９ａ、この整流回路９ａの出力を積分して平均化する積
分器９ｂ１この積分器９ｂの信号をＫ倍に増幅する増幅
器９−１、アナログスイッチ９−２（抵抗９−３，９−
５、コンデンサ９−４で構成される）ホールド回路、こ
のホールド回路の出力と抵抗９一６を通した入力信号と
を比較する比較回路９−７および単安定回路９−８とで
構成される。ホールド回路はアナログスイッチ９−２が
τ１時間ＯＮした時の増幅器９−１の出力電位がコンデ
ンサ９一４に充電される。そして、整流回路９ａ１積分
器９ｂ１増幅器９−１、アナログスイッチ９−２、抵抗
９−３，９−５、コンデンサ９−４により平均値出力回
路９Ａを構成する。ホールド回路の出力信号はもとの信
号にくらべＫ倍されたものである。そして、ホールド回
路の出力信号より積分器９ｂの入力信号が高い時比較回
路９−７は１レベルの出力を発し、単安定回路９−８は
比較回路９−７が１レベルに立ち上る時τ３の時間幅を
もつ第５図１の出力信号が得られる。即ち、τ１の幅で
ホールドされた値より入力信号が高くなつた時、τ３の
時間幅をもつ出力信号が得られることになる。補正進角
演算回路５は抵抗５−１，５−２，５一６、アナログス
イッチ５−３，５−４、コンデンサ５−５、演算増幅器
５−７より構成され、抵抗５−１の一端は電源正佃■Ｃ
ｃに接続されている。
９ａ、この整流回路９ａの出力を積分して平均化する積
分器９ｂ１この積分器９ｂの信号をＫ倍に増幅する増幅
器９−１、アナログスイッチ９−２（抵抗９−３，９−
５、コンデンサ９−４で構成される）ホールド回路、こ
のホールド回路の出力と抵抗９一６を通した入力信号と
を比較する比較回路９−７および単安定回路９−８とで
構成される。ホールド回路はアナログスイッチ９−２が
τ１時間ＯＮした時の増幅器９−１の出力電位がコンデ
ンサ９一４に充電される。そして、整流回路９ａ１積分
器９ｂ１増幅器９−１、アナログスイッチ９−２、抵抗
９−３，９−５、コンデンサ９−４により平均値出力回
路９Ａを構成する。ホールド回路の出力信号はもとの信
号にくらべＫ倍されたものである。そして、ホールド回
路の出力信号より積分器９ｂの入力信号が高い時比較回
路９−７は１レベルの出力を発し、単安定回路９−８は
比較回路９−７が１レベルに立ち上る時τ３の時間幅を
もつ第５図１の出力信号が得られる。即ち、τ１の幅で
ホールドされた値より入力信号が高くなつた時、τ３の
時間幅をもつ出力信号が得られることになる。補正進角
演算回路５は抵抗５−１，５−２，５一６、アナログス
イッチ５−３，５−４、コンデンサ５−５、演算増幅器
５−７より構成され、抵抗５−１の一端は電源正佃■Ｃ
ｃに接続されている。
そして、τ２時間のみアナログスイッチ５−３が開かれ
てコンデンサ５−５が充電され、放電はノッキング検出
回路９に出力パルスが生じた時のみアナログスイッチ５
−４が開くことによつて抵抗５−６を通して放電され、
コンデンサ電位が下降する。演算増幅器５−７は電流増
幅を行うエミッタフォロア回路を構成している。次に、
上述した詳細な実施例について機関運転状態も含めその
作動を説明する。
てコンデンサ５−５が充電され、放電はノッキング検出
回路９に出力パルスが生じた時のみアナログスイッチ５
−４が開くことによつて抵抗５−６を通して放電され、
コンデンサ電位が下降する。演算増幅器５−７は電流増
幅を行うエミッタフォロア回路を構成している。次に、
上述した詳細な実施例について機関運転状態も含めその
作動を説明する。
角度位置検出器１は波形整形回路２を通して内燃機関の
クランク軸の回転に同期して矩形パルスを発し、その出
力端子ｂに第５図ｂに示すごとくＭ１〜Ｍ２の間“１゛
レベル、隅〜Ｍ１間゜゜０゛レベルの出力を発し、内燃
機関の１回転当り２周期の２パルスの出力を発生する。
そして、波形整形回路２の出力が゛１゛レベルになると
、点火進角演算回路４のアナログスイッチ４−４が０Ｎ
する。このとき、ＮＯＴ回路４−１の出力が゜゛０゛レ
ベルであるのでアナログスイッチ４−５が０ＦＦとなり
、またＡＮＤ回路４−１６の出力信号が゜“０゛レベル
でコンデンサリセット用のアナログスイッチ４−６が０
ＦＦであるので充電抵抗４−７，４−８の入力電圧に応
じて基準電位■ＲｅｆよりＭ１の時点から第５図Ｃに示
す様にコンデンサ４−１５が充電されていく。このコン
デンサ４−１５の充電により演算増幅器４−１３の出力
は基準電圧Ｖｒｅｆより高くなるので、比較回路の出力
は第５図ｄで示すように“゜０゛レベルになる。次に、
Ｍ２の時点で波形整形回路２の出力端子の信号が゜゜０
゛レベルになると、アナログスイッチ４−４が０ＦＦに
なり、同時にアナログスイッチ４−５が０Ｎになるので
、コンデンサ４−１５は放電制御の分割抵抗４−２，４
−３の出力に応じた一定の放電電流により第５図ｃで示
す様に放電が開始される。
クランク軸の回転に同期して矩形パルスを発し、その出
力端子ｂに第５図ｂに示すごとくＭ１〜Ｍ２の間“１゛
レベル、隅〜Ｍ１間゜゜０゛レベルの出力を発し、内燃
機関の１回転当り２周期の２パルスの出力を発生する。
そして、波形整形回路２の出力が゛１゛レベルになると
、点火進角演算回路４のアナログスイッチ４−４が０Ｎ
する。このとき、ＮＯＴ回路４−１の出力が゜゛０゛レ
ベルであるのでアナログスイッチ４−５が０ＦＦとなり
、またＡＮＤ回路４−１６の出力信号が゜“０゛レベル
でコンデンサリセット用のアナログスイッチ４−６が０
ＦＦであるので充電抵抗４−７，４−８の入力電圧に応
じて基準電位■ＲｅｆよりＭ１の時点から第５図Ｃに示
す様にコンデンサ４−１５が充電されていく。このコン
デンサ４−１５の充電により演算増幅器４−１３の出力
は基準電圧Ｖｒｅｆより高くなるので、比較回路の出力
は第５図ｄで示すように“゜０゛レベルになる。次に、
Ｍ２の時点で波形整形回路２の出力端子の信号が゜゜０
゛レベルになると、アナログスイッチ４−４が０ＦＦに
なり、同時にアナログスイッチ４−５が０Ｎになるので
、コンデンサ４−１５は放電制御の分割抵抗４−２，４
−３の出力に応じた一定の放電電流により第５図ｃで示
す様に放電が開始される。
そして、このコンデンサ４−１５の放電が終了した時点
で演算増幅器４−１３の出力が基準電位Ｖｒｅｆより低
くなるので、比較回路の出力が第５図ｄで示すように反
転して“１゛レベルになり、ＡＮＤ回路４−１６の出力
が“゜１゛レベルになるので、アナログスイッチ９一６
は０Ｎになり、演算増幅器４−１３の出力は第５図ｃに
示すように基準電位Ｖｒｅｆに一定に保たれる。この点
火進角演算回路４の出力端子の信号がイグナイタ６の入
力となり、この信号の立上り時点で点火火花が発するも
のである。この立上り時点はコンデンサ４−１５の充放
電々流によつて決定されるが、ここでは放電々流を一定
としているので充電々流によつてのみ決定される。充電
々流が大きくなると第５図Ｃの破線で示すＩの如く充電
々位が高くなるので、充電電流が少ないものより遅れ側
で比較器４−１４の出力が立ち上る。即ち、点火時期が
遅角側になることになる。逆゛に、充電電流が少なくな
ると充電々位が低くその分進み側特性になる。ここで、
充電々流は充電抵抗４−７，４−８とその両端の電位に
よつて決定され（抵抗４−７，４−８で加算回路を構成
している）、例えば補正−進角演算回路５の出力電位が
一定てあればベース進角演算回路３の出力電位によつて
比較器４−１４の立ち上り時点が変化する。
で演算増幅器４−１３の出力が基準電位Ｖｒｅｆより低
くなるので、比較回路の出力が第５図ｄで示すように反
転して“１゛レベルになり、ＡＮＤ回路４−１６の出力
が“゜１゛レベルになるので、アナログスイッチ９一６
は０Ｎになり、演算増幅器４−１３の出力は第５図ｃに
示すように基準電位Ｖｒｅｆに一定に保たれる。この点
火進角演算回路４の出力端子の信号がイグナイタ６の入
力となり、この信号の立上り時点で点火火花が発するも
のである。この立上り時点はコンデンサ４−１５の充放
電々流によつて決定されるが、ここでは放電々流を一定
としているので充電々流によつてのみ決定される。充電
々流が大きくなると第５図Ｃの破線で示すＩの如く充電
々位が高くなるので、充電電流が少ないものより遅れ側
で比較器４−１４の出力が立ち上る。即ち、点火時期が
遅角側になることになる。逆゛に、充電電流が少なくな
ると充電々位が低くその分進み側特性になる。ここで、
充電々流は充電抵抗４−７，４−８とその両端の電位に
よつて決定され（抵抗４−７，４−８で加算回路を構成
している）、例えば補正−進角演算回路５の出力電位が
一定てあればベース進角演算回路３の出力電位によつて
比較器４−１４の立ち上り時点が変化する。
この場合、回転速度によつてベース進角演算回路３の出
力電位が高くなる（コンデンサ４−１５の充電々流が小
にな』る）ようになつているので、回転が上昇するにつ
れこの立ち上り時点は進み側特性となる。即ち、このベ
ース進角演算回路３をあらかじめプログラムしておくこ
とによつて進角を任意に決定てきることになる。逆にベ
ース進角演算回路３の出力電門位が一定の時は補正進角
演算回路５の出力電位によつて遅角、進角側に変化し、
出力電位が低くなるにつれ遅れ側、高くなるにつれ進み
側になる。ここで、注意することは、放電の時は抵抗４
−２，４−３の分割抵抗による基準電位は■Ｒｅｆよノ
リ高くし放電抵抗４−９にくらべ分割抵抗インピーダン
スを小さくする必要があり、充電の時はベース、補正各
々の演算回路３，５の出力電位と抵抗４−７，４−８に
よる加算電位がＶｒｅｆより低くなるように設定をしな
ければならない。又抵抗４−７，４−８によつてベース
進角量、補正進角量の重みづけを行う。ノッキング検出
回路９においては、点火して第５図ｆのτ１時間内のベ
ース振動波形の平均化された電圧値をＫ倍したものがコ
ンデンサ９−４にホールドされ、そのホールド値と積分
器９ｂの出力値とが比較され、ノッキングが生じない時
は常時ホールド値の方が大であるけれど、ノッキングが
生じると上死点付近後においてホールド位より積分器９
ｂの出力値の方が大になり、比較回路９一７の出力が正
転し、単安定回路９−８に第５図ｉで示すごとくγ３の
幅を持つノッキングパルスが生じる。
力電位が高くなる（コンデンサ４−１５の充電々流が小
にな』る）ようになつているので、回転が上昇するにつ
れこの立ち上り時点は進み側特性となる。即ち、このベ
ース進角演算回路３をあらかじめプログラムしておくこ
とによつて進角を任意に決定てきることになる。逆にベ
ース進角演算回路３の出力電門位が一定の時は補正進角
演算回路５の出力電位によつて遅角、進角側に変化し、
出力電位が低くなるにつれ遅れ側、高くなるにつれ進み
側になる。ここで、注意することは、放電の時は抵抗４
−２，４−３の分割抵抗による基準電位は■Ｒｅｆよノ
リ高くし放電抵抗４−９にくらべ分割抵抗インピーダン
スを小さくする必要があり、充電の時はベース、補正各
々の演算回路３，５の出力電位と抵抗４−７，４−８に
よる加算電位がＶｒｅｆより低くなるように設定をしな
ければならない。又抵抗４−７，４−８によつてベース
進角量、補正進角量の重みづけを行う。ノッキング検出
回路９においては、点火して第５図ｆのτ１時間内のベ
ース振動波形の平均化された電圧値をＫ倍したものがコ
ンデンサ９−４にホールドされ、そのホールド値と積分
器９ｂの出力値とが比較され、ノッキングが生じない時
は常時ホールド値の方が大であるけれど、ノッキングが
生じると上死点付近後においてホールド位より積分器９
ｂの出力値の方が大になり、比較回路９一７の出力が正
転し、単安定回路９−８に第５図ｉで示すごとくγ３の
幅を持つノッキングパルスが生じる。
この場合、Ｋの設定は内燃機関の種類によつて異なるが
第７図Ａ，ｂにベース振動レベル（Δ印）とトレースノ
ック時の振動出力（０印）の代表的な特性を示す。この
場合Ｋ値を第７図ａの一点鎖線で示す２という一定値に
すると、低速回転の時は検出可能となるが、高速回転域
ではトレースノック以上のノッキングを検出することに
なる。従つて、このＫ値はエンジン状態に応じて最適な
値になる様制御した方がより精度よく検出できる。又、
ここでγ１，τ２の時間幅について説明する。τ１はコ
ンデンサ５−５の一回の進角量を決定する時間幅であり
、種々の実験より検討した結果、点火してから上死点付
近前の３ｍｓｅｃまでの間はノッキング振動が生じない
ので点火してから３Ｔｒ１．ｓｅｃ以下にする必要があ
る。また、τ１を角度で得る場合には、種々の実験より
検討した結果、点火してからクランク角度で６００以内
にすればよいことがわかつた。次に、補正進角演算回路
５について説明する。
第７図Ａ，ｂにベース振動レベル（Δ印）とトレースノ
ック時の振動出力（０印）の代表的な特性を示す。この
場合Ｋ値を第７図ａの一点鎖線で示す２という一定値に
すると、低速回転の時は検出可能となるが、高速回転域
ではトレースノック以上のノッキングを検出することに
なる。従つて、このＫ値はエンジン状態に応じて最適な
値になる様制御した方がより精度よく検出できる。又、
ここでγ１，τ２の時間幅について説明する。τ１はコ
ンデンサ５−５の一回の進角量を決定する時間幅であり
、種々の実験より検討した結果、点火してから上死点付
近前の３ｍｓｅｃまでの間はノッキング振動が生じない
ので点火してから３Ｔｒ１．ｓｅｃ以下にする必要があ
る。また、τ１を角度で得る場合には、種々の実験より
検討した結果、点火してからクランク角度で６００以内
にすればよいことがわかつた。次に、補正進角演算回路
５について説明する。
ノッキングが生じていない時にはτ２の間アナログスイ
ッチ５−３のみが導通状態となるので、コンテツサ５−
５には抵抗５−１，５−２の分割電位■により充電され
てこのコンデンサ５−５の端子電圧は上昇し、演算増幅
器５−７て構成される電圧ホロウ回路の出力も上昇する
。これによつて、補正進角演算回路５の出力が第５図ｊ
に示すことく上昇するので、点火進角演算回路４の積分
回路の出力ｃは充電々流が小さくなり、点火時期はあら
かじめプログラムされた値より進角側になる。逆に、ノ
ッキングが生じると、アナログスイッチ５−４が導通状
態となる為、コンデンサ５−５の電荷は抵抗５−６を通
じて放電され、補正進角演算回路の出力は第５図ｊ（７
）ｔ１に示す様に電位が低下する。従つて、点火進角演
算回路４の積分回路のコンデンサ４−１５の充電々流が
大きくなり、点火時期は遅れ側となる。しかして、点火
時期が遅れ側に移動してノッキングが起らなくなるとア
ナログスイッチ５−３のみが導通になつてコンデンサ５
−５が再び充電され、点火時期は進み側になる。以上の
様にノッキングが生じれば点火時期は遅れ側に移りノッ
キングが生じなくなれば再び進角側に移ることになり、
点火時期はノッキングを避けた進み側に制御される。こ
こで、１回当りの補正量は抵抗５−１，５−２，５−６
および、γ２，τ３の時間幅によつてその進角、遅角量
を決定することができる。以上説明したものはノッキン
グ検出信号のベース信号を、τ１の間の積分器９ｂの出
力に↓り得るようにしたが、第６図においてはバンドパ
スフィルター８の出力信号を前処理として整流平均した
波形で検出するものである。
ッチ５−３のみが導通状態となるので、コンテツサ５−
５には抵抗５−１，５−２の分割電位■により充電され
てこのコンデンサ５−５の端子電圧は上昇し、演算増幅
器５−７て構成される電圧ホロウ回路の出力も上昇する
。これによつて、補正進角演算回路５の出力が第５図ｊ
に示すことく上昇するので、点火進角演算回路４の積分
回路の出力ｃは充電々流が小さくなり、点火時期はあら
かじめプログラムされた値より進角側になる。逆に、ノ
ッキングが生じると、アナログスイッチ５−４が導通状
態となる為、コンデンサ５−５の電荷は抵抗５−６を通
じて放電され、補正進角演算回路の出力は第５図ｊ（７
）ｔ１に示す様に電位が低下する。従つて、点火進角演
算回路４の積分回路のコンデンサ４−１５の充電々流が
大きくなり、点火時期は遅れ側となる。しかして、点火
時期が遅れ側に移動してノッキングが起らなくなるとア
ナログスイッチ５−３のみが導通になつてコンデンサ５
−５が再び充電され、点火時期は進み側になる。以上の
様にノッキングが生じれば点火時期は遅れ側に移りノッ
キングが生じなくなれば再び進角側に移ることになり、
点火時期はノッキングを避けた進み側に制御される。こ
こで、１回当りの補正量は抵抗５−１，５−２，５−６
および、γ２，τ３の時間幅によつてその進角、遅角量
を決定することができる。以上説明したものはノッキン
グ検出信号のベース信号を、τ１の間の積分器９ｂの出
力に↓り得るようにしたが、第６図においてはバンドパ
スフィルター８の出力信号を前処理として整流平均した
波形で検出するものである。
この場合バンドパスフィルター８の出力を、コンデンサ
９−１０，９−１３、ダイオード９−１１，９−１２、
抵抗９−１４で構成される倍電圧整流平均回路に直接通
して増幅器９−１、抵抗９−６に結合し、やはり前と同
様の演算がなされる。この場合は、点火ノイズ等といつ
たノイズ信号が小さくなるのでより良い。しかし平均化
処理の為の時定数の決定が難しくなる。第８図はノッキ
ング検出回路９の他の実施例を示すもので、第４図のも
のに対し、平均値出力回路９Ａの代わりに、整流回路９
ａ１増幅器９ｂ１アナログスイッチ９−２、（ダイオー
ド９−１０、コンデンサ９−４、アナログスイッチ９−
１１、抵抗９−５で構成される）ピークホールド回路よ
り構成されるピーク値出力回路９Ｂを用い、比較回路９
−７の出力をＮ１回路９−１３の一方の入力に接続して
他方の入力にＮＯＲ回路９一１２の出力を接続すると共
に、ＡＮＤ回路９−１３の出力を単安定回路９−８に入
力したものである。
９−１０，９−１３、ダイオード９−１１，９−１２、
抵抗９−１４で構成される倍電圧整流平均回路に直接通
して増幅器９−１、抵抗９−６に結合し、やはり前と同
様の演算がなされる。この場合は、点火ノイズ等といつ
たノイズ信号が小さくなるのでより良い。しかし平均化
処理の為の時定数の決定が難しくなる。第８図はノッキ
ング検出回路９の他の実施例を示すもので、第４図のも
のに対し、平均値出力回路９Ａの代わりに、整流回路９
ａ１増幅器９ｂ１アナログスイッチ９−２、（ダイオー
ド９−１０、コンデンサ９−４、アナログスイッチ９−
１１、抵抗９−５で構成される）ピークホールド回路よ
り構成されるピーク値出力回路９Ｂを用い、比較回路９
−７の出力をＮ１回路９−１３の一方の入力に接続して
他方の入力にＮＯＲ回路９一１２の出力を接続すると共
に、ＡＮＤ回路９−１３の出力を単安定回路９−８に入
力したものである。
そして、アナログスイッチ９−１１の制御極およびＮＯ
Ｒ回路９−１２の一方の入力には、例えば前記のタイミ
ング信号τ１が印加され、アナログスイッチ９−２の制
御極およびＮＯＲ回路９一１２の他方の入力には前記の
タイミング信号τ２が印加される。ここで信号τ１はコ
ンデンサ９一４の充電電荷を放電するだけのパルス幅の
短かい信号でよく、信号τ２は点火してから、３ｍ，ｓ
ｅｃ以内に発生し終える上死点付近前におけるパルス幅
の信号であればよい。この第８図に示すノッキング検出
回路９の作動を説明すると、まず、タイミング信号Ｔ１
によつてアナログスイッチ９−１１が０Ｎしてコンデン
サ９−４の充電電荷を放電する。
Ｒ回路９−１２の一方の入力には、例えば前記のタイミ
ング信号τ１が印加され、アナログスイッチ９−２の制
御極およびＮＯＲ回路９一１２の他方の入力には前記の
タイミング信号τ２が印加される。ここで信号τ１はコ
ンデンサ９一４の充電電荷を放電するだけのパルス幅の
短かい信号でよく、信号τ２は点火してから、３ｍ，ｓ
ｅｃ以内に発生し終える上死点付近前におけるパルス幅
の信号であればよい。この第８図に示すノッキング検出
回路９の作動を説明すると、まず、タイミング信号Ｔ１
によつてアナログスイッチ９−１１が０Ｎしてコンデン
サ９−４の充電電荷を放電する。
そして、タイミング信号γ２によつてアナログスイッチ
９−２がＯＮし、このアナログスイッチ９−２が０Ｎし
ている間、バンドパスフィルター８を通してノッキング
検出器７よりのベース振動波形のＫ倍された最大値が整
流器９ａ、増幅器９ｂ、アナログスイッチ９−２および
ダイオード９−１０を介してコンデンサ９−４にホール
ドされ、そのホールド値と整流回路９ａの出力値とが比
較され、ノッキングが生じると上死点付近後においてホ
ールド値より整流回路９ａの出力値の方が大になり、比
較器９−７の出力が正転し、単安定回路９−８に所定幅
のノッキングパルスが生じる。ここで、ＮＯＲ回路９−
１２によつて両タイミング信号τ１，τ２のＮＯＲをと
り、各タイミング信号τ１，τ２のうちいずれか一方が
発生している間は，ＡＮＤ回路９−１３のゲートを閉じ
、比較回路９−７の出力が単安定回路９−８に印加され
るのを防止し、コンデンサ９−４の充放電中に誤動作し
ないようにしてある。また、第８図の回路を用いる場合
には、そのアナログスイッチ９−１１の制御極に印加さ
れるタイミング信号τ１を補正進角演算回路５のアナロ
グスイッチ５−３の制御極に印加すればよい。
９−２がＯＮし、このアナログスイッチ９−２が０Ｎし
ている間、バンドパスフィルター８を通してノッキング
検出器７よりのベース振動波形のＫ倍された最大値が整
流器９ａ、増幅器９ｂ、アナログスイッチ９−２および
ダイオード９−１０を介してコンデンサ９−４にホール
ドされ、そのホールド値と整流回路９ａの出力値とが比
較され、ノッキングが生じると上死点付近後においてホ
ールド値より整流回路９ａの出力値の方が大になり、比
較器９−７の出力が正転し、単安定回路９−８に所定幅
のノッキングパルスが生じる。ここで、ＮＯＲ回路９−
１２によつて両タイミング信号τ１，τ２のＮＯＲをと
り、各タイミング信号τ１，τ２のうちいずれか一方が
発生している間は，ＡＮＤ回路９−１３のゲートを閉じ
、比較回路９−７の出力が単安定回路９−８に印加され
るのを防止し、コンデンサ９−４の充放電中に誤動作し
ないようにしてある。また、第８図の回路を用いる場合
には、そのアナログスイッチ９−１１の制御極に印加さ
れるタイミング信号τ１を補正進角演算回路５のアナロ
グスイッチ５−３の制御極に印加すればよい。
また、上述した実施例においては、内燃機関の振動をノ
ッキング振動に対応して検出するようにしたが、マイク
ロホンにより振動音として検出することもできる。また
、上述した実施例においては、ベース進角を回転速度の
みで作つたが、他の吸気圧、吸入空気量、暖機状態、加
速状態等の機関状態に対しても単一あるいは複数でベー
ス進角プログラムを作つても良い。
ッキング振動に対応して検出するようにしたが、マイク
ロホンにより振動音として検出することもできる。また
、上述した実施例においては、ベース進角を回転速度の
みで作つたが、他の吸気圧、吸入空気量、暖機状態、加
速状態等の機関状態に対しても単一あるいは複数でベー
ス進角プログラムを作つても良い。
また、上述した実施例においては、点火進角演算回路４
に補正進角演算回路５の出力信号をも入力して、この補
正進角演算回路５の出力信号とベース進角演算回路３よ
りの基準となる点火時期を決定するための機関状態に応
じた信号とによつて、実際の点火時期を決定するように
したが、基準となる点火時期を決定するための機関状態
に応じた信号によつて点火進角演算回路により予め基準
となる点火時期で基準トリガ侶号を発生し、この基準ト
リガ信号より遅れた時期でノッキングの有無に応じて遅
延回路を作動させて実際の点火時期信号を発生させるよ
うにしてもよく、またこのように予め基準となる点火時
期で基準トリガ信号”を発生するものとしては電子的に
構成されるものでなくとも、公知のガバナ進角およびバ
キューム進角装置による機械的構成のもの等でもよい。
に補正進角演算回路５の出力信号をも入力して、この補
正進角演算回路５の出力信号とベース進角演算回路３よ
りの基準となる点火時期を決定するための機関状態に応
じた信号とによつて、実際の点火時期を決定するように
したが、基準となる点火時期を決定するための機関状態
に応じた信号によつて点火進角演算回路により予め基準
となる点火時期で基準トリガ侶号を発生し、この基準ト
リガ信号より遅れた時期でノッキングの有無に応じて遅
延回路を作動させて実際の点火時期信号を発生させるよ
うにしてもよく、またこのように予め基準となる点火時
期で基準トリガ信号”を発生するものとしては電子的に
構成されるものでなくとも、公知のガバナ進角およびバ
キューム進角装置による機械的構成のもの等でもよい。
また、これらのごとく、予め基準となる点火時期で基準
トリガ信号を発生するものにおいては、この基準トリガ
信号を基にしてタイミング信号τ１，τ２を得るように
してもよい。以上述べたように本発明装置においては、
ノッキング検出装置によりノッキングを検出してそれ以
上ノッキングが大きくならない様に遅角側に点゛火時期
が移る様にするから、検出したノッキングレベル以下に
点火時期を押えることができ、これによつて点火時期を
機関状態に応じた最良点にプログラムすることができ、
ノッキングによる運転の荒れもなく、出力、燃費の向上
を計ることができるとりう優れた効果がある。
トリガ信号を発生するものにおいては、この基準トリガ
信号を基にしてタイミング信号τ１，τ２を得るように
してもよい。以上述べたように本発明装置においては、
ノッキング検出装置によりノッキングを検出してそれ以
上ノッキングが大きくならない様に遅角側に点゛火時期
が移る様にするから、検出したノッキングレベル以下に
点火時期を押えることができ、これによつて点火時期を
機関状態に応じた最良点にプログラムすることができ、
ノッキングによる運転の荒れもなく、出力、燃費の向上
を計ることができるとりう優れた効果がある。
又、ノッキングの現象が機関の駆動サイクルの特定時期
のみに発生することに注目し、基準となる点火時期もし
くは実際の点火時期を基準の時期とする一定時間幅の分
割信号を求め、この分割信号発生中にノッキング検出器
よりの検出信号に応じたベース信号を取り出しノッキン
グの判別に用いるようにしたから、ノッキングの検出の
ために新たにクランク角度信号を用いることなく、また
機関回転数によらず安定してベース信号が得られ、簡易
かつ確実にノッキング判別が可能となるという優れた効
果をもつ。
のみに発生することに注目し、基準となる点火時期もし
くは実際の点火時期を基準の時期とする一定時間幅の分
割信号を求め、この分割信号発生中にノッキング検出器
よりの検出信号に応じたベース信号を取り出しノッキン
グの判別に用いるようにしたから、ノッキングの検出の
ために新たにクランク角度信号を用いることなく、また
機関回転数によらず安定してベース信号が得られ、簡易
かつ確実にノッキング判別が可能となるという優れた効
果をもつ。
第１図ａ−ｄは内燃機関のノッキング信号の説明に供す
る各部波形図、第２図は本発明装置の一実施例を示すブ
ロック図、第３図および第４図は第２図図示の本発明装
置における要部詳細回路の一実施例を示す電気回路図、
第５図は第２図図示の本発明装置の作動説明に供する各
部波形図、第６図、６図および第８図は第２図図示の本
発明装置における要部詳細回路の他の実施例を示す電気
回路図、第７図Ａ，ｂは第２図図示の本発明装置におけ
る機関条件に対するノッキング強度特性図てある。 １・・・・・・基準角度位置信号を発生する角度位置検
出器、４・・・・・・点火時期制御手段としての点火進
角演算回路、５，９・・・・・・ノッキング判別補正回
路を構成する補正進角演算回路とくツキング検出回路、
７・・・・・・ノッキング検出器、９Ａ・・・・・・ベ
ース出力回路を構成する平均値出力回路、９Ｂ・・・・
・・ベース出力回路を構成するピーク値出力回路、９−
７・・・・・・比較回路、１０・・・・・・分割信号発
生回路。
る各部波形図、第２図は本発明装置の一実施例を示すブ
ロック図、第３図および第４図は第２図図示の本発明装
置における要部詳細回路の一実施例を示す電気回路図、
第５図は第２図図示の本発明装置の作動説明に供する各
部波形図、第６図、６図および第８図は第２図図示の本
発明装置における要部詳細回路の他の実施例を示す電気
回路図、第７図Ａ，ｂは第２図図示の本発明装置におけ
る機関条件に対するノッキング強度特性図てある。 １・・・・・・基準角度位置信号を発生する角度位置検
出器、４・・・・・・点火時期制御手段としての点火進
角演算回路、５，９・・・・・・ノッキング判別補正回
路を構成する補正進角演算回路とくツキング検出回路、
７・・・・・・ノッキング検出器、９Ａ・・・・・・ベ
ース出力回路を構成する平均値出力回路、９Ｂ・・・・
・・ベース出力回路を構成するピーク値出力回路、９−
７・・・・・・比較回路、１０・・・・・・分割信号発
生回路。
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 １ 内燃機関の機関状態に応じて基準となる点火時期を
決定する点火時期制御手段と、内燃機関のノッキング現
象に対応したノッキング要素を検出するノッキング検出
器と、このノッキング検出器からの検出信号によりノッ
キング状態を判別し、その結果に応じて基準の点火時期
より実際の点火時期を遅らせるためのノッキング判別補
正手段とを備える内燃機関用点火時期制御装置において
、前記基準となる点火時期もしくは実際の点火時期を基
準にしてこの点火時期の間隔より短い一定時間幅の分割
信号を発生する分割信号発生手段を備え、前記ノッキン
グ判別補手段は、前記分割信号発生手段に一定時間幅の
分割信号が発生している間における前記ノッキング検出
器よりの検出信号に応じた値の信号を出力するベース出
力手段と、このベース出力手段の出力信号と前記ノッキ
ング検出器よりの検出信号とを比較しノッキング状態を
判別する比較手段とを含んでなることを特徴とする内燃
機関用点火時期制御装置。 ２ 前記分割信号発生手段の分割信号の時間幅は３ｍｓ
ｅｃ以内であることを特徴とする特許請求の範囲第１項
記載の内燃機関用点火時期制御装置。 ３ 前記ベース出力手段は、前記ノッキング検出器より
の検出信号の平均値を出力する平均値出力手段よりなる
ことを特徴とする特許請求の範囲第１項または第２項に
記載の内燃機関用点火時期制御装置。 ４ 前記ベース出力手段は前記ノッキング検出器よりの
検出信号のピーク値を出力するピーク値出力手段よりな
ることを特徴とする特許請求の範囲第１項または第２項
に記載の内燃機関用点火時期制御装置。
Priority Applications (2)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP53049094A JPS6042355B2 (ja) | 1978-04-24 | 1978-04-24 | 内燃機関用点火時期制御装置 |
| US06/030,933 US4290398A (en) | 1978-04-24 | 1979-04-17 | Ignition timing control system for internal combustion engine |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP53049094A JPS6042355B2 (ja) | 1978-04-24 | 1978-04-24 | 内燃機関用点火時期制御装置 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
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Family
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Country Status (2)
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Also Published As
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