JPS6244098B2 - - Google Patents
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- JPS6244098B2 JPS6244098B2 JP55017974A JP1797480A JPS6244098B2 JP S6244098 B2 JPS6244098 B2 JP S6244098B2 JP 55017974 A JP55017974 A JP 55017974A JP 1797480 A JP1797480 A JP 1797480A JP S6244098 B2 JPS6244098 B2 JP S6244098B2
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- knocking
- signal
- detection circuit
- internal combustion
- engine
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Expired
Links
- 238000001514 detection method Methods 0.000 claims description 17
- 238000002485 combustion reaction Methods 0.000 claims description 10
- 238000010586 diagram Methods 0.000 description 6
- 230000000873 masking effect Effects 0.000 description 5
- 230000003321 amplification Effects 0.000 description 4
- 238000003199 nucleic acid amplification method Methods 0.000 description 4
- 239000000446 fuel Substances 0.000 description 3
- 230000007274 generation of a signal involved in cell-cell signaling Effects 0.000 description 3
- 230000001419 dependent effect Effects 0.000 description 2
- 230000010355 oscillation Effects 0.000 description 2
- 239000003990 capacitor Substances 0.000 description 1
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Classifications
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F02—COMBUSTION ENGINES; HOT-GAS OR COMBUSTION-PRODUCT ENGINE PLANTS
- F02P—IGNITION, OTHER THAN COMPRESSION IGNITION, FOR INTERNAL-COMBUSTION ENGINES; TESTING OF IGNITION TIMING IN COMPRESSION-IGNITION ENGINES
- F02P5/00—Advancing or retarding ignition; Control therefor
- F02P5/04—Advancing or retarding ignition; Control therefor automatically, as a function of the working conditions of the engine or vehicle or of the atmospheric conditions
- F02P5/145—Advancing or retarding ignition; Control therefor automatically, as a function of the working conditions of the engine or vehicle or of the atmospheric conditions using electrical means
- F02P5/15—Digital data processing
- F02P5/152—Digital data processing dependent on pinking
-
- Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
- Y02—TECHNOLOGIES OR APPLICATIONS FOR MITIGATION OR ADAPTATION AGAINST CLIMATE CHANGE
- Y02T—CLIMATE CHANGE MITIGATION TECHNOLOGIES RELATED TO TRANSPORTATION
- Y02T10/00—Road transport of goods or passengers
- Y02T10/10—Internal combustion engine [ICE] based vehicles
- Y02T10/40—Engine management systems
Landscapes
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Signal Processing (AREA)
- Chemical & Material Sciences (AREA)
- Combustion & Propulsion (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- General Engineering & Computer Science (AREA)
- Measurement Of Mechanical Vibrations Or Ultrasonic Waves (AREA)
- Electrical Control Of Ignition Timing (AREA)
Description
【発明の詳細な説明】
本発明は内燃機関のノツキングを検出し、その
発生状態によつて点火時期補正信号を出力すると
共にノツキング判定レベルを帰還制御するノツキ
ング信号検出回路に関するものである。
発生状態によつて点火時期補正信号を出力すると
共にノツキング判定レベルを帰還制御するノツキ
ング信号検出回路に関するものである。
内燃機関の点火時期は機関が最適に運転される
様に機関の状態により決定する必要がある。従
来、点火時期制御装置としては遠心式進角機構に
より機関速度及び真空式進角機構により吸気負圧
を検出し、機関の状態を代表させて点火時期を決
定するのが一般的である。
様に機関の状態により決定する必要がある。従
来、点火時期制御装置としては遠心式進角機構に
より機関速度及び真空式進角機構により吸気負圧
を検出し、機関の状態を代表させて点火時期を決
定するのが一般的である。
ところで、一般に機関の効率、燃費を考えると
最大トルク時の最小進角値、いわゆるMBT
（Minimum spark advance for Best Torque）
付近で点火するのが最良と知られており、機関の
状態によりMBTに点火時期を変える必要があ
る。ところがある機関状態においては点火時期を
進めていくとノツキングが生じ、安定な機関運転
を行なうことができない。一般にMBTとノツキ
ングの発生点火時期の関係は低速回転、低負荷時
においてはMBTより以前にノツキング限界がき
ている。またノツキング限界は温度、湿度等の大
気条件にも影響を受けやすく、現用の点火時期制
御装置は回転速度、吸気負圧のパラメータにより
全運転領域においてノツキングが生じない様に
MBTより相当遅れ側にプログラムされている。
従つて、出力、燃費が機関の性能以下に押えられ
ている。
最大トルク時の最小進角値、いわゆるMBT
（Minimum spark advance for Best Torque）
付近で点火するのが最良と知られており、機関の
状態によりMBTに点火時期を変える必要があ
る。ところがある機関状態においては点火時期を
進めていくとノツキングが生じ、安定な機関運転
を行なうことができない。一般にMBTとノツキ
ングの発生点火時期の関係は低速回転、低負荷時
においてはMBTより以前にノツキング限界がき
ている。またノツキング限界は温度、湿度等の大
気条件にも影響を受けやすく、現用の点火時期制
御装置は回転速度、吸気負圧のパラメータにより
全運転領域においてノツキングが生じない様に
MBTより相当遅れ側にプログラムされている。
従つて、出力、燃費が機関の性能以下に押えられ
ている。
また、点火時期と気筒内圧とは強い相関々係が
ある事は一般に知られるところであるが、混合気
を爆発させた場合のシリンダ内圧は、ノツキング
が生じていない時は高調波（通常5KHz〜
10kHz）がのらないが、ノツキングが生じだすと
第１図（ａは燃焼内圧波形、ｂ，ｃはバンドパス
フイルタ通過後の内圧波形、シリンダ振動波形）
に示すごとく内圧の最大値近傍よりこの高調波が
のりだし、その影響によつて気筒外へ振動あるい
は音となつて発生する。その気筒内に発生する内
圧信号あるいは気筒外へ発生する振動あるいは音
の発生状態をよくみると、ノツキングの生じはじ
め（トレースノツク）は内圧の最大値になる機関
クランク角より出はじめ、除々に大きなノツキン
グ（ライトノツク、ヘビーノツク）になると内圧
最大値より前側（すなわち点火側）にその高調波
が大きくのりだす。また、内圧にのつている高調
波が他の振動系等と共鳴して排気行程へまで振動
波形が発生する。特にノツキングが大きな場合に
著しい。
ある事は一般に知られるところであるが、混合気
を爆発させた場合のシリンダ内圧は、ノツキング
が生じていない時は高調波（通常5KHz〜
10kHz）がのらないが、ノツキングが生じだすと
第１図（ａは燃焼内圧波形、ｂ，ｃはバンドパス
フイルタ通過後の内圧波形、シリンダ振動波形）
に示すごとく内圧の最大値近傍よりこの高調波が
のりだし、その影響によつて気筒外へ振動あるい
は音となつて発生する。その気筒内に発生する内
圧信号あるいは気筒外へ発生する振動あるいは音
の発生状態をよくみると、ノツキングの生じはじ
め（トレースノツク）は内圧の最大値になる機関
クランク角より出はじめ、除々に大きなノツキン
グ（ライトノツク、ヘビーノツク）になると内圧
最大値より前側（すなわち点火側）にその高調波
が大きくのりだす。また、内圧にのつている高調
波が他の振動系等と共鳴して排気行程へまで振動
波形が発生する。特にノツキングが大きな場合に
著しい。
従つてノツキング信号のみを精度よく検出して
点火時期を補正する必要があり、従来のノツキン
グ検出回路はノツキング検出器よりの信号を積分
したノツキング判定レベルとこのノツキング検出
器よりの信号とを比較してノツキングの判別を行
ない、点火時期を遅角側に設定するような補正信
号を出力していた。しかしながら、内燃機関の音
や振動を電気信号にかえるノツキング検出器は、
ノツキング以外の諸雑音（バルブ着座振動等）を
も検出する為、ノツキング判定レベル設定が非常
に難しく、単にノツキング検出器よりの信号を積
分してノツキング判定レベルを設定するものでは
ノツキング以外の諸雑音をもノツキングとして検
出してしまうという問題がある。
点火時期を補正する必要があり、従来のノツキン
グ検出回路はノツキング検出器よりの信号を積分
したノツキング判定レベルとこのノツキング検出
器よりの信号とを比較してノツキングの判別を行
ない、点火時期を遅角側に設定するような補正信
号を出力していた。しかしながら、内燃機関の音
や振動を電気信号にかえるノツキング検出器は、
ノツキング以外の諸雑音（バルブ着座振動等）を
も検出する為、ノツキング判定レベル設定が非常
に難しく、単にノツキング検出器よりの信号を積
分してノツキング判定レベルを設定するものでは
ノツキング以外の諸雑音をもノツキングとして検
出してしまうという問題がある。
そこで本発明は、ノツキング信号の発生状態を
検出して前記ノツキング判定レベルを帰還制御す
ることにより、ノツキング以外の諸雑音を除去し
ノツキングのみを精度よく検出できる内燃機関用
ノツキング検出回路の提供を目的としている。
検出して前記ノツキング判定レベルを帰還制御す
ることにより、ノツキング以外の諸雑音を除去し
ノツキングのみを精度よく検出できる内燃機関用
ノツキング検出回路の提供を目的としている。
以下本発明を図に示す実施例により説明する。
第２図は本発明のブロツク図を示すものであり、
１は機関のノツキング現象に対応した機関本体の
振動またはこの振動により発生する音波等を圧電
素子式（ビエゾ素子）、発電式（マグネツト、コ
イル）等によつて検出するノツキング検出器、２
はノツキング検出器１の出力信号を入力とするバ
ンドパスフイルターで、通常ノツキング振動によ
つてのみ生ずる5kHz〜10kHz内のうちその機関
に応じた振動数のバンドパスフイルターを用い
る。３はバンドパスフイルター２を通した高周波
信号よりノツキングの発生状態を検出すると共に
点火時期補正回路（図示しない）に補正信号を出
力するノツキング信号検出回路であり、３１はノ
ツキング判定レベル回路、３２はカウント回路で
ある。４は点火時期近傍におけるマスク用のタイ
ミング信号を発生させるマスキング信号発生回
路、５はノツキング信号検出回路３よりの信号に
基づきノツキング判定レベルを帰還制御するノツ
キング判定制御回路である。
第２図は本発明のブロツク図を示すものであり、
１は機関のノツキング現象に対応した機関本体の
振動またはこの振動により発生する音波等を圧電
素子式（ビエゾ素子）、発電式（マグネツト、コ
イル）等によつて検出するノツキング検出器、２
はノツキング検出器１の出力信号を入力とするバ
ンドパスフイルターで、通常ノツキング振動によ
つてのみ生ずる5kHz〜10kHz内のうちその機関
に応じた振動数のバンドパスフイルターを用い
る。３はバンドパスフイルター２を通した高周波
信号よりノツキングの発生状態を検出すると共に
点火時期補正回路（図示しない）に補正信号を出
力するノツキング信号検出回路であり、３１はノ
ツキング判定レベル回路、３２はカウント回路で
ある。４は点火時期近傍におけるマスク用のタイ
ミング信号を発生させるマスキング信号発生回
路、５はノツキング信号検出回路３よりの信号に
基づきノツキング判定レベルを帰還制御するノツ
キング判定制御回路である。
次に第３図において、ノツキング信号検出回路
３、ノツキング判定制御回路６について詳細に説
明する。ノツキング判定レベル回路３１には、ノ
ツキング検出器１のうちバンドパスフイルター２
を通過した設定帯域幅（本実施例では７〜
10kHz）の第４図ａに示す振動波形が入力され
る。入力された信号は３−１，３−２，３−５の
抵抗器及び３−３，３−６のダイオード、及び３
−４の演算増巾器によつて構成される半波整流回
路によつて、第４図ｂに示す波形の如く半波整流
される。次に抵抗器３−７及びコンデンサ３−８
で構成される積分回路によつて時定数τ（τは入
力信号の周期に比べ十分大きな値である）で積分
され、さらに抵抗器３−９，３−１１及び演算増
巾器３−１０によつて構成される増巾器によりＫ
倍に増巾される。この出力を以後ノツキング判定
レベルと呼ぶ。第４図ｃは積分後の波形、ｄのイ
はノツキング判定レベルを示すものである。また
VRefは演算増巾器で交流信号を扱う為に電源電
圧とGNDの中間に設けられた基準電位である。
一方、バンドパスフイルター２からの出力を抵抗
器３−１３，３−１４，３−１５，３−１６，３
−１７，３−１８及び演算増巾器３−１９よりな
る加算増巾回路により、あるオフセツト電圧Vos
を与え１倍に増巾したのち、比較器３−１２によ
り上記のノツキング判定レベルと比較し、ノツキ
ング判定レベルを越えるものがノツキングとして
処理される。
３、ノツキング判定制御回路６について詳細に説
明する。ノツキング判定レベル回路３１には、ノ
ツキング検出器１のうちバンドパスフイルター２
を通過した設定帯域幅（本実施例では７〜
10kHz）の第４図ａに示す振動波形が入力され
る。入力された信号は３−１，３−２，３−５の
抵抗器及び３−３，３−６のダイオード、及び３
−４の演算増巾器によつて構成される半波整流回
路によつて、第４図ｂに示す波形の如く半波整流
される。次に抵抗器３−７及びコンデンサ３−８
で構成される積分回路によつて時定数τ（τは入
力信号の周期に比べ十分大きな値である）で積分
され、さらに抵抗器３−９，３−１１及び演算増
巾器３−１０によつて構成される増巾器によりＫ
倍に増巾される。この出力を以後ノツキング判定
レベルと呼ぶ。第４図ｃは積分後の波形、ｄのイ
はノツキング判定レベルを示すものである。また
VRefは演算増巾器で交流信号を扱う為に電源電
圧とGNDの中間に設けられた基準電位である。
一方、バンドパスフイルター２からの出力を抵抗
器３−１３，３−１４，３−１５，３−１６，３
−１７，３−１８及び演算増巾器３−１９よりな
る加算増巾回路により、あるオフセツト電圧Vos
を与え１倍に増巾したのち、比較器３−１２によ
り上記のノツキング判定レベルと比較し、ノツキ
ング判定レベルを越えるものがノツキングとして
処理される。
ところで、ノツキング検出において問題となる
ノイズに点火ノイズがある。また機関のノツキン
グ波形は上死点前後に出る事が知られている。こ
れより点火ノイズあるいはその他のノイズをノツ
キング信号と区別する為に、点火以前t1と点火以
後t2の間、ノツキング検出をマスクする事が望ま
しく、そのゲート信号を出力するのがマスキング
信号発生回路４であり、その出力波形を第４図ｉ
に示す。マスキング信号発生回路４と比較器３−
２１の出力の論理積をANDゲート３−２２によ
り出力する。
ノイズに点火ノイズがある。また機関のノツキン
グ波形は上死点前後に出る事が知られている。こ
れより点火ノイズあるいはその他のノイズをノツ
キング信号と区別する為に、点火以前t1と点火以
後t2の間、ノツキング検出をマスクする事が望ま
しく、そのゲート信号を出力するのがマスキング
信号発生回路４であり、その出力波形を第４図ｉ
に示す。マスキング信号発生回路４と比較器３−
２１の出力の論理積をANDゲート３−２２によ
り出力する。
カウント回路３２において３−２３はモノマル
チバイブレーターであり、ANDゲート３−２２
の出力が“１”となつた時から時間T1の方形パ
ルスを発生する（第４図ｅ）。３−２４はマルチ
バイブレーター３−２３の出力が“１”に立ち上
がるとリセツトされて直ちに発振を開始する発振
器、３−２５は発振器３−２４の出力をクロツパ
ルスとしてマルチバイブレーター３−２３が
“１”の時アツプカウント、“０”の時ダウンカウ
ントするカウンタである。このカウント値０を最
進角、カウント値ｎ（本実施例ではｎ＝15）を最
遅角とし、カウント値に応じてデジタルあるいは
アナログ的に遅角量を演算補正する点火時期補正
回路をカウンター３−２５の出力に接続する事に
より点火時期を補正できる。
チバイブレーターであり、ANDゲート３−２２
の出力が“１”となつた時から時間T1の方形パ
ルスを発生する（第４図ｅ）。３−２４はマルチ
バイブレーター３−２３の出力が“１”に立ち上
がるとリセツトされて直ちに発振を開始する発振
器、３−２５は発振器３−２４の出力をクロツパ
ルスとしてマルチバイブレーター３−２３が
“１”の時アツプカウント、“０”の時ダウンカウ
ントするカウンタである。このカウント値０を最
進角、カウント値ｎ（本実施例ではｎ＝15）を最
遅角とし、カウント値に応じてデジタルあるいは
アナログ的に遅角量を演算補正する点火時期補正
回路をカウンター３−２５の出力に接続する事に
より点火時期を補正できる。
ところで、バンドパスフイルター２より出力さ
れる振動波形には前述の如くノツキング波形の他
にバルブ着座時の振動等のノイズが含まれてい
る。それらノイズをノツキングと判定しない為に
は、機関によるノイズの大きさのバラツキを考慮
しさらに安全率を含めて、ノツキング判定レベル
を設定しなければならないがそうする事により必
然的にノツキングの検出力は低下する。本発明で
は判定レベルの設定をあらかじめ小さめに設定す
る事（演算増巾器３−１０による増巾率Ｋを小さ
くする）により、検出力を上げる事ができる。ノ
ツキング以外のノイズとしてはバルブ着座時の振
動が最も大きいと考えられるが、もし、ある気筒
のバルブノイズがマスキング期間外で判定レベル
を越えているとすると４気筒ならば４点火に１回
以上、６気筒ならば６点火に１回以上はマルチバ
イブレーター３−２３は方形パルスを出力する事
になり、発振器３−２４の発振周期を４気筒なら
ば４点火間隔以上、６気筒ならば６点火間隔以上
に設定しておけばカウンタ３−２５の出力は最遅
角値（つまり15）を連続的に続ける事になる。
れる振動波形には前述の如くノツキング波形の他
にバルブ着座時の振動等のノイズが含まれてい
る。それらノイズをノツキングと判定しない為に
は、機関によるノイズの大きさのバラツキを考慮
しさらに安全率を含めて、ノツキング判定レベル
を設定しなければならないがそうする事により必
然的にノツキングの検出力は低下する。本発明で
は判定レベルの設定をあらかじめ小さめに設定す
る事（演算増巾器３−１０による増巾率Ｋを小さ
くする）により、検出力を上げる事ができる。ノ
ツキング以外のノイズとしてはバルブ着座時の振
動が最も大きいと考えられるが、もし、ある気筒
のバルブノイズがマスキング期間外で判定レベル
を越えているとすると４気筒ならば４点火に１回
以上、６気筒ならば６点火に１回以上はマルチバ
イブレーター３−２３は方形パルスを出力する事
になり、発振器３−２４の発振周期を４気筒なら
ば４点火間隔以上、６気筒ならば６点火間隔以上
に設定しておけばカウンタ３−２５の出力は最遅
角値（つまり15）を連続的に続ける事になる。
ノツキング判定制御回路５はANDゲート５−
１により最遅角状態を検出し、最遅角状態が連続
してある一定時間T2の間続くと５−２に示すタ
イマーによりパルスを出力する。タイマー５−２
は出力パルスを出す事によりリセツトされる。５
−３はカウンタであり、５−２より出力されるパ
ルスの数を一定時間T3ごとにカウントし、時間
T3当りのカウント数がある数Ｎを越えるとAND
ゲート５−１４によりパルスを出力する。５−１
２は発振器であり、T2、T3を作り出す。発振器
５−１２の発振周波数を機関の回転数に依存させ
T2、T3の値を機関の回転数で依存させる事もで
きる。５−１３はカウンタであり、ANDゲート
５−１４からの出力パルスをカウント値に応じて
アナログスイツチ５−４，５−５，５−６、抵抗
器５−７，５−８，５−９より成る抵抗ラダー回
路を介して、演算増巾器３−１０、抵抗器３−
９，３−１１より成る増巾回路の増巾率Ｋの値を
大きくする。つまり第４図ｄに示す様に、バルブ
ノイズがノツキング判定レベルイを越えている
と、第３図に示すノツキング判定制御回路５によ
りそれを検出し、第４図ｆのロのような状態にノ
ツキング判定レベルを制御するわけである。その
結果モノマルチバイブレータ３−２３の出力信号
は第４図ｇのようになり、バルブノイズ等は検出
しないようになる。なお、第４図ｈは機関の点火
に同期して得られる点火信号である。
１により最遅角状態を検出し、最遅角状態が連続
してある一定時間T2の間続くと５−２に示すタ
イマーによりパルスを出力する。タイマー５−２
は出力パルスを出す事によりリセツトされる。５
−３はカウンタであり、５−２より出力されるパ
ルスの数を一定時間T3ごとにカウントし、時間
T3当りのカウント数がある数Ｎを越えるとAND
ゲート５−１４によりパルスを出力する。５−１
２は発振器であり、T2、T3を作り出す。発振器
５−１２の発振周波数を機関の回転数に依存させ
T2、T3の値を機関の回転数で依存させる事もで
きる。５−１３はカウンタであり、ANDゲート
５−１４からの出力パルスをカウント値に応じて
アナログスイツチ５−４，５−５，５−６、抵抗
器５−７，５−８，５−９より成る抵抗ラダー回
路を介して、演算増巾器３−１０、抵抗器３−
９，３−１１より成る増巾回路の増巾率Ｋの値を
大きくする。つまり第４図ｄに示す様に、バルブ
ノイズがノツキング判定レベルイを越えている
と、第３図に示すノツキング判定制御回路５によ
りそれを検出し、第４図ｆのロのような状態にノ
ツキング判定レベルを制御するわけである。その
結果モノマルチバイブレータ３−２３の出力信号
は第４図ｇのようになり、バルブノイズ等は検出
しないようになる。なお、第４図ｈは機関の点火
に同期して得られる点火信号である。
以上述べたように本発明は、ノツキング信号の
発生状態を検出してノツキング判定レベルを補正
制御しているので、ノツキング以外の諸雑音を除
去しノツキングのみを精度よく検出でき、またノ
ツキング判定レベルを予め小さく設定することも
可能であるのでノツキング検出能力を高めること
ができるという優れた効果がある。
発生状態を検出してノツキング判定レベルを補正
制御しているので、ノツキング以外の諸雑音を除
去しノツキングのみを精度よく検出でき、またノ
ツキング判定レベルを予め小さく設定することも
可能であるのでノツキング検出能力を高めること
ができるという優れた効果がある。
第１図は本発明の作動説明に供する信号波形
図、第２図は本発明の一実施例を示す構成図、第
３図は第２図各部の電気回路図、第４図は本発明
の作動説明に供する信号波形図である。 １……ノツキング検出器、３……ノツキング信
号検出回路、３１……ノツキング判定レベル回
路、３２……カウント回路、５……ノツキング判
定制御回路。
図、第２図は本発明の一実施例を示す構成図、第
３図は第２図各部の電気回路図、第４図は本発明
の作動説明に供する信号波形図である。 １……ノツキング検出器、３……ノツキング信
号検出回路、３１……ノツキング判定レベル回
路、３２……カウント回路、５……ノツキング判
定制御回路。
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 １ 内燃機関のノツキング現象に対応したノツキ
ング信号を検出するノツキング検出器と、このノ
ツキング検出器よりの信号をノツキング判定レベ
ルと比較し、この比較結果からノツキング信号の
発生状態を検出すると共に点火時期補正信号を出
力するノツキング信号検出手段と、このノツキン
グ信号検出手段により検出されたノツキング信号
の発生状態に基づいて前記ノツキング判定レベル
を補正制御するノツキング判定制御手段とを備え
ることを特徴とする内燃機関用ノツキング検出回
路。 ２ 前記ノツキング判定制御手段は前記ノツキン
グ信号検出回路により検出されたノツキング信号
の発生回数が多くなると前記ノツキング判定レベ
ルを大きくするものである特許請求の範囲第１項
記載の内燃機関用ノツキング検出回路。 ３ 前記ノツキング判定レベルは予め小さな値に
設定されている特許請求の範囲第２項記載の内燃
機関用ノツキング検出回路。 ４ 前記ノツキング判定レベルは前記ノツキング
検出器よりの信号に基づいて定まるものである特
許請求の範囲第２項記載の内燃機関用ノツキング
検出回路。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP1797480A JPS56115861A (en) | 1980-02-15 | 1980-02-15 | Detecting circuit for knocking of internal combustion engine |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP1797480A JPS56115861A (en) | 1980-02-15 | 1980-02-15 | Detecting circuit for knocking of internal combustion engine |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS56115861A JPS56115861A (en) | 1981-09-11 |
| JPS6244098B2 true JPS6244098B2 (ja) | 1987-09-18 |
Family
ID=11958693
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP1797480A Granted JPS56115861A (en) | 1980-02-15 | 1980-02-15 | Detecting circuit for knocking of internal combustion engine |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS56115861A (ja) |
Families Citing this family (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| DE3142082A1 (de) * | 1981-10-23 | 1983-05-11 | Daimler-Benz Ag, 7000 Stuttgart | Verfahren einer antiklopfregelung fuer brennkraftmaschinen und vorrichtung zur durchfuehrung dieses verfahrens |
| US4617895A (en) * | 1984-05-17 | 1986-10-21 | Nippondenso Co., Ltd. | Anti-knocking control in internal combustion engine |
| JPH0713507B2 (ja) * | 1984-07-03 | 1995-02-15 | 日本電装株式会社 | ノツキング検出装置 |
| JPH0663497B2 (ja) * | 1985-04-18 | 1994-08-22 | 日本電装株式会社 | 内燃機関用ノツキング制御装置 |
| JP5395201B2 (ja) | 2012-03-14 | 2014-01-22 | 三菱電機株式会社 | 内燃機関のノック制御装置 |
-
1980
- 1980-02-15 JP JP1797480A patent/JPS56115861A/ja active Granted
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPS56115861A (en) | 1981-09-11 |
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