JPS6039739B2 - 高密度立方晶窒化硼素焼結体 - Google Patents
高密度立方晶窒化硼素焼結体Info
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Description
【発明の詳細な説明】
本発明は新規な高密度立方晶窒化柳素焼緒体に関するも
のである。
のである。
立方晶窒化棚素（以下『ＣＢＮ』と略す）の焼結体はそ
の優れた物性値により、線引ダイスなどの切削工具、研
削砥石、ＩＣ用ヒートシンク、高周波用半導体への利用
が考えられている。
の優れた物性値により、線引ダイスなどの切削工具、研
削砥石、ＩＣ用ヒートシンク、高周波用半導体への利用
が考えられている。
ところが立方晶窒化棚素自体を完全に焼結することは、
ほとんど不可能で、従来より金属若しくはそれに代わる
結合材が使用されており、このの結合材およびその添加
量がＣＢＮ焼縞体の性能および暁結条件を大きく左右す
る。例えば従釆法のうち結合材にコバルト等を用いたＣ
ＢＮ暁緒体は、結合相が脆い金属間化合物となっている
ため充分な性能が得られず、又結合材にＴＩＮ，ＡそＮ
等の耐熱性靭性に優れた特殊セラミックを用いたＣＢＮ
焼結体も脆いという欠点を有している。そこで本発明者
らはかかる欠点を解消するため検討を重ねた。
ほとんど不可能で、従来より金属若しくはそれに代わる
結合材が使用されており、このの結合材およびその添加
量がＣＢＮ焼縞体の性能および暁結条件を大きく左右す
る。例えば従釆法のうち結合材にコバルト等を用いたＣ
ＢＮ暁緒体は、結合相が脆い金属間化合物となっている
ため充分な性能が得られず、又結合材にＴＩＮ，ＡそＮ
等の耐熱性靭性に優れた特殊セラミックを用いたＣＢＮ
焼結体も脆いという欠点を有している。そこで本発明者
らはかかる欠点を解消するため検討を重ねた。
ＣＢＭま高温高圧下に於いては第１図のような安定領域
を示すので、一般に焼結はその安定領域内で行なわなけ
ればならない。しかし本発明者らの実験によれば、結合
材にＴＩＮやＴＩＮ−Ａ〆Ｎのようなセラミックだけを
使用したＣＢＮ焼縞体は６靴ｂ，１７５０００という条
件下ですら、密度は９８％程度しか上がらず暁結体には
クラックが発生していた。一方徴量金属を添加したＴＩ
Ｎ−Ｓｉではその焼絹性は向上するがやはり焼結体には
クラックが発生していた。この焼絹性の悪さは、結合相
であるセラミック自体の焼結性が悪いことおよびＣＢＮ
の結合相の親和性が充分でないことに起因しているもの
と考えられる。そこでこれらの点を改善すれば、緩和さ
れた条件下でも優れた焼結体が得られるものではないか
と鋭意研究の結果、特定のサーメツトを使用すると、従
来法よりも低い圧力条件で六方晶窒化棚素に逆変態する
ことなく完全な焼結体が得られることを見出し本発明を
完成した。すなわち、第１の発明の要旨は、 次の紬成分を体積で全体の８０〜２０％含有し、残部が
主として‘ｂ｝成分からなる高密度立方晶窒化側素焼給
体。
を示すので、一般に焼結はその安定領域内で行なわなけ
ればならない。しかし本発明者らの実験によれば、結合
材にＴＩＮやＴＩＮ−Ａ〆Ｎのようなセラミックだけを
使用したＣＢＮ焼縞体は６靴ｂ，１７５０００という条
件下ですら、密度は９８％程度しか上がらず暁結体には
クラックが発生していた。一方徴量金属を添加したＴＩ
Ｎ−Ｓｉではその焼絹性は向上するがやはり焼結体には
クラックが発生していた。この焼絹性の悪さは、結合相
であるセラミック自体の焼結性が悪いことおよびＣＢＮ
の結合相の親和性が充分でないことに起因しているもの
と考えられる。そこでこれらの点を改善すれば、緩和さ
れた条件下でも優れた焼結体が得られるものではないか
と鋭意研究の結果、特定のサーメツトを使用すると、従
来法よりも低い圧力条件で六方晶窒化棚素に逆変態する
ことなく完全な焼結体が得られることを見出し本発明を
完成した。すなわち、第１の発明の要旨は、 次の紬成分を体積で全体の８０〜２０％含有し、残部が
主として‘ｂ｝成分からなる高密度立方晶窒化側素焼給
体。
｛ａ｝立方方晶窒化棚素
｛Ｗ下記の（１｝■‘３’の各成分を含むサーメットｍ
ＴｉＣおよび／又はＴＩＣ−ＴＩＮ・・・６５〜ｇａ重
量％ただし周規律表傘，弦，筋族の遷移金属の炭化物、
窒化物、柳化物および／又は珪化物で‘１｝成分の３の
重量％以下置換されてもよい。
ＴｉＣおよび／又はＴＩＣ−ＴＩＮ・・・６５〜ｇａ重
量％ただし周規律表傘，弦，筋族の遷移金属の炭化物、
窒化物、柳化物および／又は珪化物で‘１｝成分の３の
重量％以下置換されてもよい。
‘２｝Ｆｅ，Ｃｏおよび／又はＮｉ・・・５〜１５重量
糊Ｍｏおよび／又はＭｏ２Ｃ・・・３〜２の重量％以下
に第１の発明を詳細に説明するに、本発明焼緒体は‘ａ
ー成分であるＣＢＮを体積で８０〜２０％含有している
ことが必要である。他成分であるサーメットの添加量が
体積で２０％未満では、競絹性改善の効果が充分でない
。またＣＢＮ量が体積２０未満では、ＣＢＮの優れた物
性が煉結体にいかされない。なお本発明焼給体では｛ｂ
）成分連続した組織を有していることが好ましい。‘ｂ
｝成分としては、上記【１’，｛２’，（３’の各成分
を含むサーメットが用いられ、本発明焼結体はこれを含
有している。
糊Ｍｏおよび／又はＭｏ２Ｃ・・・３〜２の重量％以下
に第１の発明を詳細に説明するに、本発明焼緒体は‘ａ
ー成分であるＣＢＮを体積で８０〜２０％含有している
ことが必要である。他成分であるサーメットの添加量が
体積で２０％未満では、競絹性改善の効果が充分でない
。またＣＢＮ量が体積２０未満では、ＣＢＮの優れた物
性が煉結体にいかされない。なお本発明焼給体では｛ｂ
）成分連続した組織を有していることが好ましい。‘ｂ
｝成分としては、上記【１’，｛２’，（３’の各成分
を含むサーメットが用いられ、本発明焼結体はこれを含
有している。
サーメットにも種々の種類があるが、結合材として使用
する場合にはＣＢＮ焼結体に要求されるような高硬度、
耐熱性、高熱伝導性等の特性を劣化させることなく十分
に焼結出来るものでなければならない。例えば結合材と
してＡメ２０３−Ｃｒサーメットを用いると焼結時にＱ
がＡ〆２０３中に固漆するためＣＢＮの暁緒性は改善さ
れない。又、Ａ夕２０３或はＡ夕２（Ｃｒ）０３は暁縞
体の熱伝導性を劣化するためのＣＢＮの特徴が発揮でき
ない。又、ＷＣ−Ｃｏ系超硬合金、ＷＣ−Ｎｉ系超硬合
金などを用いるとＴＩＣＮ系サーメットと同様に暁絹性
は改善されるが、高温において、比較的簡単に酸化する
ので望ましくない。本発明で使用するサーメット【ｂー
成分中のｍ成分はＣＢＮの結合材として、作用し又、■
成分はＴＩＣＮ粒子間の結合強度を増加し、圧媒体とし
ても作用するので、焼結を容易にし、かつ膝結体中に歪
を残さない。｛３’成分はＴＩＣＮ粒子と鉄族金属との
濡れ性を改善し遊離炭素を除去するなどの作用をし、こ
れらの３成分の相乗作用によりＣＢＮの焼結性を改良す
る。上記０１，‘２），‘３１の各成分の量比は、ｔｌ
｝成分が６５〜９２重量％、‘２’成分が５〜１５重量
％、【３’成分が３〜２の重量％のものが使用される。
する場合にはＣＢＮ焼結体に要求されるような高硬度、
耐熱性、高熱伝導性等の特性を劣化させることなく十分
に焼結出来るものでなければならない。例えば結合材と
してＡメ２０３−Ｃｒサーメットを用いると焼結時にＱ
がＡ〆２０３中に固漆するためＣＢＮの暁緒性は改善さ
れない。又、Ａ夕２０３或はＡ夕２（Ｃｒ）０３は暁縞
体の熱伝導性を劣化するためのＣＢＮの特徴が発揮でき
ない。又、ＷＣ−Ｃｏ系超硬合金、ＷＣ−Ｎｉ系超硬合
金などを用いるとＴＩＣＮ系サーメットと同様に暁絹性
は改善されるが、高温において、比較的簡単に酸化する
ので望ましくない。本発明で使用するサーメット【ｂー
成分中のｍ成分はＣＢＮの結合材として、作用し又、■
成分はＴＩＣＮ粒子間の結合強度を増加し、圧媒体とし
ても作用するので、焼結を容易にし、かつ膝結体中に歪
を残さない。｛３’成分はＴＩＣＮ粒子と鉄族金属との
濡れ性を改善し遊離炭素を除去するなどの作用をし、こ
れらの３成分の相乗作用によりＣＢＮの焼結性を改良す
る。上記０１，‘２），‘３１の各成分の量比は、ｔｌ
｝成分が６５〜９２重量％、‘２’成分が５〜１５重量
％、【３’成分が３〜２の重量％のものが使用される。
これは‘１１成分が９２重量％より多いとＣＢＮ焼結体
が脆くなり、‘１’成分が６５％より少ないと結合相が
脆い金属間化合物を作り、■成分が１５重量より多いと
ＣＢＮ焼絹体の硬度、耐熱性が低下し、■成分が５重量
％より少ないとＴＩＣＮ粒子間の結合強度が低下するた
めにＣＢＮ焼結体の強度が低下し、さらに‘３｝成分が
２の重量％より多いとＣＢＮ蛭結体の靭性が低下し、‘
３１成分が３重量％より少ないとＴＩＣＮ粒子とＮｉ，
Ｍｏ等の鉄属金属との濡れ性が改善されないために蟻絹
性が悪くなるためである。またｍ成分のＴＩＣおよび／
又はＴＩＣ−ＴＩＭま、周期律表傘，母，飴族のＷ，Ｔ
ａ，Ｈｆ，Ｚｒ，Ｔｉなどの遷移金属の炭化物、窒化物
、棚化物、珪化物若しくはこれらの混合物又は相互団溶
体により、ＴＩＣおよび／又はＴＩＣ−ＴＩＮの３０重
量以下を置換してもかまわない。第２の発明の要旨は、 次の‘ａ’成分を体積で全体の８０〜２０％含有し、残
部が王として（ｂ’成分からなる高密度立方晶窒化棚素
焼絹体。
が脆くなり、‘１’成分が６５％より少ないと結合相が
脆い金属間化合物を作り、■成分が１５重量より多いと
ＣＢＮ焼絹体の硬度、耐熱性が低下し、■成分が５重量
％より少ないとＴＩＣＮ粒子間の結合強度が低下するた
めにＣＢＮ焼結体の強度が低下し、さらに‘３｝成分が
２の重量％より多いとＣＢＮ蛭結体の靭性が低下し、‘
３１成分が３重量％より少ないとＴＩＣＮ粒子とＮｉ，
Ｍｏ等の鉄属金属との濡れ性が改善されないために蟻絹
性が悪くなるためである。またｍ成分のＴＩＣおよび／
又はＴＩＣ−ＴＩＭま、周期律表傘，母，飴族のＷ，Ｔ
ａ，Ｈｆ，Ｚｒ，Ｔｉなどの遷移金属の炭化物、窒化物
、棚化物、珪化物若しくはこれらの混合物又は相互団溶
体により、ＴＩＣおよび／又はＴＩＣ−ＴＩＮの３０重
量以下を置換してもかまわない。第２の発明の要旨は、 次の‘ａ’成分を体積で全体の８０〜２０％含有し、残
部が王として（ｂ’成分からなる高密度立方晶窒化棚素
焼絹体。
‘ａー立方晶窒化棚素
【ｂ｝下記の｛１｝■｛３’の各成分を含むサーメット
‘１｝ＴＩＣおよび／又はＴＩＣ−ＴＩＮ…６５〜９１
．塁重量％ただし周規律表傘，弦，舷族の遷移金属の炭
イＧ物、窒化物、棚化物および／又は珪化物で【１’成
分の３の重量％以下置換されてもよい。
‘１｝ＴＩＣおよび／又はＴＩＣ−ＴＩＮ…６５〜９１
．塁重量％ただし周規律表傘，弦，舷族の遷移金属の炭
イＧ物、窒化物、棚化物および／又は珪化物で【１’成
分の３の重量％以下置換されてもよい。
■Ｆｅ，Ｃｏおよび／又はＮｉ…５〜１５重量（３；Ｍ
ｏおよび／又はＭｏ２Ｃ・・・３〜２の重量％‘４’Ａ
〆，Ａそ化合物および／又はＳｉ…０．１〜１０重量％
以下に第２の発明を詳細に説明するに、本発明は第１の
発明に加えて、【ｂ）成分のサーメットに‘４ー成分と
してＡそ，Ａそ化合物および／又はＳｉを０．１〜１０
重量％含有させたものであって、そのためにＣＢＮの安
定性が高まる。
ｏおよび／又はＭｏ２Ｃ・・・３〜２の重量％‘４’Ａ
〆，Ａそ化合物および／又はＳｉ…０．１〜１０重量％
以下に第２の発明を詳細に説明するに、本発明は第１の
発明に加えて、【ｂ）成分のサーメットに‘４ー成分と
してＡそ，Ａそ化合物および／又はＳｉを０．１〜１０
重量％含有させたものであって、そのためにＣＢＮの安
定性が高まる。
｛４ー成分は公知のＣＢＮの安定化触媒であってＡそ化
合物としてはＡ〆Ｎ，Ａ夕４Ｃ３，Ａ〆Ｂ２をあげるこ
とができる。焼結条件をより緩和して糠結すると、組成
によっては逆変態を起して焼緒性を悪くする。そこで〔
４成分の徴量添加によってそれを抑制する。これは焼結
性とは直接的に結びつかない。第１および第２の発明の
焼結体を製造するには、ＣＢＮ粉末と上記サーメットを
所定の割合に混合し、これを型押成形後真空中で樹脂抜
きをした後、又は粉末状で、黒鉛若しくは金属性容器に
詰め、真空炉中で加熱して粉末の含有するガスを除去し
た後、ベルト型、カードル型等の超高圧装置により、圧
力４歌ｂ以上、温度１３５０００以上で暁結する。
合物としてはＡ〆Ｎ，Ａ夕４Ｃ３，Ａ〆Ｂ２をあげるこ
とができる。焼結条件をより緩和して糠結すると、組成
によっては逆変態を起して焼緒性を悪くする。そこで〔
４成分の徴量添加によってそれを抑制する。これは焼結
性とは直接的に結びつかない。第１および第２の発明の
焼結体を製造するには、ＣＢＮ粉末と上記サーメットを
所定の割合に混合し、これを型押成形後真空中で樹脂抜
きをした後、又は粉末状で、黒鉛若しくは金属性容器に
詰め、真空炉中で加熱して粉末の含有するガスを除去し
た後、ベルト型、カードル型等の超高圧装置により、圧
力４歌ｂ以上、温度１３５０００以上で暁結する。
本発明では結合材として特殊なサーメットを使用するの
で、第１図に示されるＣＢＮの安定領域内で必ず燐結し
なければならないことはなく、上記範囲のうに安定領域
よりも若干緩和された条件下で競結しても、満足すべき
焼結体が得られる。しかし圧力が４歌ｂよりも低くなる
と、次第に焼結性は低下し、ＣＢＮ安定領域内からはず
れた場合は逆変態をおこしてＣＢＮの嘘結体は得られな
くなる。温度が１３５０３０よりも低くなると競絹性は
低下する。この競給条件はＣＢＮの安定領域内であれば
勿論高くても良いが本発明の組成系においては５０Ｋｂ
，１３５０において充分満足できる暁結体を得ることが
できるので必要以上に蛭結条件を上げる必要もなくまた
高温高圧になる程超高圧装置の破損が激しくなるため実
用的ではない。通常発熱体には黒鉛円筒を用い、その中
にタルク、ＮａＣそ等の絶縁物を詰めて暁結するＣＢＮ
混合粉末の容器を包む。また黒鉛発熱体の周囲にはパイ
ロフェラィト等の圧力媒体を置く。本発明においてはＣ
ＢＭこサーメツトを添加すると、嫁絹性が改善されてク
ラックのない優れた焼結体が得られる。その理由は■サ
ーメット自体が加圧なしで十分嬢結するものである、■
サーメットはセラミック焼結体に比べて鞠性に優れてい
る、■サーメットが粒界で塑性変形を容易に起し内部ひ
ずみを緩和する、ためからではないかと考えられる。ま
た本発明によれば繊密な暁結体が５０Ｋｂという従来法
と比べて低い圧力条件で得ることができる。
で、第１図に示されるＣＢＮの安定領域内で必ず燐結し
なければならないことはなく、上記範囲のうに安定領域
よりも若干緩和された条件下で競結しても、満足すべき
焼結体が得られる。しかし圧力が４歌ｂよりも低くなる
と、次第に焼結性は低下し、ＣＢＮ安定領域内からはず
れた場合は逆変態をおこしてＣＢＮの嘘結体は得られな
くなる。温度が１３５０３０よりも低くなると競絹性は
低下する。この競給条件はＣＢＮの安定領域内であれば
勿論高くても良いが本発明の組成系においては５０Ｋｂ
，１３５０において充分満足できる暁結体を得ることが
できるので必要以上に蛭結条件を上げる必要もなくまた
高温高圧になる程超高圧装置の破損が激しくなるため実
用的ではない。通常発熱体には黒鉛円筒を用い、その中
にタルク、ＮａＣそ等の絶縁物を詰めて暁結するＣＢＮ
混合粉末の容器を包む。また黒鉛発熱体の周囲にはパイ
ロフェラィト等の圧力媒体を置く。本発明においてはＣ
ＢＭこサーメツトを添加すると、嫁絹性が改善されてク
ラックのない優れた焼結体が得られる。その理由は■サ
ーメット自体が加圧なしで十分嬢結するものである、■
サーメットはセラミック焼結体に比べて鞠性に優れてい
る、■サーメットが粒界で塑性変形を容易に起し内部ひ
ずみを緩和する、ためからではないかと考えられる。ま
た本発明によれば繊密な暁結体が５０Ｋｂという従来法
と比べて低い圧力条件で得ることができる。
このことは超高圧装置の超硬合金金型部分の寿命が、使
用圧力が５０Ｋｂを越えると急激に短くなることを考慮
すると、工業的に大きな価値があることである。以下に
本発明を実施例により更に詳細に説明するが、本発明は
その要旨を越えない限り以下の実施例により限定される
ものではない。
用圧力が５０Ｋｂを越えると急激に短くなることを考慮
すると、工業的に大きな価値があることである。以下に
本発明を実施例により更に詳細に説明するが、本発明は
その要旨を越えない限り以下の実施例により限定される
ものではない。
実施例
平均粒径４仏のＣＢＮ粉末８０体積％と、下表成分より
なるサーメツト粉末２川本糟％との混合粉末に、５重量
％のカンフア〜を加え湿式混合し乾燥する。
なるサーメツト粉末２川本糟％との混合粉末に、５重量
％のカンフア〜を加え湿式混合し乾燥する。
これを造粒したのち乳Ｐｎ／流の圧力でプレス成形し、
金属製の容器内にセットする。次に１Ｍｏｍの真空で５
００ｏＣ、１時間樹脂抜きを行なったのち、続けて１０
００００まで昇温しながら容器内に真空封入する。こう
して得られた密閉状態の金属容器をベルト型超高圧装置
に組み込み５０Ｋｂ，１５５０００で１５分間焼成した
。得られた焼給体のの理論密度比およびクラックの有無
について表に示す。焼絹体の理論密度比は、 先ず暁結体の密度は、焼結体の大気中の重量をＷ１，焼
結体の水中の重量をＷ２として密度＝ＷＩ／（ＷＩ−Ｗ
２） によって求める。
金属製の容器内にセットする。次に１Ｍｏｍの真空で５
００ｏＣ、１時間樹脂抜きを行なったのち、続けて１０
００００まで昇温しながら容器内に真空封入する。こう
して得られた密閉状態の金属容器をベルト型超高圧装置
に組み込み５０Ｋｂ，１５５０００で１５分間焼成した
。得られた焼給体のの理論密度比およびクラックの有無
について表に示す。焼絹体の理論密度比は、 先ず暁結体の密度は、焼結体の大気中の重量をＷ１，焼
結体の水中の重量をＷ２として密度＝ＷＩ／（ＷＩ−Ｗ
２） によって求める。
次いでその暁結体の理論密度を、その嫁結体の各組成の
真比重を各々。
真比重を各々。
１，０２，・・・，。
ｎとし、その重量比を各々の１，也２，・・・，ｗｎと
して、理論密度こ くの１十の２十・・・十のｎ）（治
＋叢十・・・十淵〉によって求める。
して、理論密度こ くの１十の２十・・・十のｎ）（治
＋叢十・・・十淵〉によって求める。
上記密度を上記理論密度で割ったものの百分率をもって
理論密度比とした。
理論密度比とした。
クラックの有無は先ず目視によって調べ、単に目視でク
ラックが発見できない場合には、試料を蛍光深傷液に浸
した後に自視によって調べた。
ラックが発見できない場合には、試料を蛍光深傷液に浸
した後に自視によって調べた。
なお、表中の試料Ｎｏｌ−６〜１一１３はサーメットＡ
中のＴＩＣＣ−ＴＩＮを他のもので各々１０％置換した
ものである。又、鮫のため、上記サーメットの代りに他
の結合材を用いて同様に焼成した。
中のＴＩＣＣ−ＴＩＮを他のもので各々１０％置換した
ものである。又、鮫のため、上記サーメットの代りに他
の結合材を用いて同様に焼成した。
この結果も表に併せて示す。略
表より明らかなように、本発明の晩結体は比較的緩やか
な条件下で焼成してあるにもかかわらず、クラックがな
く理論密度比は、ほぼ１００％である。
な条件下で焼成してあるにもかかわらず、クラックがな
く理論密度比は、ほぼ１００％である。
尚、試料Ｎｏｌ−１８，１−１９及び１一２０はクラツ
クの発生はみられないがＮｏｌ−１８は結合相が脆い金
属間化合物となっており、Ｎｏｌ−１９は高温での耐酸
化性に欠け、又Ｎｏｌ−２０は高度、熱伝導率が劣り、
実用的ではないため好ましくない。
クの発生はみられないがＮｏｌ−１８は結合相が脆い金
属間化合物となっており、Ｎｏｌ−１９は高温での耐酸
化性に欠け、又Ｎｏｌ−２０は高度、熱伝導率が劣り、
実用的ではないため好ましくない。
第１図は窒化柳素の圧力、温度相図上での安定存在領域
を示す状態図である。 第１図
を示す状態図である。 第１図
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 １ 次の（ａ）成分を体積で全体の８０〜２０％含有し
、残部が主として（ｂ）成分からなる高密度立方晶窒化
硼素焼結体。 （ａ）立方方晶窒化硼素 （ｂ）下記の（１）（２）（３）の各成分を含むサーメ
ツト（１）ＴｉＣおよび／又はＴｉＣ−ＴｉＮ…６５〜
９２重量％ただし周規律表４ａ，５ａ，６ａ族の遷移金
属の炭化物、窒化物、硼化物および／又は珪化物で（１
）成分の３０重量％以下置換されてもよい。 （２）Ｆｅ，Ｃｏおよび／又はＮｉ…５〜１５重量（３
）Ｍｏおよび／又はＭｏ＿２Ｃ…３〜２０重量％２ （
ａ）成分が焼結体中で連続した組織を有しない特許請求
の範囲第１項記載の高密度立方晶窒化硼素焼結体。３
次の（ａ）成分を体積で全体の８０〜２０％含有し、残
部が主として（ｂ）成分からなる高密度立方晶窒化硼素
焼結体。 （ａ）立方方晶窒化硼素 （ｂ）下記の（１）（２）（３）の各成分を含むサーメ
ツト（１）ＴｉＣおよび／又はＴｉＣ−ＴｉＮ…６５〜
９１．９重量％ただし周規律表４ａ，５ａ，６ａ族の遷
移金属の炭化物、窒化物、硼化物および／又は珪化物で
（１）成分の３０重量％以下置換されてもよい。 （２）Ｆｅ，Ｃｏおよび／又はＮｉ…５〜１５重量（３
）Ｍｏおよび／又はＭｏ＿２Ｃ…３〜２０重量％（４）
Ａｌ，Ａｌ化合物および／又はＳｉ…０．１〜１０重量
％
Priority Applications (2)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP54003323A JPS6039739B2 (ja) | 1979-01-13 | 1979-01-13 | 高密度立方晶窒化硼素焼結体 |
| US06/279,141 US4375517A (en) | 1979-01-13 | 1981-06-30 | Sintered cubic boron nitride and process for producing the same |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP54003323A JPS6039739B2 (ja) | 1979-01-13 | 1979-01-13 | 高密度立方晶窒化硼素焼結体 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS5594458A JPS5594458A (en) | 1980-07-17 |
| JPS6039739B2 true JPS6039739B2 (ja) | 1985-09-07 |
Family
ID=11554140
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP54003323A Expired JPS6039739B2 (ja) | 1979-01-13 | 1979-01-13 | 高密度立方晶窒化硼素焼結体 |
Country Status (2)
| Country | Link |
|---|---|
| US (1) | US4375517A (ja) |
| JP (1) | JPS6039739B2 (ja) |
Families Citing this family (16)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US4702769A (en) * | 1982-05-21 | 1987-10-27 | Toshiba Tungaloy Co., Ltd. | Sintered alloy for decoration |
| US4650776A (en) * | 1984-10-30 | 1987-03-17 | Smith International, Inc. | Cubic boron nitride compact and method of making |
| US4647546A (en) * | 1984-10-30 | 1987-03-03 | Megadiamond Industries, Inc. | Polycrystalline cubic boron nitride compact |
| EP0194358B1 (en) * | 1985-01-11 | 1991-10-23 | Sumitomo Electric Industries, Ltd. | Heat sink using a sintered body having high heat-conductivity and method of manufacturing thereof |
| JPS61201751A (ja) * | 1985-03-04 | 1986-09-06 | Nippon Oil & Fats Co Ltd | 高硬度焼結体およびその製造方法 |
| US5288676A (en) * | 1986-03-28 | 1994-02-22 | Mitsubishi Materials Corporation | Cemented carbide |
| JPH0694580B2 (ja) * | 1988-12-14 | 1994-11-24 | 住友電気工業株式会社 | 高精度加工工具用焼結体 |
| US5041399A (en) * | 1989-03-07 | 1991-08-20 | Sumitomo Electric Industries, Ltd. | Hard sintered body for tools |
| JPH0713279B2 (ja) * | 1990-01-12 | 1995-02-15 | 日本油脂株式会社 | 切削工具用高圧相窒化ホウ素焼結体及びその製造方法 |
| DE69112665T2 (de) * | 1990-02-20 | 1996-04-04 | Sumitomo Electric Industries | Bohrer mit Einwegschneideinsatz. |
| JP3146747B2 (ja) * | 1993-04-01 | 2001-03-19 | 三菱マテリアル株式会社 | 耐摩耗性および耐欠損性のすぐれた立方晶窒化ほう素基超高圧焼結材料製切削工具 |
| JP2792391B2 (ja) * | 1993-05-21 | 1998-09-03 | 株式会社神戸製鋼所 | サーメット焼結体 |
| JPH07286229A (ja) * | 1994-04-21 | 1995-10-31 | Nippon Oil & Fats Co Ltd | 切削工具用高圧相窒化硼素焼結体及びその製造方法 |
| DE60044870D1 (de) * | 1999-02-12 | 2010-10-07 | Sumitomo Electric Industries | Hochfest gesintertes, schlagzähes produkt mit sehr guter resistenz zur kraterbildung |
| US20070032369A1 (en) * | 2005-08-03 | 2007-02-08 | Franzen Jan M | High content CBN materials, compact incorporating the same and methods of making the same |
| US20130309468A1 (en) * | 2011-02-04 | 2013-11-21 | Tungaloy Corporation | Cbn sintered body tool and coated cbn sintered body tool |
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|---|---|---|---|---|
| JPS5243846A (en) * | 1975-10-03 | 1977-04-06 | Senichi Masuda | Device for electrostatic powder coating |
| JPS5377811A (en) * | 1976-12-21 | 1978-07-10 | Sumitomo Electric Ind Ltd | Sintered material for tools of high hardness and its preparation |
Family Cites Families (6)
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|---|---|---|---|---|
| US2044853A (en) * | 1932-01-21 | 1936-06-23 | Eisler Electric Corp | Method of making cutting tools, dies, etc. |
| US2888355A (en) * | 1955-01-03 | 1959-05-26 | Carborundum Co | Boron nitride-metal carbide bodies and the manufacture thereof |
| SE329799B (ja) * | 1969-02-07 | 1970-10-19 | Nordstjernan Rederi Ab | |
| US3852078A (en) * | 1970-12-24 | 1974-12-03 | M Wakatsuki | Mass of polycrystalline cubic system boron nitride and composites of polycrystalline cubic system boron nitride and other hard materials, and processes for manufacturing the same |
| JPS589137B2 (ja) * | 1975-02-14 | 1983-02-19 | ダイジエツトコウギヨウ カブシキガイシヤ | 切削用超硬合金 |
| US4186022A (en) * | 1977-06-08 | 1980-01-29 | Vsesojuzny Nauchno-Issledovatelsky Institut Abrazivov I Shlifovania | Superhard composite material |
-
1979
- 1979-01-13 JP JP54003323A patent/JPS6039739B2/ja not_active Expired
-
1981
- 1981-06-30 US US06/279,141 patent/US4375517A/en not_active Expired - Lifetime
Patent Citations (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS5243846A (en) * | 1975-10-03 | 1977-04-06 | Senichi Masuda | Device for electrostatic powder coating |
| JPS5377811A (en) * | 1976-12-21 | 1978-07-10 | Sumitomo Electric Ind Ltd | Sintered material for tools of high hardness and its preparation |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| US4375517A (en) | 1983-03-01 |
| JPS5594458A (en) | 1980-07-17 |
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