JPS5929666B2 - 靭性および耐摩耗性にすぐれた切削工具用焼結材料 - Google Patents
靭性および耐摩耗性にすぐれた切削工具用焼結材料Info
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- JPS5929666B2 JPS5929666B2 JP8939078A JP8939078A JPS5929666B2 JP S5929666 B2 JPS5929666 B2 JP S5929666B2 JP 8939078 A JP8939078 A JP 8939078A JP 8939078 A JP8939078 A JP 8939078A JP S5929666 B2 JPS5929666 B2 JP S5929666B2
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- Japan
- Prior art keywords
- sintered material
- powder
- cutting
- solid solution
- cubic
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- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
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Description
【発明の詳細な説明】
この発明は、特にすぐれた耐摩耗性と靭性が要求される
高硬度鋼などの切削に使用した場合に、すぐれた切削特
性を示す立方晶窒化硼素含有の緻密な焼結材料に関する
ものである。
高硬度鋼などの切削に使用した場合に、すぐれた切削特
性を示す立方晶窒化硼素含有の緻密な焼結材料に関する
ものである。
近年、苛酷な使用条件下での切削に際して比較的良好な
切削特性を示す切削工具用焼結材料として、立方晶窒化
硼素を主成分（一般に含有量９０容量係以上）とし、少
量の金属成分を含有した焼結材料（この場合鉄族金属、
タングステンカーバイドが原料粉末の混合時および高温
高圧焼結時に容器などより混入含有する）が提案され市
販されており、確かに前記焼結材料は、約１１００°Ｃ
までの高温まで安定で、かつダイヤモンドに次ぐ著しく
高い硬さをもつ立方晶窒化硼素を主成分として含有する
ため、耐摩耗性にすぐれ、しかも鉄族金属およびこれら
の合金に対して反応しにくい性質をもつものであるため
、高硬度鋼やＮｉ基耐熱合金の切削加工に使用されてい
る。
切削特性を示す切削工具用焼結材料として、立方晶窒化
硼素を主成分（一般に含有量９０容量係以上）とし、少
量の金属成分を含有した焼結材料（この場合鉄族金属、
タングステンカーバイドが原料粉末の混合時および高温
高圧焼結時に容器などより混入含有する）が提案され市
販されており、確かに前記焼結材料は、約１１００°Ｃ
までの高温まで安定で、かつダイヤモンドに次ぐ著しく
高い硬さをもつ立方晶窒化硼素を主成分として含有する
ため、耐摩耗性にすぐれ、しかも鉄族金属およびこれら
の合金に対して反応しにくい性質をもつものであるため
、高硬度鋼やＮｉ基耐熱合金の切削加工に使用されてい
る。
しかしながら、上記従来焼結材料は、上記のように高硬
度をもつものの、十分な靭性な備えたものではないため
に、この靭性不足が原因で切削時にチッピング摩耗を起
しやすく、したがって本来具備しているすぐれた耐摩耗
性を十分に発揮することができないのが現状である。
度をもつものの、十分な靭性な備えたものではないため
に、この靭性不足が原因で切削時にチッピング摩耗を起
しやすく、したがって本来具備しているすぐれた耐摩耗
性を十分に発揮することができないのが現状である。
本発明者等は、上述のような観点から、靭性および耐摩
耗性にすぐれた切削工具用焼結材料を得べく研究を行な
った結果、焼結材料を、 （ａ） 高温硬さ、弾性係数、および熱伝導性がいず
れも高く、一方熱膨張係数が小さく、さらにスケルトン
組織を形成し易く、しかも前記スケルトン組織は抗折強
度が大きく、結合相を構成する焼結助剤金属とのぬれ性
も良好な、組成式＝（’ｒｔｍ、ｗ１−ｍ）（Ｃｘ＋Ｎ
ｙｓ０１−ｘ−ｙ）ｚ＋（ただし、ｍ二０．５〜０．９
ＩＸ：０．１〜０．９゜ｙ：ｏ、１〜０．９ 、 ｔ−
ｘ−ｙ ： ０．０１〜０．５゜ｘ：ｏ、８〜１．０を
示す）、 で現わされる立方晶高融点化合物固溶体と、（ｂ）
スケルトン組織の形成を促進し、かつスケルトンの強固
な接合を行なう、ｋｌｌ ＋Ｎｔ ＊ Ｃｏ ｓＦ″ｅ
。
耗性にすぐれた切削工具用焼結材料を得べく研究を行な
った結果、焼結材料を、 （ａ） 高温硬さ、弾性係数、および熱伝導性がいず
れも高く、一方熱膨張係数が小さく、さらにスケルトン
組織を形成し易く、しかも前記スケルトン組織は抗折強
度が大きく、結合相を構成する焼結助剤金属とのぬれ性
も良好な、組成式＝（’ｒｔｍ、ｗ１−ｍ）（Ｃｘ＋Ｎ
ｙｓ０１−ｘ−ｙ）ｚ＋（ただし、ｍ二０．５〜０．９
ＩＸ：０．１〜０．９゜ｙ：ｏ、１〜０．９ 、 ｔ−
ｘ−ｙ ： ０．０１〜０．５゜ｘ：ｏ、８〜１．０を
示す）、 で現わされる立方晶高融点化合物固溶体と、（ｂ）
スケルトン組織の形成を促進し、かつスケルトンの強固
な接合を行なう、ｋｌｌ ＋Ｎｔ ＊ Ｃｏ ｓＦ″ｅ
。
Ｍｎ ＋およびＳｉのうちの１種または２種以上からな
る焼結助剤金属と、 （ｃ） 高硬度を有する立方晶窒化硼素、から構成す
ると、上記焼結助剤金属によって強固に結合された、上
記立方晶窒化硼素と上記立方晶高融点化合物固溶体の３
次元スケルトン組織を有し、したがって前記スケルトン
組織によるすぐれた靭性と、前記立方晶窒化硼素による
すぐれた耐摩耗性とを有する焼結材料が得られ、この焼
結材料を、特に高硬度鋼の切削に使用した場合にきわめ
てすぐれた切削性能を示すという知見を得たのである。
る焼結助剤金属と、 （ｃ） 高硬度を有する立方晶窒化硼素、から構成す
ると、上記焼結助剤金属によって強固に結合された、上
記立方晶窒化硼素と上記立方晶高融点化合物固溶体の３
次元スケルトン組織を有し、したがって前記スケルトン
組織によるすぐれた靭性と、前記立方晶窒化硼素による
すぐれた耐摩耗性とを有する焼結材料が得られ、この焼
結材料を、特に高硬度鋼の切削に使用した場合にきわめ
てすぐれた切削性能を示すという知見を得たのである。
この発明は、上記知見にもとづいてなされたもので、切
削工具用焼結材料を、 上記立方晶高融点化合物商溶体：１０〜６０容量東 上記焼結助剤金属：０．２〜５容量係、 上記立方晶窒化硼素および不可避不純物：残り、からな
る成分組成で構成したことに特徴を有するものである。
削工具用焼結材料を、 上記立方晶高融点化合物商溶体：１０〜６０容量東 上記焼結助剤金属：０．２〜５容量係、 上記立方晶窒化硼素および不可避不純物：残り、からな
る成分組成で構成したことに特徴を有するものである。
つぎに、この発明の焼結材料において、成分組成範囲お
よび立方晶高融点化合物固溶体を上述のように限定した
理由を説明する。
よび立方晶高融点化合物固溶体を上述のように限定した
理由を説明する。
（Ａ） 立方晶高融点化合物固溶体
（ａ） 含有量
原料粉末として使用される立方晶高融点化合物固溶体（
（Ｔｉｍ、Ｗｌ−ｍ）（Ｃｘ＋Ｎｙｓ０１−ｘ−ｙ）ｚ
］は、例えば、ＴｉＣ粉末、ＴｉＮ粉末、ＴｉＯ粉末、
およびＷＣ粉末を適宜割合に配合し、混合した後、１５
００℃以上の高温で固溶化する方法や、他の還元反応を
伴う固溶体合成法などによって調製されるが、その含有
量が１０容量係未満では、靭性に富んだスケルトン組織
を十分に形成することができないため、靭性低下および
強度低下をきたすよ５になり、一方６０容量係を越えて
含有させると、硬度低下が著しくなって所望の耐摩耗性
を確保することができなくなることから、その含有量を
１０〜６０容量係と定めた。
（Ｔｉｍ、Ｗｌ−ｍ）（Ｃｘ＋Ｎｙｓ０１−ｘ−ｙ）ｚ
］は、例えば、ＴｉＣ粉末、ＴｉＮ粉末、ＴｉＯ粉末、
およびＷＣ粉末を適宜割合に配合し、混合した後、１５
００℃以上の高温で固溶化する方法や、他の還元反応を
伴う固溶体合成法などによって調製されるが、その含有
量が１０容量係未満では、靭性に富んだスケルトン組織
を十分に形成することができないため、靭性低下および
強度低下をきたすよ５になり、一方６０容量係を越えて
含有させると、硬度低下が著しくなって所望の耐摩耗性
を確保することができなくなることから、その含有量を
１０〜６０容量係と定めた。
（ｂ） ｍの値
ｍの値が０．５未満では、Ｗの含有量が多くなり過ぎ、
固溶しないＷＣが残存するようになって単一の化合物固
溶体を形成することができなくなり、一方０．９を越え
た値にすると、Ｗの含有量が少なくなり過ぎて、上記立
方晶高融点化合物固溶体のもつ上記の諸性質が劣化する
ようになることから、その値を０．５〜０．９に定めた
。
固溶しないＷＣが残存するようになって単一の化合物固
溶体を形成することができなくなり、一方０．９を越え
た値にすると、Ｗの含有量が少なくなり過ぎて、上記立
方晶高融点化合物固溶体のもつ上記の諸性質が劣化する
ようになることから、その値を０．５〜０．９に定めた
。
なお、望ましくはｍの値を０．５〜０．７５とするのが
よく、このｍの値で前記立方晶高融点化合物固溶体は最
良の特性を示すのである。
よく、このｍの値で前記立方晶高融点化合物固溶体は最
良の特性を示すのである。
（ｃ） ｘの値
Ｘの値が０．１未満では、Ｃの含有量が少なくなり過ぎ
て高温硬さが低下するようになる一方、Ｘの値を０．９
を越えて大きくすると、Ｃの含有量が多くなり過ぎて熱
伝導率が低下するようになることから、Ｘの値を０．１
〜０．９と定めた。
て高温硬さが低下するようになる一方、Ｘの値を０．９
を越えて大きくすると、Ｃの含有量が多くなり過ぎて熱
伝導率が低下するようになることから、Ｘの値を０．１
〜０．９と定めた。
（ｄ）ｙの値
ｙの値が０．１未満では、相対的にＣの含有量が多くな
り過ぎて熱伝導率が低下するようになり、一方０．９を
越えて多くすると、相対的にＣの含有量が少なくなり過
ぎて高温硬さが低下するようになることから、ｙの値を
０．１〜０．９と定めた。
り過ぎて熱伝導率が低下するようになり、一方０．９を
越えて多くすると、相対的にＣの含有量が少なくなり過
ぎて高温硬さが低下するようになることから、ｙの値を
０．１〜０．９と定めた。
またＯ（結合酸素）の値１−ｘ’−ｙに関しては、０．
０１〜０，５の範囲内にあるのが望ましく、これは、こ
の値が０．０１未満では耐酸化性が低下して摩耗進行が
早くなり、一方、０．５を越えた値にするとＯに対する
ＣおよびＮの含有量が相対的に少なくなって高温硬さが
低下するようになるという理由からである。
０１〜０，５の範囲内にあるのが望ましく、これは、こ
の値が０．０１未満では耐酸化性が低下して摩耗進行が
早くなり、一方、０．５を越えた値にするとＯに対する
ＣおよびＮの含有量が相対的に少なくなって高温硬さが
低下するようになるという理由からである。
（ｅ） ｚの値
２の値が０．８未満では（Ｃ＋Ｎ＋Ｏ）の含有量に対す
る（Ｔｉ＋Ｗ）の含有量が相対的に多くなって高温硬さ
が低下するようになり一一方１．０を越えた値にすると
逆に（Ｔ ｉ ＋Ｗ ）の含有量が少なくなって単一な
化合物固溶体を形成するのが困難となり、遊離炭素が存
在するよ５になることから、２の値を０．８〜１．０と
定めた。
る（Ｔｉ＋Ｗ）の含有量が相対的に多くなって高温硬さ
が低下するようになり一一方１．０を越えた値にすると
逆に（Ｔ ｉ ＋Ｗ ）の含有量が少なくなって単一な
化合物固溶体を形成するのが困難となり、遊離炭素が存
在するよ５になることから、２の値を０．８〜１．０と
定めた。
（Ｂ） 焼結助剤金属の含有量
焼結助剤金属としては、立方晶窒化硼素と立方晶高融点
化合物固溶体とからなる３次元スケルトン組織の形成を
促進し、かつ前記両成分とのぬれ性がよく、しかも前記
両成分と強固に結合する作用のあるｋｌ！ ＋Ｎｔ Ｉ
Ｃｏ 、Ｆｅ ＋ＮＩＨ＋ およびＳｉのうちの１
種または２種以上が用いられるが、その含有量が０．２
容量係未満では、前記作用に所望の効果が得られず、し
かも焼結時に著しく高い温度と圧力を必要とするように
なり、一方５容量係を越えて含有させると、高温硬さが
低下するようになることから、その含有量を０．２〜５
容量係と定めた。
化合物固溶体とからなる３次元スケルトン組織の形成を
促進し、かつ前記両成分とのぬれ性がよく、しかも前記
両成分と強固に結合する作用のあるｋｌ！ ＋Ｎｔ Ｉ
Ｃｏ 、Ｆｅ ＋ＮＩＨ＋ およびＳｉのうちの１
種または２種以上が用いられるが、その含有量が０．２
容量係未満では、前記作用に所望の効果が得られず、し
かも焼結時に著しく高い温度と圧力を必要とするように
なり、一方５容量係を越えて含有させると、高温硬さが
低下するようになることから、その含有量を０．２〜５
容量係と定めた。
さらに、この発明の焼結材料は公知の超高圧超高温発生
装置を使用して製造される。
装置を使用して製造される。
すなわち、立方晶高融点化合物固溶体粉末、立方晶窒化
硼素粉末、および焼結助剤金属粉末を所定割合に配合し
、鉄製ボールミル中で乾式あるいは湿式混合法により混
合して均質な混合粉末とした後、前記混合粉末を鋼製あ
るいは高融点金属製の容器に封入し、ついで例えば特公
昭３８−１４号公報に記載されるような超高圧超高温発
生装置に装入し、圧力および温度を上げて最終的に圧力
４０〜６０ Ｋｂ 、 温度１２００〜１８００℃と
し、この最高圧力および温度に数分〜数１０分保持し、
冷却後、圧力を開放することによって製造される。
硼素粉末、および焼結助剤金属粉末を所定割合に配合し
、鉄製ボールミル中で乾式あるいは湿式混合法により混
合して均質な混合粉末とした後、前記混合粉末を鋼製あ
るいは高融点金属製の容器に封入し、ついで例えば特公
昭３８−１４号公報に記載されるような超高圧超高温発
生装置に装入し、圧力および温度を上げて最終的に圧力
４０〜６０ Ｋｂ 、 温度１２００〜１８００℃と
し、この最高圧力および温度に数分〜数１０分保持し、
冷却後、圧力を開放することによって製造される。
つぎに、この発明の焼結材料を実施例により説明する。
実施例 １
原料粉末として、予め高温合成法で調製した、（Ｔｉ□
、丁ｗＯ，３） （Ｃ０，７２ＮＯ，２５ｏＯ，０３）
０．９５の組成を有する平均粒径０．８μｍの立方晶
高融点化合物固溶体粉末＝２０容量係と、同１．０μｍ
の立方晶窒化硼素粉末＝７９容量係と、同１．０μｍの
Ｎｉ粉末＝１容量係とを配合し、この配合粉末を超硬ボ
ールミル中でアセトンを溶媒として使用し、２４時間混
合し、乾燥した。
、丁ｗＯ，３） （Ｃ０，７２ＮＯ，２５ｏＯ，０３）
０．９５の組成を有する平均粒径０．８μｍの立方晶
高融点化合物固溶体粉末＝２０容量係と、同１．０μｍ
の立方晶窒化硼素粉末＝７９容量係と、同１．０μｍの
Ｎｉ粉末＝１容量係とを配合し、この配合粉末を超硬ボ
ールミル中でアセトンを溶媒として使用し、２４時間混
合し、乾燥した。
ついで、この結果得られた混合粉末を、直径１０ｍｍφ
×高さ１０朋の寸法をもったステンレス鋼（ＳＵＳ３０
４）製管内に詰め、真空引きしながら同材質の蓋を溶接
して密封した。
×高さ１０朋の寸法をもったステンレス鋼（ＳＵＳ３０
４）製管内に詰め、真空引きしながら同材質の蓋を溶接
して密封した。
このように上記混合粉末を充填密封した上記管を公知の
超高圧超高温発生装置に装入し、最高付加圧力６０Ｋｂ
、最高加熱温度１４００℃の条件で、１０分間保持し、
圧力解放と冷却を行なうことによって本発明焼結材料を
製造した。
超高圧超高温発生装置に装入し、最高付加圧力６０Ｋｂ
、最高加熱温度１４００℃の条件で、１０分間保持し、
圧力解放と冷却を行なうことによって本発明焼結材料を
製造した。
この結果得られた本発明焼結材料は、原料粉末と実質的
に同一の組成（Ｔ ｉ □、７Ｗ□ 、３） （Ｃ□、
７２（Ｃ０，７２ＮＯ，２５ｏｏ、。
に同一の組成（Ｔ ｉ □、７Ｗ□ 、３） （Ｃ□、
７２（Ｃ０，７２ＮＯ，２５ｏｏ、。
３） ０．９５を有する立方晶高融点化合物固溶体粒子
と立方晶窒化硼素粒子とが緻密に結合したスケルトン組
織を有するものであった。
と立方晶窒化硼素粒子とが緻密に結合したスケルトン組
織を有するものであった。
つぎに、上記本発明焼結材料、および比較の目的で、上
記の従来公知の立方晶窒化硼素基焼結材料すなわちＣｏ
：６容量係を含有し、残りが実質的に立方晶窒化硼素か
らなる組成を有する立方晶窒化硼素基焼結材料より、切
断および研磨により切削用切刃を形成し、ＷＣＣ超超硬
合金製チップ銀ろうにてろう付げすることによって本発
明焼結材料製切削工具および従来焼結材料製切削工具を
製造した。
記の従来公知の立方晶窒化硼素基焼結材料すなわちＣｏ
：６容量係を含有し、残りが実質的に立方晶窒化硼素か
らなる組成を有する立方晶窒化硼素基焼結材料より、切
断および研磨により切削用切刃を形成し、ＷＣＣ超超硬
合金製チップ銀ろうにてろう付げすることによって本発
明焼結材料製切削工具および従来焼結材料製切削工具を
製造した。
上記両切削工具について、
被削材： Ｊ Ｉ Ｓ 、 ＳＮＣＭ−８（馬Ｃ：５０
）切削速度： １２０ ｍ／ｍｉｎ。
）切削速度： １２０ ｍ／ｍｉｎ。
送り： ０．１ｍｍ／ｒｅｖ。
切込み：０．１ｍｍ
の条件で乾式切削試験を行ない、逃げ面摩耗が０．２ｍ
７ＩＬに至るまでの切削時間を測定したところ、本発明
焼結材料製切削工具は６０分を要したのに対して、従来
焼結材料製切削工具は５分で前記摩耗量に達し、この結
果から本発明焼結材製切削工具はすぐれた切削性能を示
すことが明らかである。
７ＩＬに至るまでの切削時間を測定したところ、本発明
焼結材料製切削工具は６０分を要したのに対して、従来
焼結材料製切削工具は５分で前記摩耗量に達し、この結
果から本発明焼結材製切削工具はすぐれた切削性能を示
すことが明らかである。
実施例 ２
第１表に示される成分組成をもつように、予め公知の高
温合成法で調製した各種組成の平均粒径１．２μｍを有
する立方晶高融点化合物固溶体粉末と、同１μｍの立方
晶窒化硼素粉末と、同１．０Ｉｘｎの焼結助剤金属粉末
とを配合し、これらの配合粉末より実施例１におけると
同一の条件で焼結して本発明焼結材料１〜１０および比
較焼結材料１〜４をそれぞれ製造した。
温合成法で調製した各種組成の平均粒径１．２μｍを有
する立方晶高融点化合物固溶体粉末と、同１μｍの立方
晶窒化硼素粉末と、同１．０Ｉｘｎの焼結助剤金属粉末
とを配合し、これらの配合粉末より実施例１におけると
同一の条件で焼結して本発明焼結材料１〜１０および比
較焼結材料１〜４をそれぞれ製造した。
なお、比較焼結材料１〜４は、この発明の範囲から外れ
た成分組成をもつものである。
た成分組成をもつものである。
また、比較の目的で、この発明にかかる立方晶高融点化
合物固体粉末とは異った組成（第１表参照）を有するが
、平均粒径は同一にして、同じく高温合成法で調製され
た高融点化合物固溶体を使用し、これに第１表に示され
る成分組成をもつように、それぞれ同一平均粒径の立方
晶窒化硼素粉末と焼結助剤金属粉末とを配合し、同様に
これらの配合粉末より実施例１におけると同一の条件で
焼結して比較焼結材料５を製造した。
合物固体粉末とは異った組成（第１表参照）を有するが
、平均粒径は同一にして、同じく高温合成法で調製され
た高融点化合物固溶体を使用し、これに第１表に示され
る成分組成をもつように、それぞれ同一平均粒径の立方
晶窒化硼素粉末と焼結助剤金属粉末とを配合し、同様に
これらの配合粉末より実施例１におけると同一の条件で
焼結して比較焼結材料５を製造した。
この結果得られた本発明焼結材料１〜１０および比較焼
結材料１〜５より、実施例１におけると同様に切削工具
を製造し、 被削材：ＪＩＳ、ＳＮＣＭ−８（ＨＲＣ：５０）切削速
度： １００ ｍ／ｍｉｎ、 送り： ０．１５ｍｍ／ ｒｅｖ。
結材料１〜５より、実施例１におけると同様に切削工具
を製造し、 被削材：ＪＩＳ、ＳＮＣＭ−８（ＨＲＣ：５０）切削速
度： １００ ｍ／ｍｉｎ、 送り： ０．１５ｍｍ／ ｒｅｖ。
切込み二〇、２朋、
の条件で乾式切削試験を行ない、逃げ面摩耗がＣ）、２
ｍｍに至るまでの切削時間を測定した。
ｍｍに至るまでの切削時間を測定した。
この測定結果を第１表に合せて示した。
第１表に示される結果から明らかなように、上記所定の
組成を有する立方晶高融点化合物固溶体を含有するこの
発明の焼結材料は、これを鋼、特に高硬度鋼の切削に使
用した場合にすぐれた切削性能を示すのである。
組成を有する立方晶高融点化合物固溶体を含有するこの
発明の焼結材料は、これを鋼、特に高硬度鋼の切削に使
用した場合にすぐれた切削性能を示すのである。
上述のように、この発明の焼結材料は、鋼、特に高硬度
鋼や、Ｎｉ基耐熱合金の切削に要求されるすぐれた靭性
および耐摩耗性を有するのである。
鋼や、Ｎｉ基耐熱合金の切削に要求されるすぐれた靭性
および耐摩耗性を有するのである。
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 １ 組成式：（Ｔｉｍ、ｗ ）（ＣＸＩＮｙ。 −ｍ ０１− ） ただしｍ：０．５〜０．９、Ｘ：ｘ
−ｙｚ’ ０、１〜０．９、 ｙ：ｏ、ｔ 〜０．９、 １−
ｘ −ｙ 二 〇、０１〜０．５、ｚ：ｏ、８〜１．
０で現わされる立方晶高融点化合物固溶体＝１０〜６０
容量係、 ｋｌｌ ｔ Ｎｔ ＋ ｃｏ ＋ Ｆｅ ＋Ｍｎ 、お
よびＳｉのうちの１種または２種以上からなる焼結助剤
金属：０．２〜５容量係、 立方晶窒化硼素および不可避不純物二残り、からなるこ
とを特徴とする靭性および耐摩耗性にすぐれた切削工具
用焼結材料。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP8939078A JPS5929666B2 (ja) | 1978-07-24 | 1978-07-24 | 靭性および耐摩耗性にすぐれた切削工具用焼結材料 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP8939078A JPS5929666B2 (ja) | 1978-07-24 | 1978-07-24 | 靭性および耐摩耗性にすぐれた切削工具用焼結材料 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS5518531A JPS5518531A (en) | 1980-02-08 |
| JPS5929666B2 true JPS5929666B2 (ja) | 1984-07-21 |
Family
ID=13969324
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP8939078A Expired JPS5929666B2 (ja) | 1978-07-24 | 1978-07-24 | 靭性および耐摩耗性にすぐれた切削工具用焼結材料 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS5929666B2 (ja) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS634400U (ja) * | 1986-06-27 | 1988-01-12 |
Families Citing this family (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS6230519A (ja) * | 1985-08-01 | 1987-02-09 | Yagishita:Goushi | 濾過濃縮装置および濾過濃縮方法 |
-
1978
- 1978-07-24 JP JP8939078A patent/JPS5929666B2/ja not_active Expired
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS634400U (ja) * | 1986-06-27 | 1988-01-12 |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPS5518531A (en) | 1980-02-08 |
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| JP2006315898A (ja) | 立方晶窒化硼素焼結体 | |
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