JP2748514B2 - 工具用高硬度焼結体 - Google Patents
工具用高硬度焼結体Info
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- JP2748514B2 JP2748514B2 JP1056348A JP5634889A JP2748514B2 JP 2748514 B2 JP2748514 B2 JP 2748514B2 JP 1056348 A JP1056348 A JP 1056348A JP 5634889 A JP5634889 A JP 5634889A JP 2748514 B2 JP2748514 B2 JP 2748514B2
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Description
【発明の詳細な説明】 〔産業上の利用分野〕 本発明は立方晶窒化硼素（以下cBNという）を用いた
工具用高硬度焼結体の改良に関する。
工具用高硬度焼結体の改良に関する。
〔従来の技術〕 cBNはダイヤモンドに次ぐ高硬度物質であり、その焼
結体は種々の切削工具に使用されている。切削工具に適
したこの種のcBN焼結体としては、例えば、体積％で70
％以上のcBN粒子をAlとNi,Co,Mn,Fe,V,Crからなる群か
ら選択した合金元素の少なくとも１種を含む金属相によ
り結合したもの（特開昭48−17503号公報）、体積％で8
0〜95％のcBN粒子をTiNまたはZrNおよびAl−TiまたはAl
−Zrの金属間化合物およびさらにAl,cBN,TiNまたはZrN
との反応により形成される耐熱性化合物よりなり結合相
により結合したもの（特開昭58−5111号公報）、体積％
で80〜95％のcBN粒子を周期律表IV a,V a族遷移金属の
炭化物、窒化物、炭窒化物とAl,cBN,Cuとの反応により
形成される耐熱性化合物よりなる結合相により結合した
もの（特開昭62−228403号公報）および体積％で80〜95
％のcBN粒子を周期律表IV a族の炭化物、窒化物、炭窒
化物とAl,cBN,Cu、鉄族金属との反応により形成される
耐熱性化合物からなる結合相により結合した焼結体（特
公昭62−984号公報）等が提案されている。
結体は種々の切削工具に使用されている。切削工具に適
したこの種のcBN焼結体としては、例えば、体積％で70
％以上のcBN粒子をAlとNi,Co,Mn,Fe,V,Crからなる群か
ら選択した合金元素の少なくとも１種を含む金属相によ
り結合したもの（特開昭48−17503号公報）、体積％で8
0〜95％のcBN粒子をTiNまたはZrNおよびAl−TiまたはAl
−Zrの金属間化合物およびさらにAl,cBN,TiNまたはZrN
との反応により形成される耐熱性化合物よりなり結合相
により結合したもの（特開昭58−5111号公報）、体積％
で80〜95％のcBN粒子を周期律表IV a,V a族遷移金属の
炭化物、窒化物、炭窒化物とAl,cBN,Cuとの反応により
形成される耐熱性化合物よりなる結合相により結合した
もの（特開昭62−228403号公報）および体積％で80〜95
％のcBN粒子を周期律表IV a族の炭化物、窒化物、炭窒
化物とAl,cBN,Cu、鉄族金属との反応により形成される
耐熱性化合物からなる結合相により結合した焼結体（特
公昭62−984号公報）等が提案されている。
しかしながら、上記のような焼結体を切削工具として
使用した場合にも、例えば耐熱合金や鋳鉄を高速切削す
るように刃先が高温となる切削条件では耐摩耗性の低下
により、その寿命が比較的短かいという欠点があつた。
使用した場合にも、例えば耐熱合金や鋳鉄を高速切削す
るように刃先が高温となる切削条件では耐摩耗性の低下
により、その寿命が比較的短かいという欠点があつた。
よつて、この発明の目的は上記した従来のcBN焼結体
よりも、刃先が高温となる切削条件での耐摩耗性に優
れ、高速切削を可能とする焼結体を提供することにあ
る。
よりも、刃先が高温となる切削条件での耐摩耗性に優
れ、高速切削を可能とする焼結体を提供することにあ
る。
本発明者らは上記の目的を達成するために鋭意研究し
た結果、cBNを70〜95体積％含有し、残部が下記の結合
材よりなる混合粉末を超高圧焼結すれば、従来のcBN焼
結体よりも刃先が高温となる切削条件での耐摩耗性に優
れたcBN焼結体の得られることを見出し本発明に到達し
た。
た結果、cBNを70〜95体積％含有し、残部が下記の結合
材よりなる混合粉末を超高圧焼結すれば、従来のcBN焼
結体よりも刃先が高温となる切削条件での耐摩耗性に優
れたcBN焼結体の得られることを見出し本発明に到達し
た。
すなわち、本発明はcBN粉末を70〜95体積％含有し、
残部が結合材粉末からなる混合粉末を超高圧、高温下で
焼結して得られる焼結体であつて、前記結合材がAlおよ
びTiとAlとの化合物からなる群から選択される少なくと
も１種２〜50重量％（Al換算）、鉄族金属およびその化
合物の少なくとも１種１〜10重量％（金属換算）W,WCお
よび他のＷ化合物からなる群から選択される少なくとも
１種２〜50重量％（Ｗ換算）および残部がTiNz,TiCz,Ti
（C,N）z,（Ti,M）Nz,（Ti,M）Czおよび（Ti,M）（C,
N）ｚからなる群から選択される少なくとも１種のTi化
合物（たゞし、ＭはTiを除く周期律表IV a,V a,VI a族
の遷移元素であり、０＜ｚ＜0.45である）よりなり、含
有されるTiと周期律表第IV a,V a,VI a族の遷移金属元
素Ｍとの割合が原子比でTi:M＝67:100である工具用高硬
度焼結体に関するものである。
残部が結合材粉末からなる混合粉末を超高圧、高温下で
焼結して得られる焼結体であつて、前記結合材がAlおよ
びTiとAlとの化合物からなる群から選択される少なくと
も１種２〜50重量％（Al換算）、鉄族金属およびその化
合物の少なくとも１種１〜10重量％（金属換算）W,WCお
よび他のＷ化合物からなる群から選択される少なくとも
１種２〜50重量％（Ｗ換算）および残部がTiNz,TiCz,Ti
（C,N）z,（Ti,M）Nz,（Ti,M）Czおよび（Ti,M）（C,
N）ｚからなる群から選択される少なくとも１種のTi化
合物（たゞし、ＭはTiを除く周期律表IV a,V a,VI a族
の遷移元素であり、０＜ｚ＜0.45である）よりなり、含
有されるTiと周期律表第IV a,V a,VI a族の遷移金属元
素Ｍとの割合が原子比でTi:M＝67:100である工具用高硬
度焼結体に関するものである。
本発明のcBN焼結体では、その生成された焼結体中にc
BNの他、TiN,TiC,Ti（C,N），（Ti,M）N,（Ti,M）Ｃお
よび（Ti,M）（C,N）からなる群から選択した１種以上
のTi化合物、硼化チタン、前記Ｍの硼化物、硼化アルミ
ニウム、窒化アルミニウム、タングステン化合物ならび
にタングステンの一種以上を含んでいる。
BNの他、TiN,TiC,Ti（C,N），（Ti,M）N,（Ti,M）Ｃお
よび（Ti,M）（C,N）からなる群から選択した１種以上
のTi化合物、硼化チタン、前記Ｍの硼化物、硼化アルミ
ニウム、窒化アルミニウム、タングステン化合物ならび
にタングステンの一種以上を含んでいる。
本発明の焼結体が、刃先が高温となる切削条件での耐
摩耗性に優れ高速切削が可能である理由は以下によるも
のと推測することができる。
摩耗性に優れ高速切削が可能である理由は以下によるも
のと推測することができる。
一般に焼結体の摩耗は、結合相の摩耗およびcBN粒子
の接合部における破壊によりcBN粒子が脱落していくこ
とによつて進行する。したがつて、刃先が高温となる切
削条件での焼結体の耐摩耗性を向上させるには高温下で
cBN粒子同士およびcBN粒子と結合材が強固に接合してい
ることおよび結合材自体の強度が高いことが必要であ
る。本発明の焼結体では、結合材中にAl化合物を存在さ
せることによつて、WC−Co超硬合金の液相焼結のような
硬質粒子の結合相への溶解と再析出現象に類似した現象
が生じ、cBN粒子と結合材およびcBN粒子同士が接合する
と共に結合材中のTi化合物が含まれる遊離TiやTiを除く
周期律表第IV a,V a,VI a族遷移金属ＭおよびTi−Al金
属間化合物中のTiとcBNが高温高圧下での焼結時に反応
し、TiB2や前記Ｍの硼化物を生成し、それによつてcBN
粒子と結合材が強固に接合するものと考えられる。すな
わち、本発明の焼結体の結合相中にはTiの炭化物、窒化
物、炭窒化物に加えてTiB2、前記Ｍの硼化物等も含まれ
る。TiB2とか前記Ｍの硼化物は脆性であり、刃先の温度
が余り高くならない切削条件では有害となる場合もある
が、刃先温度が高温となる場合は、Tiの炭化物、窒化
物、炭窒化物よりも安定であることが考えられ結合相の
高温下での強度および接合力が低下せず好ましい。
の接合部における破壊によりcBN粒子が脱落していくこ
とによつて進行する。したがつて、刃先が高温となる切
削条件での焼結体の耐摩耗性を向上させるには高温下で
cBN粒子同士およびcBN粒子と結合材が強固に接合してい
ることおよび結合材自体の強度が高いことが必要であ
る。本発明の焼結体では、結合材中にAl化合物を存在さ
せることによつて、WC−Co超硬合金の液相焼結のような
硬質粒子の結合相への溶解と再析出現象に類似した現象
が生じ、cBN粒子と結合材およびcBN粒子同士が接合する
と共に結合材中のTi化合物が含まれる遊離TiやTiを除く
周期律表第IV a,V a,VI a族遷移金属ＭおよびTi−Al金
属間化合物中のTiとcBNが高温高圧下での焼結時に反応
し、TiB2や前記Ｍの硼化物を生成し、それによつてcBN
粒子と結合材が強固に接合するものと考えられる。すな
わち、本発明の焼結体の結合相中にはTiの炭化物、窒化
物、炭窒化物に加えてTiB2、前記Ｍの硼化物等も含まれ
る。TiB2とか前記Ｍの硼化物は脆性であり、刃先の温度
が余り高くならない切削条件では有害となる場合もある
が、刃先温度が高温となる場合は、Tiの炭化物、窒化
物、炭窒化物よりも安定であることが考えられ結合相の
高温下での強度および接合力が低下せず好ましい。
TiNz,TiCz,Ti（C,N）z,（Ti,M）Nz,（Ti,M）Czおよび
（Ti,M）（C,N）ｚからなる群から選択した１種以上のT
i化合物（但し、ＭはTiを除く周期律表第IV a,V a,VI a
族の遷移金属元素であり、０＜ｚ＜0.45）中の遊離Tiは
cBN結晶と反応し安くTiB2を生成し好ましい。上記化学
式におけるｚ値は０＜ｚ＜0.45が好ましい。0.45以上で
はTiB2の生成量が減少し結合力が低下する。他方、金属
Ti（ｚ＝０）では結合材粉末作成時に粉砕が十分にでき
ず焼結性が低下する。上記Tiの窒化物、炭窒化物に周期
律表第IV a,V a,VI a族遷移金属の窒化物、炭窒化物を
固溶または混合すれば、結合材の強度は大きくなり、Ti
化合物のみを結合材として用いた場合よりもさらに特性
が改善される。この結合材中のTi含有量は、Tiと、周期
律表第IV a,V a,VI a族遷移金属元素Ｍの割合（TiのTi
及びＭの合計量100に対する割合）が原子比で67:100〜9
7:100となることが必要である。Tiの含有量がTi:（Ti＋
Ｍ）＝67:100未満では、結合材とcBNとの結合力が低下
して好ましくない。他方、上記原子比がTi:（Ti＋Ｍ）
＝97:100を越えると結合材の耐摩耗性ならびに強度が低
下する。
（Ti,M）（C,N）ｚからなる群から選択した１種以上のT
i化合物（但し、ＭはTiを除く周期律表第IV a,V a,VI a
族の遷移金属元素であり、０＜ｚ＜0.45）中の遊離Tiは
cBN結晶と反応し安くTiB2を生成し好ましい。上記化学
式におけるｚ値は０＜ｚ＜0.45が好ましい。0.45以上で
はTiB2の生成量が減少し結合力が低下する。他方、金属
Ti（ｚ＝０）では結合材粉末作成時に粉砕が十分にでき
ず焼結性が低下する。上記Tiの窒化物、炭窒化物に周期
律表第IV a,V a,VI a族遷移金属の窒化物、炭窒化物を
固溶または混合すれば、結合材の強度は大きくなり、Ti
化合物のみを結合材として用いた場合よりもさらに特性
が改善される。この結合材中のTi含有量は、Tiと、周期
律表第IV a,V a,VI a族遷移金属元素Ｍの割合（TiのTi
及びＭの合計量100に対する割合）が原子比で67:100〜9
7:100となることが必要である。Tiの含有量がTi:（Ti＋
Ｍ）＝67:100未満では、結合材とcBNとの結合力が低下
して好ましくない。他方、上記原子比がTi:（Ti＋Ｍ）
＝97:100を越えると結合材の耐摩耗性ならびに強度が低
下する。
AlもしくはAlとTiとの化合物の結合材中における含有
量は、２〜50重量％（Al換算）とすることが必要であ
る。Alの含有量が２重量％未満の場合にはその添加によ
る効果が不充分であり、50重量％を越えると結合材の硬
度が低下する。好ましくは10〜30重量％がよい。
量は、２〜50重量％（Al換算）とすることが必要であ
る。Alの含有量が２重量％未満の場合にはその添加によ
る効果が不充分であり、50重量％を越えると結合材の硬
度が低下する。好ましくは10〜30重量％がよい。
また鉄族金属成分を１種以上結合材中に１−10重量％
（金属換算）含有させることにより結合材の強度及び硬
度は高くなり、焼結体の特性は更に改善される。これは
鉄族金属とTiB2や前記Ｍの硼化物との反応性が高いた
め、焼結体中の硼化物がより強く結合するための考えら
れる。鉄族金属の含有量が１重量％未満の場合には特性
の改善はみられず、10重量％を越えると結合材自体の強
度及び硬度が低下し好ましくない。
（金属換算）含有させることにより結合材の強度及び硬
度は高くなり、焼結体の特性は更に改善される。これは
鉄族金属とTiB2や前記Ｍの硼化物との反応性が高いた
め、焼結体中の硼化物がより強く結合するための考えら
れる。鉄族金属の含有量が１重量％未満の場合には特性
の改善はみられず、10重量％を越えると結合材自体の強
度及び硬度が低下し好ましくない。
WCもしくはＷ化合物は特に耐摩耗性を改善するために
添加するものでその結合材中の含有量は２〜50重量％
（Ｗ換算）とする。Ｗの含有量が２重量％未満では耐摩
耗性を改善することができず、他方50重量％を越える
と、Ti化合物の含有量が低下し、cBNと結合材との接合
強度が低下し好ましくない。特に上記の化学式における
ＭとしてＷを用いた場合には、結合材の耐摩耗性および
強度が改善され良好な特性を示す。
添加するものでその結合材中の含有量は２〜50重量％
（Ｗ換算）とする。Ｗの含有量が２重量％未満では耐摩
耗性を改善することができず、他方50重量％を越える
と、Ti化合物の含有量が低下し、cBNと結合材との接合
強度が低下し好ましくない。特に上記の化学式における
ＭとしてＷを用いた場合には、結合材の耐摩耗性および
強度が改善され良好な特性を示す。
本発明の焼結体では、上述した結合材よりなる結合相
によつてcBN粒子が結合している。cBN粒子の含有量は70
〜95体積％である。70体積％未満では焼結体の硬度、特
に高温強度が低下するので好ましくなく、他方cBN含有
量が95体積％を越えると、焼結体の靭性が低下し好まし
くない。
によつてcBN粒子が結合している。cBN粒子の含有量は70
〜95体積％である。70体積％未満では焼結体の硬度、特
に高温強度が低下するので好ましくなく、他方cBN含有
量が95体積％を越えると、焼結体の靭性が低下し好まし
くない。
この発明では、cBNにTi化合物、Al、WC等を含む結合
材を混合し超高圧高温下で焼結して得られ、cBN粒子を7
0〜95体積％含有するほか残部の結合材中にはAl成分が
２〜50重量％含有され、硼化アルミニウム、窒化アルミ
ニウム等を形成しており、鉄族金属成分が１〜10重量％
含有され硼化物とより強固に結合し、Ｗ成分が２〜50重
量％含有され、これはWC、Ｗ化合物等として存在し、さ
らにはTiの炭化物、窒化物、炭窒化物等が含有されるの
で、結合材の強度が高く、cBNと結合材または結合材自
体の接合強度が優れている高硬度工具用焼結体を得るこ
とができる。特にこの発明の焼結体は高温下における強
度に優れているので耐熱合金や鋳鉄の高速切削等の用途
に適する。
材を混合し超高圧高温下で焼結して得られ、cBN粒子を7
0〜95体積％含有するほか残部の結合材中にはAl成分が
２〜50重量％含有され、硼化アルミニウム、窒化アルミ
ニウム等を形成しており、鉄族金属成分が１〜10重量％
含有され硼化物とより強固に結合し、Ｗ成分が２〜50重
量％含有され、これはWC、Ｗ化合物等として存在し、さ
らにはTiの炭化物、窒化物、炭窒化物等が含有されるの
で、結合材の強度が高く、cBNと結合材または結合材自
体の接合強度が優れている高硬度工具用焼結体を得るこ
とができる。特にこの発明の焼結体は高温下における強
度に優れているので耐熱合金や鋳鉄の高速切削等の用途
に適する。
実施例１ Tiを含有する窒化物または炭窒化物粉末と、アルミニ
ウム粉末、鉄族金属粉末およびWC粉末とを混合し、これ
を超硬合金製のポツトおよびボールを用いて平均粒度１
μｍ以下の第１表に示す組織を有する結合材粉末を作成
した。これらの結合材粉末と、粒度３μｍ以下のcBN粉
末とを体積比で15対85となるように混合し、混合粉末を
作成した。Mo製の容器にWC−10重量％Co組成の超硬合金
からなる円板を入れた後これらの混合粉末を充填した。
次に、該容器を超高圧、高温装置にいれ、圧力52kb、温
度1320℃で40分間焼結した。
ウム粉末、鉄族金属粉末およびWC粉末とを混合し、これ
を超硬合金製のポツトおよびボールを用いて平均粒度１
μｍ以下の第１表に示す組織を有する結合材粉末を作成
した。これらの結合材粉末と、粒度３μｍ以下のcBN粉
末とを体積比で15対85となるように混合し、混合粉末を
作成した。Mo製の容器にWC−10重量％Co組成の超硬合金
からなる円板を入れた後これらの混合粉末を充填した。
次に、該容器を超高圧、高温装置にいれ、圧力52kb、温
度1320℃で40分間焼結した。
得られた焼結体をＸ線回折により調べたところ全ての
焼結体に於てcBNとTiを含む窒化物、炭化物および炭窒
化物のピークが観察された。上記の物質以外に、TiB2,T
iを除く周期律表第IV a,V a,VI a族遷移金属Ｍの硼化
物,AlB2,AlN鉄族金属化合物とＷの硼化物、炭化物もし
くはＷと思われるピークが認められた。
焼結体に於てcBNとTiを含む窒化物、炭化物および炭窒
化物のピークが観察された。上記の物質以外に、TiB2,T
iを除く周期律表第IV a,V a,VI a族遷移金属Ｍの硼化
物,AlB2,AlN鉄族金属化合物とＷの硼化物、炭化物もし
くはＷと思われるピークが認められた。
また第２表にこれら焼結体のビツカース硬度測定結果
を示す。次にこれらの焼結体を加工し、切削加工用のチ
ツプとし、インコネル601（Inconel 601−商品名−）を
切削した。切削条件は、切削速度:190m/分，切込み:0.1
2mm,送り:0.12mm/rev,乾式である。切削可能であつた時
間を第２表に示す。
を示す。次にこれらの焼結体を加工し、切削加工用のチ
ツプとし、インコネル601（Inconel 601−商品名−）を
切削した。切削条件は、切削速度:190m/分，切込み:0.1
2mm,送り:0.12mm/rev,乾式である。切削可能であつた時
間を第２表に示す。
実施例２ （Ti0.9Hf0.1）（Ｃ0.3Ｎ0.7）0.33、Al、鉄族金属お
よびWC粉末を混合し、１μｍ以下の粒度の結合材粉末を
得た。この結合材粉末の組成は、重量％で、71％（Ti
0.9Hf0.1）（Ｃ0.3Ｎ0.7）0.33−12％Al−５％Ni−12％
WCである。なお、結合材中のTiとＷの原子比は85.2対1
4.8である。この結合材粉末とcBN粉末とを第３表に示す
ように混合し混合粉末を作成した。
よびWC粉末を混合し、１μｍ以下の粒度の結合材粉末を
得た。この結合材粉末の組成は、重量％で、71％（Ti
0.9Hf0.1）（Ｃ0.3Ｎ0.7）0.33−12％Al−５％Ni−12％
WCである。なお、結合材中のTiとＷの原子比は85.2対1
4.8である。この結合材粉末とcBN粉末とを第３表に示す
ように混合し混合粉末を作成した。
得られた混合粉末を実施例１と同様にして超高圧焼結
し、焼結体を得た。
し、焼結体を得た。
得られた焼結体のビツカース硬度測定結果を第３表に
示す。これらの焼結体を加工し、切削加工用のチツプと
しSCM 420H（HRC60）を切削した。
示す。これらの焼結体を加工し、切削加工用のチツプと
しSCM 420H（HRC60）を切削した。
切削条件は切削速度180m/分、切り込み:0.8mm、送り:
0.5mm/rev乾式である。切削可能であつた時間を第３表
に示す。
0.5mm/rev乾式である。切削可能であつた時間を第３表
に示す。
実施例３ （Ti0.9Mo0.1）（Ｃ0.1Ｎ0.9）ｚのｚの値が異なるTi
化合物と、Al,Co,WC粉末を混合し、粒度１μｍ以下の結
合材粉末を作成した。これら結合材粉末の組成は重量％
で79％（Ti0.9Mo0.1）（Ｃ0.1Ｎ0.9）ｚ−10％Al−８％
WC−３％Coである。第４表に、これら結合材のTi化合物
のｚの値と、Tiと周期律表第IV a,V a,VI a族遷移金属
元素との原子比〔Ti:M〕を示す。これらの結合材粉末
と、粒度３μｍ以下のcBN粉末とを容量比で25対75の割
合で混合し混合粉末を得た。これらの混合粉末をMo製の
容器にいれ超高圧焼結した。なお、焼結は、50Kbおよび
1350℃に30分間維持することにより行つた。
化合物と、Al,Co,WC粉末を混合し、粒度１μｍ以下の結
合材粉末を作成した。これら結合材粉末の組成は重量％
で79％（Ti0.9Mo0.1）（Ｃ0.1Ｎ0.9）ｚ−10％Al−８％
WC−３％Coである。第４表に、これら結合材のTi化合物
のｚの値と、Tiと周期律表第IV a,V a,VI a族遷移金属
元素との原子比〔Ti:M〕を示す。これらの結合材粉末
と、粒度３μｍ以下のcBN粉末とを容量比で25対75の割
合で混合し混合粉末を得た。これらの混合粉末をMo製の
容器にいれ超高圧焼結した。なお、焼結は、50Kbおよび
1350℃に30分間維持することにより行つた。
これらの焼結体のビツカース硬度測定結果を第５表に
示す。
示す。
次にこれら焼結体を加工し、切削加工用のチツプとし
インコネル718（Imconel 718−商品名−）を切削速度20
0m/分、切込み0.18mm送り、0.11mm/revの切削条件で切
削した。切削可能であつた時間を第５表に示す。
インコネル718（Imconel 718−商品名−）を切削速度20
0m/分、切込み0.18mm送り、0.11mm/revの切削条件で切
削した。切削可能であつた時間を第５表に示す。
Claims (3)
- 【請求項１】立方晶型窒化硼素粉末を70〜95体積％含有
し、残部が結合材粉末からなる混合粉末を超高圧、高温
下で焼結して得られる焼結体であって、前記結合材がAl
およびTiとAlとの化合物からなる群から選択される少な
くとも１種２〜50重量％（Al換算）、鉄族金属およびそ
の化合物の少なくとも１種１〜10重量％（金属換算）W,
WCおよび他のＷ化合物からなる群から選択される少なく
とも１種２〜50重量％（Ｗ換算）および残部がTiNz,TiC
z,Ti（C,N）ｚ、（Ti,M）Nz,（Ti,M）Czおよび（Ti,M）
（C,N）ｚからなる群から選択される少なくとも１種のT
i化合物（ただし、ＭはTiを除く周期律表IV a,V a,VI a
族の遷移元素であり、０＜ｚ＜0.45である）よりなり、
含有されるTiと周期律表第IV a,V a,VI a族の遷移金属
元素Ｍとの割合が原子比でTi:（Ti＋Ｍ）＝67:100〜97:
100である工具用高硬度焼結体。 - 【請求項２】前記焼結体が、立方晶窒化硼素の他に、Ti
N,TiC,Ti（C,N），（Ti,M）N,（Ti,M）Ｃおよび（Ti,
M）（C,N）からなる群から選択される少なくとも１種の
Ti化合物、硼化チタン、前記Ｍの硼化物、硼化アルミニ
ウム、窒化アルミニウム、鉄族金属もしくはその化合
物、Ｗ化合物およびＷの少なくとも１種を含む請求項
（１）に記載の工具用高硬度焼結体。 - 【請求項３】Ｍがタングステンである請求項（１）また
は（２）に記載の工具用高硬度焼結体。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP1056348A JP2748514B2 (ja) | 1989-03-10 | 1989-03-10 | 工具用高硬度焼結体 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP1056348A JP2748514B2 (ja) | 1989-03-10 | 1989-03-10 | 工具用高硬度焼結体 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH02236252A JPH02236252A (ja) | 1990-09-19 |
| JP2748514B2 true JP2748514B2 (ja) | 1998-05-06 |
Family
ID=13024725
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP1056348A Expired - Fee Related JP2748514B2 (ja) | 1989-03-10 | 1989-03-10 | 工具用高硬度焼結体 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP2748514B2 (ja) |
-
1989
- 1989-03-10 JP JP1056348A patent/JP2748514B2/ja not_active Expired - Fee Related
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPH02236252A (ja) | 1990-09-19 |
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