JPS6032217A - 真空インタラプタ - Google Patents

Abstract

(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。

Description

【発明の詳細な説明】 産業上の利用分野 本発明は、真空インタラプタに係り、特に磁気Ｗ、勤形
の電（ｈ　ｋイ１ｉｉｉえた真空インタラプタに関する
。

従来技術 真空インタラゲタの磁気駆動形の電極は、アークを含む
電流通路全往復ループ状にすることによって生ずる磁界
とアーク電流との相互作用によりアークを駆動し、アー
クの局部停Ｙ１竹全防き′電流しゃ断能力の向上を図る
もので、一般に、ｍｌ１図に示すように、真空容器（図
示省略）内に相対的に接近離反自在に導入した１対の電
極棒ｌ　（図においては一方のみ示す）の内端部に［６
Ｉ　Ｎさｔするスパイラル状またはスクリュー状等の複
数のアークペダル金有するアーク駆動部λと、このアー
ク駆動部−の対向面中央に突設したリング状またはボタ
ン状の接触部３とから措成さｎている。

ところで、真空インタラプタの電極材料が具備すべき特
性としては、一般に、以下に述べることが要求さノＬで
いる。

（１）定流しゃ断能力が高いこと １２１絶縁耐力が優れていること １３１消耗が小さいこと （４）電流さ込断値が小さいこと （５）接触抵抗が小さいこと、 （６）耐溶漕性が良好なこと け九ども、単一の材料ですべての特性全溝たすことはで
きず、また純金桟でも勿論不可能であり、現在では真空
インタラプタの用途に応じた材料が選択さ九ている。

しかして、従来の磁気駆動形の′ＷＪ、４’ｌｉ＋にお
いて１・上そのアーク駆動部コを、上記緒特性を概ね満
足するものとし銅を単一材料として形成するとともに接
触部３全、大電流用とし特公昭４１−１２１３１号等で
知られている銅にビスマスを添加したＣ１１−１３ｉ合
金（たとえばＣｕ−０，５Ｂｉ合金）により形成し７′
Ｃ９、′ｆたは高電圧用とし特公昭５４−３６１２１号
等で知られている銅にタングステンを添加したＣ　ｕ−
Ｗ合金（几とえば２０Ｃｕ−ｓｏｗ　合金ン・によυ形
成したシしている。

ところが、銅の引張強度が約２０Ｋｇｆ／ｖｎ”と小さ
いことから、了−り駆動部−２は、投入、しヤ断図に２
ける上下方向）の寸法（厚さ）および重量の増大を招来
している。

また、φＩＩｉの引張強度が小さ込ことがら、磁気駆動
力を増大すべくアークペダルの長さを大きくすることが
できず、電流しゃ断能カの停滞？もたらしている。

さらに銅は軟らかくかつその蒸気圧および融点が他の元
素、たとえばタングステンとビスマスのほぼ中間の値で
あることから、大′電流アークの場合には、アークペダ
ルの過度の溶融によりその消耗が犬となる間４１八があ
る。

また、昨今の系統拡張に伴う昇流、昇圧に対処すべく、
１１ｔ流しゃル「能力と絶縁劇カの両方に優れた’（ｊ
ｊ極が要象さ九ている。

発明の目的 本発明は、上述した問題に鑑みてなさｔしたもので、そ
の目的とするところは、小形、　ｉＴｈ　Ｍ：　［して
かつ耐久性を有するとともに、高電圧、犬１１ｔ１流の
しゃ断金性ない得る磁気駆動形の′！ｉｌｉ；極’Ｆ−
１！ｉｉえた真空インタラゲタ全提供するにある。

発明の構成 本発明は、上記目的を達成するため、ｌＪ、空芥器内に
１対の電極棒を相対的に接近ｐｍ反自在に導入するとと
もに、各電極棒の内端部に接触［１（とアーク駆動部と
からなる磁気駆動形の電極１そｔＬぞ１１゜同看してな
る九空インタラプタに２いて、前記各電極の接触部を２
０〜７０重葉％の州、５〜７０１量％のクロムおよび５
〜７０重川１％用モリブデンのＶ合金属によシ形成する
とともに、アーク駆動部を２０〜７０重量悠の銅、５〜
４０爪量几のクロム２よび５〜４０１寛−）；に％の釦
くのネ友合金１倶により形成したものである。

丈施例 以下、不発明の実施セ１］を図面を参１１（λして説明
１−る。

第２図は不発明の一実施例を示す真空インタラプタのメ
■断面図で、この真空インタラプタは、真借容４：Ｑ≠
内に一対の′１ム（べも棒Ｊ−，Ｊ’を相対的に接近１
１１１反自在にＮＸ人するとともに、各電極棒ｒ、ｓの
内ｐ１１４部ＶＣ磁気駆りきす形の′ｉＬへ６，６孕そ
几ぞ几固オイして概略構成さ九でいる。

すなわち、真空容器≠は、ガラスま７′ｃはセラミック
スからなる円筒状の２木の絶縁筒７，７０両９島ヲ固着
したＦｅ−Ｎ１−ｃｏ合金、Ｆｅ−Ｎｉ　合金等からな
る薄肉円環状の側沿金具ｇ、ｇ、・・・の一方を介し接
合して１本の絶縁筒とするとともｔこ、その両開ロワ；
１°１１ヲ他方の利湘金具ｒ、ざを介（−円板状の金属
焔イ反り、９′により閉塞し、かつ内部なｒ高真孕（た
どえば５Ｘ１０−”Ｔｏｒｒ以丁の出力）　Ｉｃ　’ｒ
；’ｌ気して形成さｆしている。そして、真空容器Ｖ内
にげ、ｎｌＪ記各丑を極＠ｆ夕がそ九ぞｆＬの金か１端
板りの中火から真２そト器μの気密性全保持して相対的
に摺：ｔｔ　ｈｔ反自在にう５人さ几ている。

な１？、電極棒！の一方（第２図において上刃）は、−
万の金属端板りに気＠に挿′Ａ】さｉｔているものであ
り、他方は金属ベローズ／θを介しＪ！Ｌ空芥器グの気
密性を保持して他方の金へ殉板りを・軸方向（第２図に
３いて上下方向）へ移動自在ＶＣ４ｉｊ＋通され′でい
るものである。また、第２図においてｌ／２よび１２は
軸シールドおよびベローズシールド−１３は主シールド
、／ｌけ補助シールドである。

前記各電極棒よの内陥邪には、第３図に示すように、ｒ
ｆｌ、）　極棒ｊの直径より適宜大径の円板状にしてか
つゆ何の如く高カ□電率の材料からなる取付ベースｌ！
が、その一方（第３図において下方）の面に形Ｉ戎した
四部１６金介しろう伺により固着さｎている。

取伺ベースｌよの他方の面には、一方の而の凹部１６よ
り：ｉけ宜太径の凹部１７が形成訟Ｒ’して２す、この
凹ＢＩＳ　ｉ　７　Ｖ′ｃｉｄｓ取付ベースｉｓの直径
より適宜大径の薄肉円板状に形成さズＬるとともに、ア
ークｆｆ、ご誓気フ４４υ１すべくその周辺から中央伺
近までスパイラル状の検数のスリット１ｔｒ−２切込む
ことにより、周辺にスパイラル状の複ＩＣ父のアークペ
ダルをイｊするアーク駆動部６ａがその一方の面の中央
に突設した突出部を介しろう付により＋Ｄ　′ｙｒ−：
されている。このアーク駆動部６ａは、後述する１と剤
（部と相俟って８１気駆動形の席、極６を形成するもの
である。

アーク鳩抑１部６ａの対向面となる他力の面の中央［に
、電極棒ｊの直径より適泊大径の「ｊ」形の四部ｌりが
形成さ２１ており、この凹Ｗｔ（／ＰＫ＋−，ｉ、リン
グ状の接触部６ｂがアーク駆動部６ａの対向面５〜４０
重角゛％のクロムと、５〜４０丁（何％のか大とからな
る複合金属により形ＢＶさｎ、ており、この成分および
組成範囲の複合金属ｅｊ１．５〜３０♂の導′ｒＬｌ率
（Ｉ　ＡＣＳＸ）　−３０Ｋｇ　ｆ／ｍ＋ｎ”以上＋７
）　引張強ＩＭｌ　＞よひ１００〜１７０Ｈｖ（１ｋｇ
）の硬度を有するものである。

なお、アーク駆動部ｘＢ１形成するｔ見合金属は、以下
に述べる各行の方法によｆ）　ＭＡ造さ几るものである
。

はｌ　−１００メツシユのクロム粉末と一１００メツシ
ュの鉄粉末とを所定量混合し、この混合粉末全クロム、
鉄および銅と反応しない材料（たとえばアルミナ）から
なる容器に入′ｎるとともにその上に所定長の畑のブロ
ック全載１コ１し、しかる依に真空中（５Ｘ１０　Ｔｏ
ｒｒ）にかいてまず１０００°Ｃで１０分間加熱して脱
ガスするとともにクロムと鉄トからなる多孔質の基材ケ
形成し、ついで銅の融点（１０８３°Ｃ）　以上ノ１Ａ
ＡＵノ１１００’Ｃｆ１０分間加熱して銅を多孔質の基
材に溶凌して行なう。

（２）　クロムと鉄を粉末番Ｃし、こ九らを所定量混合
するとともに、この混合粉末をアルミナや１からなる容
器に入れ、かつ非酸化性雰囲気中（たとえば真壁中、水
素ガス中、窒素ガス中また柑アルゴンガス中等）におい
て、各金托の融点以下の温１１１（たとえば粉体上に銅
１’ｆｆｉあらかじめ載ｆ＋￥、　シている場合には銅
の融点以下、また鍛桐ｆｒ：あらかじめ載ｆｆＬでいな
い場合１ｃは他の金属の融点以下）Ｋ−で加熱保持（た
とえば６００〜１０００℃で５〜６０分間４ｊ、Ｈ度）
して多孔質の基材を形成し、しかる後に」二記昇囲気甲
において銅の融点以上に加熱保持（たとえは１１００°
Ｃで５〜２０分間程度）してこの、１１（利に用？溶浸
し一体結合して行なう。

１３］　各金属を粉末にし、各金ハ粉末を所定−ｒｌｌ
、混合するとともに、この混合粉末全プレス成型して混
合素体を形成し、しかる後にこの混合素体全非酸化性雰
囲気中において銅の融点以下（たとえば１０００°Ｃ）
または銅の融点以上でかつ他の金ス）の融点以下（たと
えば１１００°Ｃ）の温度に加熱保持（５〜６０分間程
度）し各金ＦＪ％粉末粒子を一体結合して行なう。

ここに、金総粉末の粒径は、−１ｏｏメツシユ（１４９
１ｍ以下）に限足さｎるものではなく、−６０メツシユ
（２５０／ＩＡｍ以下）であ几ばよ八ただ粒径が６０メ
ツシユより大きくなると、各金属粉末粒子を拡散結合さ
せる場合、拡散距離の増大に対処すべく加熱温度？高く
したりまたに加熱時間を長くしたシすることが必俊とな
り、生産性が低下することとなる。−万粒径の上限が低
下するにしたがって均一な混合（各金属粉末粒子の均一
な分散）が困難となシ、または化しゃすいためその取扱
いが面倒であるとともにその使用に際して前処理を必要
とする等の問題があるので、訃のづと限界があシ、粒径
の上限は、種々の色性のもとに選定さ几るものである。

また、前述した製造方法λ、３のいずｆｌ、　Ｋあって
も非酸化性雰囲気としては、ｐ−空雰すｊｊ気の方が加
熱保持の際に脱ガス′４ｃ同時に行なえる利点があって
好適である。しかし、真空界囲気以外の非酸化性雰囲気
中で製造した場合であっても戸、をインタラプタの電極
としては性能上差異ｔ」ないものである。

次に、製造方法ｌにより製造したアーク駆動部Ａａｔ形
成するＩ−Ａ成分組成（５０３，μ％の鵠１０１址％の
クロムおよび４０　Ｎ　量９６の鉄からなる〕、Ｉ−Ｂ
成分組成（５０重頻んの銅、２５飛量％のクロムおよび
２５重量％の鉄からなる）およびＩ−Ｃ成分組成（５０
重量％の銅、４０爪量％のクロムおよび１０重量％の鉄
からなる）の被合金が８の組織状態は、そｎぞＡ第４図
因〜Ｉ］）ｌ、第５図問〜（Ｄ詮よび第６図囚〜［ＤＩ
に示すＸ線写真のようになった。

すなわち、第４図、第５図および第６図の囚のＸ線写真
は、二次電子像であシ、また各図の＋ＢｌのＸ線写真は
、クロムＣｒの分散状態を示す特性Ｘ線像で、島状に点
在する灰色の部分がクロムでおる。さらに各図のＩｃＩ
のＸ線写真は、鉄Ｆｅ　の分散状態を示す特性Ｘ線像で
、島状に点在する白または灰色の部分が鉄である。また
各図のＤのＸ線写真は、銅Ｃｕの分散状態を示す特性Ｘ
線像で、白い部分が銅である。

したがって、クロムと鉄の粒子は、相互に拡散結合して
多孔質の基月を形成しており、し〃１もこの基材の孔（
空隙）に銅が溶浸されて強固Ｋ　Ｇ”合した複合金属と
なっていることが判る。

一方前記接触部６ｂは、２０〜７０亜旦％のｆｌ・りと
、５〜７０亘員％のクロムと、５〜７０　Ｊｋ　ｈ千％
のモリブデンとからなる複合金跣により形成さＪしてお
り、この成分および組成範囲の被合金Ｍ　ｋよ、２０〜
６０％の導電率ｐよび１２０〜１８０１１　ｖ（１ｋｇ
）の硬度？有するものである。

な２、接触部Ａｂ全形成する被合金属は、アーク駆動部
６８を形成する複仕金鳥とほぼ同様の名種の方法によシ
！ｌ！！造さ１”Ｌるものであるとともに、各金属粉末
の粒径についてもほぼ同様のことがいえるものである。

次に、製造方法ｌにより製造した接触部６ｂを形成する
Ｉｔ−Ａ成分組成（５０重証焉の銅、１０ｊｌｉｆｔ％
のクロムおよび４０：ｍ：ｎ％のモリブデンからなる）
、ＩＩ−Ｂ成分組成（５０重量％の銅、２５重景％のク
ロムおよび２５重汀％のモリブデンからなる）および■
−Ｃ成分組成（５０′Ａ（量％の勤弘４０２Ｉ（ｉＬＮ
のクロムおよび１０重釘％のモリブデンからなる）の複
合金属の組織状態は、それぞ九第７図因〜ＩＤＩ、ム↓
８図匹）〜■）および第９図Ａ）〜Ｄ）に示すＸｈ写真
のようになった。

すなわち、第７図、第８図および第９図の囚のＸ線写真
は、二次電子像であシ、また各図の（１３１のＸ線写真
は、クロムＣｒ　の分散状態を示す特性Ｘ線像で、島状
に点在する灰ま７ｃは白色の部分がクロムでるる。さら
に各図のｔＣ）のＸ線写真は、モリブデンＭＯの分散状
態を示す特性Ｘ線像で、島状に点在する灰色の部分がそ
リブテンである。、ｆた各図のＤ）のＸ線写真は、銅Ｃ
ｕ　の分散状１？示す特性Ｘｉｉ＋ｌｊ像で、゛白い部
分が銅である。

したがって、クロムとモリブデンの粒子は、相互に拡散
結合して多孔質の基拐全形成しており、しかもこの基材
の孔（空隙）に銅が溶浸−ｉｔして強既に結合した被合
金属となっていることが１′１ｊる。

また、アーク駆動部６Ｂｆ形成するＩ　ＡＩｊＭ分組成
、Ｉ−Ｂ成分組成およびＩ−Ｃ成分組ＩＪν、の袂合金
九と、接触部６ｂを形成するＩｆ　Ａ５！、公刊）ノν
、１１−Ｂ成分組成および１ｌ−Ｃ成分組成の複合金ハ
の品物性の試験結果は、以下に述べるようになった。な
お、Ａはアー／　＄　！［ｉＪ１部６ａｆ形成する枚合
金Ｍ会術セ〒１鴨＃ｈ−計形＝ｈビトか酔會命貧の特性
、Ｂは接触部６ｂを形成する複合金属の特性を示す。

（１）導電串（ｌＡＣ３％） Ａ；８〜１０％　Ｂ　；　４０〜５０％（２）引張強度 Ａ　；　３０ｋｇｆ／ｒｎｎ” １３】硬　度 Ａ　；　１００〜１７０Ｈｖ　（Ｉｋｇ）、Ｂ；１２０
〜１８０ＩＩＶ　（１ｋｇ）いず九も銅の約４０１−ｔ
ｖ　（１ｋｇ）に比較して十分に硬い。

さらに、アーク駆９ｕ部６ａ全１−Ｂ成分組成の複合金
属にょｐ５８枚のアークペダルヲ有スる直径１００　ｍ
／ｍに形成するとともに、接触部６ｂをＨ−Ａ成分組成
の被合金＃Ｓ　Ｔｉｃより、内径３Ｑｍ／ｍ、外径（ｉ
　Ｑ　ｍ／ｍ　のリング状に形成して第３図に示す電極
６を形成し、この１対の［称６を組込んで第２図に示す
真空インタラプタとして行なり１ｃ晶性能の検証結果は
、以下に述べるようになった。

１１１霜、流しや断能力 しゃ断速度１．２〜１゜５ｔｎ／ｓにし゛〔足格電圧１
２　ｋ　ｖ（再起電圧２１ｋｖ　、　ＪＥＣ−１８］−
）でしゃ断臥駒を行なったところ、４５ｋＡ（ｒ、ｍ、
　ｓ）　Ｏ’ＩＩＪ、？Ｉｆ：　ｈ：　Ｌ、　ヤＩｔ−
＋ｉ　＃”ることかできた６また、しゃ断速度３゜Ｑｔ
ｎ／Ｈにして足格篭圧８４ｋｖ　（再起′ｒ【（圧１４
３ｋｖ％ＪＥＣ−１８１）でしゃ断試験を行なったとこ
ろ、３５ｋＡ　（ｒ　、＋１１．８）の市、流をしゃ断
することができた。

な２、アーク駆動部６ａｉ形成するＩ−Ａ、１−Ｂ＄−
よびＩ−Ｃ成分組成の複合金属と、接触部６ｂ全形成す
るＩｔ−Ａ、ＩＩ−Ｂおよび１１−Ｃ成分組成の祐合金
属とを種々組合せた場合における発明品の電流しゃ断能
力と、同一の祭件で試験した比較品および従来品の電流
しゃ断能力を第１表に示す。

第１表 （２）絶縁耐力 ギャップｆ　３９ｍ／ｍに保持し、＠撃波耐電圧試験を
行なったところ！２５０ｋｖ　（ばらつき　”−１０ｋ
ｖ）の絶Ｐ１劇力を示した。

また、大電流（４５ｋＡ）の多数回しゃ断後に同さらに
進み小電流（８０Ａ）のしゃ断後に同様な試験を行なっ
たが絶縁耐力に変化は殆んどなかったＯ なお、各成分組成の複合金属からなるアーク駆動部６ａ
と接触部６ｂとの組合せからなるものの絶縁耐力は、Ｉ
−Ｂ成分組成とＩＩ−Ａ成分組成との複合金九の組合せ
のものと同様な値？示した。

また、本発明品（１−Ｂ成分組成とＩｆ　−Ａ成分組成
との組合せ）と、比較品および従来品との′ＰｉＩ？Ｐ
波耐電圧試験の比較結果を第２表に示す、第２表 １３）耐溶岩性 １３０ｋｇの加圧下で、２５ｋＡ　（ｒ　、ｒｎ、　ｓ
）　ノ％流を２秒間通′屯（ＩＥＣ短時間電流規格）し
た後に、２００　ｋｇの静的な引き外し力で間；徂な゛
〈引き外すことができ、その後の接触抵抗の増加は、２
〜８％にとどまった。

また、１０００ｋｇの加圧下で、５０ｋＡ　（ｒ、ｍ、
　ｓ）の電流を３秒間通電した後の引き外しも問題なく
、その後の接触抵抗の増加は、０〜５％にとどまシ、十
分外耐溶着性を備えていた。

なお、接触部６ｂをＩＩ−Ｂまたは■−Ｃ成分組成の複
合金鵬とした場合も同様な結果を示した。

（４）遅肛小電流（誘導性の負荷）のしゃ断能力３０Ａ
の電流を通電して行なった電流さい断値は、平均３．９
Ａ　Ｃ標準偏差１１７’ｎ　＝　０．９６、（Ｉ７１木
４ｎ　＝　１００　）を示した。

なお、接触部６ｂを■−Ｂ成分組成の複合金烏とした場
合には、平均３　、７Ａ　（（１”ｎ−１、２６、ｎ＝
１００）、またＩＩ　−Ｃ成分組成の被合金１！４ｖｃ
より形成した場θには、平均３．９　Ａ　Ｃ（ｒ　ｎ＝
１　、５、ｎ＝１００）の電流さい断値を示した。

＋５）進み小電流（容量性の負荷）のしゃ断能力１．２
５ ＮＥＥ　；　８４ｋｖ７．　Ｂ　ｇ　Ａ　、７）進み″
゛電泪０氏馳（ＪＥＣ−１８１）を、１００００回行な
ったが再点弧け０回であった。

なお、接触部６ｂをＩＩ−Ｂまた汀ＩＩ　−Ｃ成分組成
の複合金族とした場合にも同様であった。

しかしながら、アーク駆動部６ａを形成する複以外の場
合には、各成分元素の利点が活きず、電流しゃ断能力、
絶縁１Ｔｌｌｉ力、機械的強度等の低下が著しいもので
あった。

すなわち、銅が２０二景％よシ少ない場合１ｃｔ；ｔ。

定ｈＩＬしゃ断能力が著しく低下し、一方７０＠ｆｆ１
％を超える場合には、機械的強度および絶縁耐力が著し
く低下した。またクロムが５重量％よ多少ない場合には
、絶縁耐力が著しく低下し、一方４０重象％を超える場
合ルてけ、機械的強度が著しく低下した。さらに、鉄が
５重量％より少ない場合には、機械的強度が著しく低下
し、一方４０重丁へヌ６を超える場合には、電流しゃ断
能力が著しく低下した。

また、接触＠６ｂを形成する複合金ハの成分組成範囲が
、銅が２０〜７０重Ｌｉ％、クロムが５〜７０１景％、
モリブデンが５〜７０貝負Ｓ以外の場合には、各成分元
素の利点が活きず、接触部６ｂに要求される各特性を満
足することができな力１つたＯ すなわち、銅が２０重景％より少ない場合には導電率が
低下するとともに接触抵抗が著しく大きくなシ、一方７
０重景％？超える場合Ｋｔｉ、耐溶嘴性の低下とともに
電流さい断値が著しく大きくなり、かつ絶縁耐力が著し
く低下した＋ｓｔたクロムが５１量％よル少ない場合に
は、絶縁耐力が著しく低下し、一方７０重景先金超える
場合には、導電率および（幾械的強度が著しく低下した
。さらにモリブデンが５　正ｆ４λ％よシ少ない場合に
は、絶縁配力が著しく低下し、一方７０賞Ｒ％をＢえる
場合には、様株的強度の低下が著しいとともに電流さい
断値が著しく大きくなった。

発明の効果 以上の如く本発明によルば、アーク枢動部全２０〜７０
凪量％の銅と、５〜４０豆貴几のクロムと、５〜４０止
す■％の鉄とからなる被合金か３により形成するととも
に、接触部に２０〜７０１慧％の錦と、５〜７０重量％
のクロムと、５〜７０重量％のモリブデンとからなる複
合金属により形成したので、アーク駆動部を銅により形
成するとともに接触部’ｘ　Ｃｕ　Ｏ。５　Ｂ　Ｌ合金
またＩｒ’Ｌ　２０（、ｕ−８０Ｗ　合金により形成し
た従来のものに比し、以下に述べる種々の効果を奏する
。

１１）　アーク駆動部の引張強度の向上により、電極の
埋さおよび重量ヲ著しく低減することができる。

［２１アーク駆動部の引張強度の向上によシ、その外径
を変えることなくアークペダルの長さケ大きくして磁気
駆動力を大幅に高めることができる。

（３）　アーク駆動部および接触部が硬度が高くかつ各
成分が均一分散した複合金属から形成さ牡ていることに
よシ、アークペダルおよび接触部の過度の溶融？防止で
き、その消耗を大幅に低減できるとともに、絶縁回復特
性全向上することができ、かつ多数回しゃ断後の絶縁耐
力の低下を殆んどなくする（ｉｏｏｏｏ　回しゃ断後の
絶縁耐力の低下は、しゃ新前の絶縁耐力の１０〜２０％
）ことができる。でた、電流さい断１１５全小さくする
ことができる。

（４特に、Ｋｂ　級Ｍ力ｋ　２　ＱＣｕ　８０１／Ｖ　
合金によシ接触部を形成したものと同程度としながら、
Ｃｕ−０，５Ｔ３１合金により接融部’ｆ−）Ｆネ成し
ＩＣものより揺かに大きい霜、流をしヤ１ｒＪｉ　ｊる
ことができる。

【図面の簡単な説明】

と７！１じ（１は従来の磁気駆動形の電への鞭断血図、
第２１２Ｉは不発明の一丈力１月例ケ示づ一真壁インタ
ラグタのれ゛〔断面図で、第３［Ｙｌはその電極の縦断
面図、第４図（Ａ＋、電Ｂｌ、Ｉｃ１．　（Ｄ＋、第５
図ｔＡ１．ＩＢｌ、ＩｃＩ、０および第６図（４）、Ｉ
ＢＩ、ｔｅｌ、Ｄ）はそ１１ぞれアーク駆動部全形成す
る複付金への異なる組成の組織状態を示すＸ線写真、第
７開開、ＩＢＩ、　ＩｃＩ、Ｄ）、紀８図仄）、＋１３
１．　ｔｏ、　１０オ！び第９型開、ｔＢｌ、Ｃ）、ｕ
１↓それぞｎ接触部を形成する複合金属の異なる組成の
和絨状態を示すＸ線写真である。 グ・・・真空容器、！・・パ屯物棒、６・・・電極、６
ａ゛°・アーク駆動部、６ｂ・・・接触部。 第１図 ３ 第２１図 第３図 ＩＰ ＩＰ 第５因（Ａ） 第５図（０ ０ｐ 第５図（ｌ）） 第５図（Ｄ） 第６図（Ｉ）） 第６図（Ｄ） 第７図（Ｂ） （ｒ 第７図（１）） 爾７ 第９図（■））

Claims (1)

【特許請求の範囲】
1. １１）　真空容器同に１対の電極棒全相対的に接近離反
   自在に導入するとともに、各電極棒の内端部に接触部と
   アーク駆動部とからなる磁気駆動形のｉ電極をそ九ぞｎ
   （＠着してなる真空インタラプタにおいて、前記各電極
   の接触部？２０〜７０重量％の錦、５〜７０重量％のク
   ロムおよび５〜７０重旦％のモリブデンの複合金属によ
   シ形成するとともに、アーク駆動部全２０〜７０凪証％
   の銅、５〜４０重景％のクロムおよび５〜４０厘升％の
   鉄の複合金属によシ形成したこと全特徴とする真壁イン
   タラプタ。