JPS6030999A - 熱交換器 - Google Patents

Abstract

(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。

Description

【発明の詳細な説明】 本発明は空調機器および冷凍機器等に係り１％にこれら
機器用いられるプレートフィンチューブ型熱交換器の改
良に関するものである。

一般にプレート−フィンチューブ型の熱交換器は。

並設された複数枚のプレートフィンに対して直角方向に
複数本の伝熱管を貫通させ、この伝熱管を拡管等の手段
によってフィンと密着保持させている。前記伝熱管内に
は冷温水、冷媒等の１次流体を流通させ、フィン間には
空気ｉの２次流体を流通させてこれら両流体間で熱交換
を行なわせるものである、 ところで、上記のフィン間を流れる空気流には。

フィンに沿って流れの境界層が発生し易い。この境界層
内の温度勾配は極めて大きい状態であり。

これは該境界層部分が大きな熱抵抗になっていることで
ある。また境界層は２次流体の流れ方向に従って厚く発
達し、そのためフィンの流れ方向の後流部ではその熱伝
達率が著しく低下する。

このようにプレートフィンチューブ熱交換器では、２次
流体側（フィン側）の熱伝達率が低いことが最も大きな
問題であり、この熱伝達率を向上させるためには上述し
た境界層の形成９発達を防止することか有効で、これま
でにもプレートフィン面上の加工形状に関して種々の提
案がなされている。

ここで、空調機器に組込んだ場合のプレートフィンチュ
ーブ熱交換器の従来例について説明する。

第１図は分離形空気調和機の室内ユニットの構成を示す
斜視図である。第２図は分離形空気調和機の室内ユニッ
トの概略断面図である。ａｚは空気調和機本体、αりは
本体の前面を覆う前パネルで。

吸込グリルＩと吹出口α９とを設けている。αｅはケー
シングで１本体α２内を吸込クリルα４から吹出口ａ９
を連通する風路αηを形成している。ａ８はこの風路内
の吹出口（Ｉ９側に設けた送風機、（１）は同じく風路
αη内の吸込グリルα４側に設けたプレートフィンチュ
ーブ熱交換器で、下方にドレンパンαＩを設けでいる。

この場合の空気流は矢印で示すように流れ、送風機０秒
の回転とともに、プレートフィンチューブあえうＷ（１
１Ｋい、、。０工、。カフ１１．よ、え　１交換器特性
が大きく左右されるものである。

また第３図は分離形空気調和機の室外ユニットの構成を
示す分離斜視図である。（２１は室外ユニット本体、０
１１はこの本体■を熱交換室（２２と圧縮機室（ハ）に
区画する仕切板、ｔ２６＠は上記本体■の左右側板、０
ｅは上記本体（イ）の前面および上面を塞ぐ逆り字形の
キャビネットで、前面側に吹出口＠を開口している。な
お吸込口（図示なし）は左側板Ｉ２（イ）および本体■
の背面に設けている。（イ）は圧縮機室（ハ）に設けた
圧縮機、（１）は熱交換器室ｔ２ｚの上記左側板Ｉ２（
イ）および本体（イ）の背面に対向して配置したＬ形の
プレートフィンチューブ熱交換器で、上記圧縮機（至）
とけ管（イ）によって連通接続されている。（至）は送
風機（図示なし）を吹出口（２７）に向けて取付ける送
風機取付足である。

この場合の空気流は矢印で示すように流れ、送風機（図
示なし）の回転により、吸込口（図示なし）からプレー
トフィンチューブ熱交換器（１）に流入し吹出口（５）
より吐出されるもので、この空気流の大小により熱交換
器特性が大きく左右されるものである。

このように、一般空調機器に組込まれるプレートフィン
チューブ熱交換器の従来例について訝明すると、第４図
、第５図および第６図は実開昭５６−１４４９８８号公
報に開示されているもので。

第４図で示すようにプレートフィンチューブ熱交換器は
、一定間隔で平行に並んで配置された複数枚のフィン（
：）と、このフィン（１）に直角に挿入された複数個の
伝熱管（２）とから構成され、空気流は矢印で示すよう
にフィン（１）間ケ流通し管内流体と熱交換を行なう。

第５図は従来のプレートフィンチューブ熱交換器であり
、第６図は第５図のＶｌ−■断面図である。

即ち、伝熱管（図示せず）を貫通させる管挿入孔（３）
を有する平板状のフィン基板（１）に該管挿入孔（３）
の管列方向の隣設伝熱管（図示せず）の間の段方向フィ
ン部（１）にフィン（１）間を流通する流体の流通方向
に直交する方向に多数の切込みを入れ、フィン基板（１
）表裏にわたって切り起こされ、先端部が折り曲げられ
た切込み細片（４）ヲ形に形成したもの一定方向で、か
つフィン基板（１）面と平行の関係になっている。

この提案の目的とするところは従来のものの伝熱特性を
改良しようとするものであるが、隣設するそれぞれの切
起し細片のうちを気流（矢印で示す）に対して上流側の
切起し細片によって形成される境界成層温度場が後流側
の切起し細片に影響を及ぼし、この切起し細片の前線効
果が十分に生かされず、熱伝達率も逆に低く、更には風
圧損失が増大し、送風動力の増大、また切起し細片がフ
ィン基板に対して全て同一方向に設けられているのでフ
ィン加工時にフィン基板全体にねじれを生じるなど加工
上の問題もある。

本発明は以上述べたような従来の欠点を除去するために
なされたもので、熱伝達率が太きく２１）つ風圧損失の
小さい熱交換器を提供することを目的とする。

以下本発明の一実施例を図面にもとすいて説明する。

第７図は本発明によるプレートフィンチューブ熱交換器
を示す斜視図、第８図は第７図の部分拡大斜視図、第９
図は第８図のプレートフィンを示す平面図、第１０図は
第９図のｘ−ｘ断面図であるっ即ち、第１図および第８
図に示すように、プレートフィンチューブ熱交換器は、
一定間隔で平行に並んで配置きねた複数板のフィン基板
（１）と。

このフィン基板（１１に直角に挿入された複数個の伝熱
管（２）とから構成され、空気流は矢印で示すようにフ
ィン基板（１）間を流通する。フィン基板（１＋の詳細
は第９図ないし第１１図に示すものであり、第９図にお
いて、（１）はプレートフィンの空気流の流路方向の全
長寸法Ａのフィン基板で、フィン基板（１）には複数の
伝熱管挿入孔（３）を設けている。また。

（４）は上記フィン基板（１）のそれぞれの伝熱管挿入
孔（３１間に形成された切起し細片で、空気流れ方向の
全長寸法をＦとし、この切起し細片は、空気流れ方向の
長さ寸法Ｃとした平板状のフィン基板部（５）を挾んで
、上記フィン基板（１）の長手方向に平行な切込みを多
数設けてこれをフィン基板（１）面を境いにしてフィン
基板（１）の表裏面に第１１図に示すようにそれぞれ一
定の傾斜角度θおよび方向で、がつ切起し高さ寸法Ｅで
切起し、その両側端縁部（６）をフィン基板（１１面に
略平行に反切起し方向へ再屈曲させ、第１０図に示すよ
うに空気流方向（矢印で示Ｔ）に対してその断面がＸ形
になるように形成したものであり、またフィン端部から
上記Ｎ形切起し細片（４１才での空気流方向に対して上
流側および下流側に空気流方向の長さ寸法Ｂのフィン基
板縁部（７）が配列された状態になっている。そして上
記そわ、ぞれの構成寸法は次のような範囲になっている
、即ち、χ形切起し細片（４）の空気流流れ方向の全長
寸法Ｆの値’＆？＝４．０〜６．０πＴの範囲、フィン
の空気流の流路方向の全長寸法Ａけ、空気流に直交する
方向の伝熱管群を列と呼ぶとき、その列の数ＹＮＲと下
るとχ形切起し細片（４）の空気流流れ方向の全長Ｆと
の関係式−はＦ／（Ａ／ＮＲ）　＝　０．１５〜０４　
の範囲、ミ形切起し細片（４１の切起し高さ寸法Ｅけ、
ｗ＝ｏ、ｒ　〜ｏ、ｓｍｍ　）範囲、χ形切起シａ１片
（４）間に位置下るフィン基板部（５）長さ寸法Ｃは、
Ｃ＝１．５〜４０煕の範囲とし、かつχ形切起し細片（
４）の空気流れ方向の長さ寸法Ｆとの比は、Ｃ／Ｆ＝０
．４〜ｏ８の範囲と下る。

また、それぞれフィン端部力１ら−゛−形切起し細片（
４）までの空気流方向に対して上流側および下流側に位
置するフィン基板縁部（７）の長さ寸法Ｂけ、Ｂ−１，
５〜４　ｇ　ｍＪＰの範囲としである。

このように構成されたプレートフィンチューブ熱交換器
の作用について説明すると、切起し細片（４）は　形に
形成されているため、第７図および第８図に示すように
熱交換器として構成された場合フィンが多数枚積層され
この切起し細片（４）と並積された４接するフィンの切
起し細片（４）とで複数の折れ曲りの波形流路を形成す
る。この波形流路ケ通過する空気流は方向転換を複数回
行なうため。

助走区間の繰り返し効果により全体の境界層が薄くなり
熱伝達率は同上する。

また、前記切起し細片（４１間にはフィン基板部（５）
が存在しているため、そ才１ぞれの切起し細片（４１間
の距離が長くなり、その前線部に影響暑与える境界成層
は、従来例とけ異なり殆ど消滅し、空気流の後流側の切
起し細片（４）の前縁効果は十分に庄かされ高熱伝達率
ン得ることができる。また第１０図に示すように並積さ
れた隣接するフィンの切起し細片（４）とは、前記従来
例と異なり互いに境界層の影響による前縁効果の阻害乞
生じさせるようなことはない。

それぞれの切起し細片（４）及びフィン基板部（５）の
前縁部は流れ方向に対して丁べて錯列に配置され。

その上後流側の切起し細片（４）及びフィン基板部（５
）は境界層成長方向が同一平面上に存在しないように配
列されており、たとえその成長方向が同一になったとし
ても、これらの距離が離れており、前流部の境界層が殆
ど消滅し、影響しないようになっている。また伝熱特性
の低下や風圧損失増大の要因である流れの剥離や乱れを
生じるような無理な構成ではないため空気流も滑らかで
ある。

尚、上記切起し細片（４）はその両側端縁部（６１（６
１’２？ｆ［曲させているので、フィンの強度も十分に
得られる。

また、従来例に比べ隣設する切込み細片（４）間隔も長
いため更にフィンの強度も増している。

次に上記−■形切起し細片（４）の、空気流流れ方向の
全長寸法ｙ、−ｙとすると、その値’ｇＦ＝４．０〜（
、Ｏｍｍの範囲とした場合の作用について説明すると、
既に述べたようなＡ−形切起し細片（４）を設けている
ため、切起し部は隣設するフィンの切起し部とで折れ曲
がり流路を形成し、流れの助走区間の操り返し効果によ
り温度境界成層が消滅し、熱交換器の伝熱性能が著しく
向上する。そしてここでＸ形切起し細片（４）の空気流
流れ方向の全長寸法”７Ｆ−４，０〜６．（３１ｎｍと
した場合、第１２図の如く、同一風速においては熱交換
器の性能を把握するのに重要な要素の１つである管外熱
伝達率αと風圧損失ムＰの比α／△Ｐが最も大きくなる
領域となることがわかる。

この原因としては、＼形切起し細片（４）の空気流の流
れ方向の全長寸法Ｆが小さい場合、切起し高さ寸法Ｅを
一定に保つためには、切起し傾斜角度θを大きくせねば
ならず、そのためＮ形切起し細片（４）の両側端縁部（
６）後流で剥離を生じ伝熱性能が　１低下し、逆に切起
し傾斜角度θを一定に保つと切起し高さ寸法Ｅが低くな
り切起し細片（４１が空気流入方向にできる温度境界成
層厚さ内に入ってしまい伝熱促進効果である境界層前線
効果が十分利用できず伝熱性能が減少するものである。

また工形切起し細片（４）の空気流の流れ方向の全長寸
法Ｆが大きい場合、切起し高さ寸法Ｅが隣設するフィン
との間により制限を受け切起し傾斜角度θが小さくなる
ために、伝熱促進効果である折曲り流路の助走区間操り
返し効果が十分に生かされず、伝熱性能が減少するもの
である。

次に、フィンの空気流の流路方向の全長寸法をＡ、空気
流に直交する方向の伝熱管群を列と呼ぶときその列の数
ヲＮＲとするとｔ形切起し細片（４）の空気流流れ方向
の長さ寸法Ｆとの関係式ｘｒ／　（Ａ／ＮＲ）　＝０．
１５〜０．４の範囲としている場合の作用について説明
すると、既に述べたような℃形切起し細片（４）ヲ設け
ているため、切起し部は隣設置るフィンの切起し部とで
折れ曲がり流路を形成し流れの助走区間の操り返し効果
により温度境界成層が消滅し熱交換器の伝熱性能が著し
く向上する。

そしてフィンの空気流の流路方向の全長寸法をＡ、空気
流に直交する方向の伝熱管群を列と呼ぶときその列の数
をＮＲとするとＮ形切起し細片（４）の空気流流れ方向
の長さ寸法Ｆとの関係式をＦ／（Ａ／ＮＲ）　＝０．１
５〜０．４　の範囲とすると第１３図に示すように同一
風速においては熱交換器の性能を把握するのに重要な要
素の１つである管外熱伝達率αと風圧損失△Ｐの比α／
△Ｐが最も大きくなる領域となることがわかる。

この原因としてｌｌ−ｉＸ形切起し細片（４）の空気流
流れ方向の長さ寸法Ｆが伝熱管１列当りのフィンの空気
流の流路方向の長さＡ／ＮＲが小さくなると。

フィン全体に対する切起し部分の占める割合が小さくな
り、切起し効果による伝熱性能向上の度合いが少なくな
る傾向になる。また八−形切起し細片の空気流流れ方向
の長さ寸法Ｆが伝熱管１列描りのフィンの空気流の流路
方向の長さＡ／ＮＲが大きくなると、前述の従来例に見
られるように隣設するそれぞれの切起し細片のうち′突
気流に対して上流側の切起し細片（４）によって形成さ
れる境界成層温度場が後流側の切起し細片（４）に影響
を及ぼし。

この切起し細片（４）の前縁効果が十分に生かされず。

熱伝達率も逆に低く、更には風圧損失が増大し送風動力
の増大騒音の増加を招くため伝熱性能が十分に生かされ
ないことになる。

次に第１１図シておいて示すように℃形切起し細片（４
）の両側端縁部（６）端を結ぶ直線と、フィン基板（１
）とのな丁鋭角ヲ工形切起し細片（４）の見かけの切起
し傾斜角度をθとするとき、θ＝１８°〜３４°の範囲
とした場合の作用について説明すると、既に述べたよう
な℃形切起し細片（４）ヲ設けているため。

切起し部は隣設するフィンの切起し部とで折れ曲がり流
路を形成し、流れの助走区間の操り返し効果により温度
境界成層が消滅し熱交換器の伝熱性能が著しく向上する
。そしてここでｔ形切起し細片（４）の見かけの切起し
傾斜角度をθ＝１８°〜３４゜とした場合同一風速にお
いては、熱交換器の性能を把握するのに重要な要素の１
つである管外熱伝達率αと風圧損失ΔＰは第１４図の如
く変化する。

即ち、管外熱伝達率αと風圧損失△Ｐとの比α／△Ｐは
第１５図の如く変化しｔ形切起し細片（４）の見かけの
切起し傾斜角度をθ＝１８°〜３４°にて最大となる領
域となることがわかる。

この原因としては工形切起し細片の見かけの切起し傾斜
角度θが小さいと、空気流の流入方向にできる温度境界
成層厚さ内にＮ形切起し細片（４）が含まれてしまい、
その効果が十分生かされないため伝熱特性が減少するも
のである。またＮ形切起し細片（４）の見かけの切起し
傾斜角度θが大きいと折曲り後流側で空気流の剥離を生
じ風圧損失が増太し熱交換器としての特性を低下させて
いる。

次に１形切起し細片（４）の切起し高さ寸法Ｂ−０７〜
０．９關の範囲とする場合の作用を述べるとこれまで述
べてきたように、Ｘ形切起し細片（４）の空気流流れ方
向の長さ寸法Ｆ及び工形切起し細片（４）の見かけの切
起し傾斜角度θを限定すると必然的にＮ形切起し細片（
４）の切起し高さ寸法Ｅは決定するが。

本発明におけるＸ形切起し細片（４）の切起し高さ寸　
１法Ｅは隣設フィンとの関係と合わせて非常に重要であ
り℃形切起し細片（４１の特有の効果であるとＧ１える
。

次に相隣る工形切起し部の間に位置するフィン基板部（
５）についてその空気流れ方向の長さ寸法を０＝１．５
〜４．０鮎とし、同時にフィン基板部（５）の空気流れ
方向の長さ寸法Ｃと１形切起し細片（４）の空気流れ方
向の長さ寸法Ｆとの比Ｃ！／Ｆ＝０．４〜０．８　の範
囲とした場合の作用について説明すると工形切起し細片
（４）を設けているため、切起し部は隣設するフィンの
切起し部とで折れ曲がり流路を形成し。

流れの助走区間の操り返し効果により温度境界成層が消
滅し、熱交換器の伝熱性能が著しく向上することは既に
述べたが、従来例に見られるように隣り合うＸ形切起し
細片（４）が近丁ぎると空気流れ方向の後流側の工形切
起し細片（４）は隣設するそれぞれの切起し細片（４）
のうち空気流（矢印で示す）に対して上流側の切起し細
片（４）によって形成される境界成層温度場により影響
を及ぼされこの切起し細片（４）の前縁効果が十分に生
かされず、熱伝達率も逆に低く更には風圧損失が増大し
、送風動力の増大騒音の増加を招くため、隣設する工形
切起し細片（４）の間にフィン基板部（５）を設けその
長さ寸法０ＹＯ＝１．５〜４０關とした場合、空気流れ
方向の後流側のχ形切起し細片（４１は、上流側工形切
起し細片（４１の温度境界層の影響を受けることなくそ
の特性を生か丁ことができる。即ち第１６図に示すごと
く管外熱伝達率αと風圧損失△Ｐとの比α／ΔＰは、フ
ィン基板部（５）の空気流れ方向の長さ寸法０＝１．５
〜４．０朋で瘤−大となる領域になることがわかる。

この原因としてはフィン基板部（５）の空気流れ方向の
長さ寸法Ｃが短いと空気流れ方向の後流側の工形切起し
細片（４）が上流側のＸ形切起し細片（４）の温度境界
層の影響を受けて、熱伝達特性が低下し。

逆にフィン基板部（５）の空気流れ方向の長さ寸法Ｃが
長いとフィンの空気流の流路方向の全長寸法Ａに対して
Ｘ形切起し細片（４１の空気流れ方向の長さ寸法Ｃの占
める割合が低く全体としてｔし形切起し細片（４）の効
果が薄れるためである。

次に第１７図に示すようにフィン基板部（５ａ）のフィ
ン基板（１）に対する角度ψ＝０〜１５°　の範囲とし
た場合の作用を説明−すると、これはフィン基板部（５
ａ）のフィン基板（１）に対する角度ψ＝０〜１５゜に
することにより空気流れ方向上流側と下流側で形成され
る丸形切起し細片（４）による折曲り流路の中間に位置
するフィン基板部（５ａ）自体に発生する温度境界層を
乱し局所的な熱伝達率を向上させることになる。

次に、フィン端部から丸形切起し細片（４）までの上下
流側フィン基板縁部（７）の空気流の流ね方向の長さ寸
法ＢをＢ＝１．５〜４．（１７１１１ｎの範囲とした場
合の作用について説明すると、第１８図に示す如くフィ
ン端部からＸ形切起し細片（４）までのフィン基板縁部
（７）の空気流の流れ方向の長さ寸法ＢをＢ＝１５〜４
．０酩　の範囲にすると、同一風速において管外熱伝達
率αと風圧損失ΔＰの比α／△Ｐが最も大きくなる領域
となることがわかる。

この原因としては、フィン端部から丸形切起し細片（４
）までのフィン基板縁部（７）の空気流の流れ方向の長
さ寸法Ｂが大きくなると、このフィン基板縁部（７）で
の温度境界層が発達し、伝熱特性が下がってくる。また
フィン端部から丸形切起し細片（４）までのフ・ｒン基
板縁部（７）の空気流の流れ方向の長さ寸法Ｂが小さく
なると、該フィンにて構成された熱交換器が蒸発器とし
て使用された場合、フィン表面に凝縮した空気中の水分
が空気調機のユニットから飛び出たりするなどの不具合
点ヲ生じたり、フィンとしての強度を維持できず、熱交
換器として組立中にフィンが切断されてしまうなどの欠
点を生じるためである。

次にフィン端部から丸形切起し細片（４）までのフィン
基板縁部（７）のＸ形切起し細片（４）側の端部（８）
を第１９図に示すように屈曲させることによりさらに空
気流れの折れ曲がり効果を大にする。

以上説明したように本発明によりはＸ形切起し細片及び
隣設する℃形切起し細片の中間部にフィン基板部を設け
たことにより、空気の流れ方向に平行に雪かねた平板の
前縁効果及びＸ形切起し細片により形成される折れ曲が
り流路の操り返し効　１果により、熱交換器の熱交換効
率Ｙ著しく向上させる。

またフィン端部か６％丸形切起細片までの長さを十分に
とっであるのでフィンの強度上も従来フィン以上である
などの効果を有する。

これまで本発明の一実施例について説明したが。

次に第２の実施例について説明する。

第８図の第２実施例のプレートフィンを示す平面図、第
２１図は第２０図のｘｘ　−ｘｘ断面図である。即ち、
第２０図ないし第２２図において、（１）はプレートフ
ィンの空気流の流路方向の全長寸法Ａのフィン基板で、
フィン基板（１）には複数の伝熱管挿入孔（３１ヲ設け
ている。また（９）は上記フィン基板（１）のそれぞれ
の伝熱管挿入孔（３１間に形成された切起し細片で、空
気流れ方向の全長寸法Ｙ　Ｆ／　とし、この切起し細片
は、空気流れ方向の長さ寸法Ｃ′　とした平板状のフィ
ン基板部（５）ケ挾んで、上記フィン基板（１）の長手
方向に平行な切込みを多数設けてこわをフィン基板（１
１面を境いにしてフィン基板（１）の表裏面に第２２図
に示すようにそれぞれ一定の傾斜角度θ′　および方向
で、かつ切起し高さ寸法■で切起し、その両側端縁部（
６）ｔフィン基板（１）面に略平行に反切起し方向へ再
屈曲させ第２１図に示すように空気流方向（矢印で示す
〕に対してその断面のほぼ中間に平坦面長さ寸法Ｇ’＆
有する階談状になるように形成したものであり、またフ
ィン端部から上記階段状切起し細片（９）までの空気流
方向に対して上流側および下流側に空気流方向の長さ寸
法Ｂ′のフィン基板縁部（７）カミ配列された状態妃な
っている。そして上記それぞれの構成寸法は次のような
範囲になっている。即ち１階段状切起し細片＋９１の空
気流流れ方向の全長寸法Ｆ′　の値’ｋ　？’　＝４．
０〜６．０朋の範囲、フィンの空気流の流路方向の全長
寸法Ａ′　は空気流に直交する方向の伝熱管群を列と呼
ぶとき、その列の数ＹＮＲとすると階段状切起し細片（
９）の空気流流れ方向の全長Ｆ′　との関係式はＩＰ’
　／（Ａ’／ＮＲ’　）＝０．１５〜０．４の範囲１階
段状切起し細片（９）の切起し高さ寸法Ｅ′はビ＝０７
〜０．９麗の範囲１階段状切起し細片（９）間に位置す
るフィン基板部（５）長さ寸法Ｃ′は、　Ｃ！’−１，
５〜４．６１１１ｎの範囲とし、かつ階段状切起し細片
（９）の空気流れ方向の長さ寸法Ｆ′との比は、Ｏ’　
／Ｆ’　＝０．４〜０．８　の範囲とする。才た。それ
ぞわフィン端部から階段状切起し細片（９）菫での空気
流方向に対して上流側および下流側に位置するフィン基
板縁部（７）の長さ寸法Ｂ′ハ、Ｂ′＝１．５〜４．０
Ｍｍノ範範囲９膜細片（９）のほぼ中央の空気流れ方向
に平行な平坦面α■の空気流れ方向の長さ寸法ＧＹＧ＝
Ｑ．６〜１．５ｍｍの範囲としである。

このように構成されたフィン基板（１１’ｆ第２３図に
示すように積層した時，切起し細片（９）は階段状に形
成されているため，熱交換器として構成された場合フィ
ンが多数枚積層されこの切起し細片（９）と並積された
隣接するフィンの切起し細片（９）とで複数の折れ曲り
の波形流路を形成するっこの波形流路を通過する空気流
は方向転換を複数回行なうため，助走区間の操り返し効
果により全体の境界層が薄くなり熱伝達率は向上する。

また、前記切起し細片（９）間にはフィン基板部（５）
が存在しているため，それぞれの切起し細片（９）間の
距離が長くなり，その前縁部に影響を与える境界成層は
，従来例等とは異なり殆ど消滅し，空気流の後流側の切
起し細片（９）の前縁効果は十分に生かぎれ高熱伝達率
を得ることができる　また第２３図に示すように並精さ
れた隣接するフィンの切起し細片（９）とは、前記従来
例と異なり互いに境界層の影響による前縁効果の阻害を
生じさせるようなことはない。

それぞれの切起し細片（９）及びフィン基板部（５）の
前縁部は流ね方向に対してＴべて錯列に配置され。

その１後流側の切起し細片（９）及びフィン基板部（５
）は境界層成長方向が同一平面社に存在しないように配
列されており．たとえその成長方向が同一になったとし
ても，これらの距離が離れており，前流部の境界層が殆
ど消滅し，影響しないようになっている，、マた伝熱特
性の低下や風圧損失増大の要因である流れの剥離や乱れ
を生じるような無理な構成ではないため空気流も滑らか
である。

尚，上記切起し細片（９）はその両側端縁部（６）を再
屈曲させているので，フィンの強度も十分に得ら　：れ
る。

また従来例に比べ隣設する切込み細片（９）の間隔も長
いため更にフィンの強度も増している。

次に上記階段状切起し細片（９）の、空気流流れ方向の
全長をＦ′　とするとその値を？’＝４．０〜６．０貫
霞の範囲としだ場合の作用について説明すると，既に述
べたような階段状切起し細片（９）ヲ設けているため，
切起し部は隣設するフィンの切起し部とで折れ曲がり流
路を形成し，流れの助走区間の操り返し効果により温度
境界成層が消滅し，熱交換器の伝熱性能が著しく向上、
する。そしてここで階段状切起し細片（９）の空気流流
れ方向の全長？’　−４．０〜６、０闘　とした場合，
第１２図の如く第一の実施例と同様同一風速においては
，熱交換器の性能を把握するのに重要な要素の１つであ
る管外熱伝達率αと風圧損失△Ｐの比α／ΔＰが最も大
きくなる領域となることがわかる。

この原因としては階段状切起し細片（９）の空気流の流
れ方向の全長寸法Ｆ′　が小さい場合，切起し高す寸法
Ｅ”＆一定に保つためには切起し傾斜角θ′　を大きく
せねばならず，そのため階段状切起し細片（９）の両側
端縁部（６）の後流で流れの剥離を生じ伝熱性能が低下
し，逆忙切起し傾斜角θ′を一定に保つと切起し高さ寸
法ｄが低くなり空気流の流入方向にできる温度境界成層
厚さ内に入ってしまい，伝熱促進効果である境界層前縁
効果が十分利用できず伝熱性能が減少するものである。

また階段状切起し細片（９）の空気流の流れ方向の全長
寸法Ｆ′　が大きい場合，切起し高さ寸法Ｅ′が隣設す
るフィンとの間隔により制限を受け切起し傾斜角度θ′
が小さくなるために，伝熱促進効果である折曲り流路の
助走区間操り返し効果が十分に生かされず，伝熱性能が
減少するものである。

次にフィンの空気流の流路方向の全長寸法ＹＡ’空気流
に直交する方向の伝熱管群を列と呼ぶときその列の数を
ＮＲ’とすると階段状切起し細片（９）の空気流流れ方
向の長さ寸法Ｆ′　との関係式Ｆ’　／　（　ｈ’　／
ＮＲ’　）　＝０．　１　ｓ〜０．４の範囲とした場合
の作用について説明すると，既に述べたような階段状切
起し細片（９）ヲ設けているため，切起し部は隣設する
フィンの切起し部とで折れ曲がり流路を形成し、流れの
助走区間の操り返し効果により、温度境界成層が消滅し
熱交換器の伝熱性能が著しく向上する。

そしてフィンの空気流の流路方向の全長寸法をＡ′、空
気流に直交する方向の伝熱管群を列と呼ぶときその列り
数をＮＲ’とすると９階段状切起し細片（９）の空気流
流れ方向の長さ寸法Ｆ′　との関係式Ｆ’　／（Ａ’　
／ＮＲ’　）　＝０．１５〜０．４の範囲とすると第１
３図に示すように第一の実施例と同様同一風速において
は、熱交換器の性能を把握するの忙重要な要素の１つで
ある管外熱伝達率αと風圧損失」の比α／△Ｐが最も大
きくなる領域となることがわかる。

この原因としては階段状切起し細片（９）の空気流流れ
方向の長さ寸法Ｆ′　が伝熱管１動画りのフィンの空気
流の流路方向の長さＡ’　／ＮＲ’が小さくなると、フ
ィン全体に対する切起し部分の占める割合が小さくなり
、切起し効果による伝熱性能向上の度合いが少なくなる
傾向になる。また階段状切起し細片（９）の空気流流れ
方向の長さＦ′　が伝熱管１列当りのフィンの空気流の
流路方向の長さＡ’　／ＮＲ’が大きくなると前述の従
来例に見られるように隣設するそれぞれの切起し細片（
９）のうち空気流に対して上流側の切起し細片（９）に
よって形成される境界成層速度揚力Ｓ後流側の切起し細
片（９）に影響を及ぼし、この切起し細片（９）の前縁
効果が十分に生かされず熱伝達率も逆に低く、更には風
圧損失が増太し送風動力の増大騒音の増加を招くため伝
熱性能が十分に生かされないことになる一 次に第２２図において示すよう忙階段状切起し細片（９
）の両側端縁部（６）端を結ぶ直線とフィン基板（１）
とな丁鋭角を階段状切起し細片（９）の見かけの切起し
傾斜角度θ′とするときθ′−１８°−３４°　の範囲
とした場合の作用について説明すると、既に述べたよう
な階段状切起し細片（９）ヲ設けているため。

切起し部は隣設するフィンの切起し部とで折れ曲がり流
路Ｚ形成し、流れの助走区間の操り返し効果により温度
境界成層が消滅し、熱交換器の伝熱性能が著しく向上す
る。そしてここで階段状切起　ｉし細片（９）の見かけ
の切起し傾斜角度θ’＝１８’−３４゜とした場合、同
一風速においては熱交換器の性能を把握するのに重要な
要素の１つである管外熱伝達率αと風圧損失ΔＰは第１
４図に示す第一の実施例のときと同様に変化する。

即ち、管外熱伝達率αと風圧損失△Ｐとの比α／△Ｐは
第１５図の如く変化し階段状切起し細片（９）の見かけ
の傾斜角θ′＝１８°〜３５°にて最大となる領域とな
ることがわかる。

この原因としては１階段状切起し細片（９）の見かけの
傾斜角θ′が小さいと、空気流の流入方向にできる温度
境界成層厚さ内に階段状切起し細片（９）が含まれてし
閂いその効果が十分生かされないため伝熱特性が減少す
るものである。また階段状切起し細片（９）の見かけの
傾斜角θ′が大きいと階段状切起し細片（９）の両側端
縁部（６）の後流側で空気流の剥離を生じ風圧損失が増
大し、熱交換器としての特性を低下させている。

次に階段状切起し細片（９）の切起し高さ寸法Ｅ’＝０
．７〜０．ｇｍ＋″の範囲とした場合の作用について説
明すると、これまで述べてきたように９階段状切起し細
片（９）の空気流流れ方向の長さ寸法Ｆ′及び階段状切
起し細片（９）の見かけの傾斜角θ′を限定すると、必
然的に階段状切起し細片（９）の切起し高さ寸法Ｅ′は
決定するが２本発明における階段状切起し細片（９）の
切起し高さ寸法Ｅ′　は隣説フィンとの関係と合わせて
非常に重要であり１階段状切起し細片（９）の特有の効
果であるといえる。

次に相隣る階段状切起し細片（９）の間に位置するフィ
ン基板部（５）についてその空気流れ方向の長さ寸法Ｃ
’＝１．５〜４．０龍　とし、同時にフィン基板部（５
）の空気流れ方向の長さ寸法Ｃ′　と階段状切起し細片
（９）の空気流れ方向の長さ寸法Ｆ′　との比をＣ′／
Ｆ′＝０，４〜０．８の範囲とした場合の作用について
説明すると９階段状切起し細片を設けているため、切起
し部は隣設するフィンの切起し部とで折れ曲がり流路を
形成し、流れの助走区間の操り返し効果により温度境界
成層が消滅し、熱交換器の伝熱性能が著しく向上するこ
とは既に述べたが。

従来例に見られるように、隣り合う階段状切起し細片（
９）が近丁ぎると空気流れ方向の後流側の階段状切起し
紙片（９）は隣設するそれぞれの切起し細片（９）のう
ち、空気流に対して上流側の切起し細片（９）−によっ
て形成される境界成層温度場により影響を及ぼされ、こ
の切起し細片（９）の前縁効果が十分に住かされず熱伝
達率も逆に低く、更には風圧損失が増大し、送風動力の
増大騒音の増加を招くため隣設する階段状切起し細片（
９）の間にフィン基板部（５）を設けその長さ寸法Ｃ′
をＯ’−１，５〜４６Ｍとした場合空気流れ方向の後流
側の階段状切起し細片（９）は上流側階段状切起し細片
（９）の温度境界層の影響を受けることなく、その特性
を生か丁ことかできる。即ち第１６図に示す第一の実施
例と同様に管外熱伝達率αと風圧損失△Ｐとの比α／△
Ｐはフィン基板部（５）の空気流れ方向の長さ寸法Ｃ′
＝１゜５〜４ｇ７ｎｍで最大となる領域になることがわ
かる。

この原因としてはフィン基板部（５）の空気流れ方向の
長さ寸法Ｃ′が短いと空気流れ方向の後流側の階段状切
起し細片（９）が上流側の階段状切起し細片（９）の温
度境界層の影響を受けて、熱伝達特性が低下し、逆ｔフ
ィン基板部（５）の空気流れ方向の長さ寸法Ｃ′が長い
とフィンの空気流の流路方向の全長寸法Ａ′　に対して
階段状切起し細片（９）の空気流れ方向の長さ寸法Ｃ′
　の占める割合が低く、全体として階段状切起し細片（
９）の効果が薄れるためである。

次に第２５図に示す如くフィン基板部（５ａ〕のフィン
基板（１）に対する角度ψ′＝０〜１５°の範囲とした
場合の作用について説明すると、これはフィン基板部（
５ａ）のフィン基板（１）に対する角度ψ′＝０〜１５
゜にすることにより、第一の実施例と同様空気流れ方向
上流側と下流側で形成される階段状切起し細片（９）に
よる折曲り流路の中間に位置するフィン基板部（５ａ）
自体に発生下る温度境界層を乱し１局所的な熱伝達率を
向上させることになる。管外熱伝達率αと風圧損失ΔＰ
の比α／ΔＰは第２６図の如く変化しフィン基板部（５
つのフィン基板（１１に対する傾斜角度ψ′＝θ〜１５
°にて最大となる領域となることかわかる。

ヶにツイ７□カ１．工、工６．オ、９，１゜　１上下流
側フィン基板縁部（７）の空気流の流れ方向の長さ寸法
Ｂ’＝１．５〜４．Ｑ間の範囲とした場合の作用につい
て説明すると、第１８図に示−１−第一の実施例と同様
フィン端部から階段状切起し細片（９）までのフィン基
板部の空気流の流れ方向の長さ寸法Ｂ′ｙＩｌ″Ｂ’＝
１．５〜４．ＯｍＴ″の範囲にすると同一風速において
管外熱伝達率αと風圧損失ΔＰの比α／△Ｐが最も大き
くなる領域となることがわ力）る。

この原因としては、フィン端部から階段状切起し細片（
９）までのフィン基板縁部（７）の空気流の流れ方向の
長さ寸法Ｂ′が大きくなると、このフィン基板縁部（７
）での温度境界層が発達し、伝熱特性が下がってくる。

またフィン端部から階段状切起し細片（９）までのフィ
ン基板縁部（７）の空気流の流れ方向の長さ寸法Ｂ′が
小さくなると、該フィンにて構成された熱交換器が蒸発
器として使用された場合。

フィン表面に凝縮した空気中の水分が空気調機のユニッ
トから飛び出たりするなどの不具合点１生じたり、フィ
ンとしての強Ｋを維持できず、熱交換器として組立中に
フィンが切断されてしまうなどの欠点を生じるためであ
る。

次に階段状切起し細片（９）の中央の空気流れ方向に平
行な平坦面ｆｉ１の空気流れ方向の長さ寸法ＧをＧ＝０
．６〜１．５罷の範囲とした場合の作用について説明す
ると、第２４図に示す如く階段状切起し細片（９）の中
央の空気流れ方向°に平行な平坦面αＧの空気流の流れ
方向の長さ寸法ＧをＧ＝０．６〜１．５ｍｍの範囲にす
ると同一風速において管外熱伝達率αと風圧損失△Ｐの
比α／△Ｐが最も大きくなる領域となる。

ことがわかる。

この原因としては１階段状切起し細片（９）の中央の空
気流れ方向に平行な平坦面αＧの空気流の流れ方向の長
さ寸法Ｇが小さいと、フィンを積層した場合階段状切起
し細片（９）により形成される折曲り操り返し流路によ
る伝熱効果促進の効果が少なくなり、逆に階段状切起し
細片（９）の中央の空気流れ方向に平行な平坦面ｎｏの
空気流の流れ方向の長さ寸法Ｇが大きいと階段状切起し
細片（９）の両側端縁部（６）で空気流の剥離が生じ、
風圧損失が増大したり下ることになる。

次にフィン端部から階段状切起し細片（９）までのフィ
ン基板縁部（７）の階段状切起し細片（９）側の端部（
８）を第２７図に示すように屈曲させることによりさら
に空気流れの折れ曲がり効果を大にする。

次に第３の実施例について図面にもとずいて説明する。

第２８図は第８図の第３実施例のプレートフィンを示す
平面図、第２９図は第２８図のＸＸＩＸ　−ＸＸＩＸ　
断面図である。即ち、第２８図ないし第３０図において
、（１）はプレートフィンの空気流の流路方向の全長寸
法Ａ７′のフィン基板で、フィン基板ｆｌ）には複数の
伝熱管挿入孔（３）を設けている。

また（９）は上記フィン基板（１）のそれぞれの伝熱管
挿入孔（３１間に形成された切起し細片で、空気流れ方
向の全長寸法ＹＦ’　とし、この切起し細片は、空気流
れ方向の長さ寸法Ｃ′　とした平板状のフィン基板部（
５）ヲ挾んで、上記フィン基板（１）の長手方向に平行
な切込みを多数設けてこれをフィン基板（１）面を境い
にしてフィン基板（１１の表裏面に第２２図に示すよう
にそれぞれ一定の傾斜角度θ′および方向で、かつ切起
し高さ寸法Ｅ′で切起し、その両側端縁部（６）をフィ
ン基板（１）面に略平行に反切起し方向へ再屈曲させ、
第２９図に示すように空気流方向（矢印で示す〕に対し
てその断面のほぼ中間に平坦面に）長さ寸法Ｇ′　を有
する階段状で、かつ相隣る階段状切起し細片がフィン基
板（１）に対して反対方向に切起された形になるように
形成したものであり、またフィン端部から上記階段状切
起し細片（９）までの空気流方向に対して上流側および
下流側に空気流方向の長さ寸法Ｂ′のフィン基板縁部（
７）が配列された状態になっている。そして上記それぞ
れの構成寸法は次のような範囲になっている。即ち１階
段状切起し細片（９）の空気流流れ方向の全長寸法Ｆ′
の値’ｋＦ’＝４．０〜６．０闘の範囲、フィンの空気
流の流路方向の全長寸法Ａ′は空気流に直交する方向の
伝熱管群を列と呼ぶとき、その列の数ＹＮＲ″とすると
階段状切起し細片（９）の空気流流れ方向の全長Ｆ′と
の関係式はＦ’／（Ａ　７ＮＲ’　）＝０．１５〜０．
４　の範囲１階段状切起し細片（９）の切起し高さ寸法
Ｅ′は、Ｅ〜０．７〜０．９龍　の範囲９階段　１状切
起し細片（９）間に位置するフィン基板部（５）長さ寸
法Ｃ′は、ｃ’＝１．ｓ〜４．６ｍ’Ｉｎの範囲と・し
、かつ階段状切起し細片（９）の空気流れ方向の長さ寸
法Ｆ′との比は、Ｏ’／Ｆ’＝０．４〜０．８の範囲と
する。

菫た。それぞれフィン端部から階段状切起し細片（９）
までの空気流方向に対して上流側および下流側に位置す
るフィン基板縁部（７）の長さ寸法Ｂ′は。

Ｂ’−１，５〜４．６ｍｍの範囲１階段状切起し細片（
９）のほぼ中央の空気流れ方向に平行な平坦面ａＯ１の
空気流れ方向の長さ寸法Ｇ’　ｖＧ；＝ｏ、ｓ〜１．５
前の範囲としである。

９のように構成されたフィン基板（１）ヲ第３０図に示
すように積層した時、切起し細片（９）は階段状に形成
されているため、熱交換器として構成された場合、フィ
ンが多数枚積層されこの切起し細片（９）と並積された
隣接するフィンの切起し細片（９）とで複数の折れ曲り
の波形流路を形成する。この波形流路を通過する空気流
は方向転換を複数回行なうため、助走区間の操り返し効
果により全体の境界層が薄くなり熱伝達率は向上する。

韮た。前記切起し細片（９）間にはフィン基板部（５）
が存在しているため、それぞれの切起し細片（９）間の
距離が長くな□す、その前縁部に影響を与える境界成層
は、従来例等とは異なり殆ど消滅し、空気流の後流側の
切起し細片（９）の前線効果は十分に生かされ高熱伝達
率を得ることができる。菫た第３０図に示すように並積
された隣接するフィンの切起し細片（９）とは、前記従
来例と異なり互いに境界層の影響による前縁効果の阻害
を生じさせるようなことはない。

それぞれの切起し細片（９）及びフィン基板部（５）の
前縁部は流れ方向に対して丁べて錯列に配置され。

その１後流側の切起し細片（９）及びフィン基板部（５
）は境界層成長方向が同一平面上に存在しないように配
列されており、たとえその成長方向が同一になったとし
ても、これらの距離が離れており、前流部の境界層が殆
ど消滅し、影響しないようになっている。また伝熱特性
の低下や風圧損失増大の要因である流れの剥離や乱れを
生じるような無理な構成ではないため空気流も滑らかで
ある。

尚、上記切起し細片（９）はその両側端縁部（６）を再
屈曲させているので、フィンの強度も十分に得られる。

また、従来例に比べ隣設する階段状切込み細片（９）の
間隔も長いため更にフィンの強度も増している。またフ
ィンの断面を見ると左右対称に階段状切起し細片（９）
が配設しであるので、加工時フィンにねじれを生じるな
どの問題も・ない。

次に上記階段状切起し細片（９）の、空気流流れ方向の
全長をＦ′　とするとその値をＦ’＝４．０〜６．０ｍ
ｍの範囲とした場合の作用について説明すると、既に述
べたような階段状切起し細片（９）を設けているだめ、
切起し部は隣設するフィンの切起し部とで折れ曲がり流
路を形成し、流れの助走区間の操り返し効果により温度
境界成層が消滅し、熱交換器の伝熱性能が著しく向上す
る。そしてここで階段状切起し細片（９）の空気流流れ
方向の全長Ｆ’＝４．０〜６．０１ｎ”　とした場合、
第１２図の如く第一第二の実施例と同様同一風速におい
ては、熱交換器の性能を把握するのに重要な要素の１つ
である管外熱伝達率αと風圧損失ΔＰの比α／△Ｐが最
も大きくなることがわかる。

この原因としては階段状切起し細片（９）の空気流の流
れ方向の全長Ｆ′が小さい場合、切起し高さ寸法Ｅ′　
を一定に保つためには階段状切起し傾斜角θ′　！大き
くせねばならず、そのため階段状切起し細片（９）の両
側端縁部（６）の後流で流れの剥離を生じ伝熱性能が低
下し、逆に階段状切起し傾斜角θ′　を一定に保つと切
起し高さ寸法Ｅ′が低くなり空気流の流入方向にできる
温度境界成層厚さ内に入ってしまい、伝熱促進効果であ
る境界層前縁効果が十分利用できず伝熱性能が減少する
ものである。また９階段状切起し細片（９）の空気流の
流れ方向の全長Ｆ′　が大きい場合切起し高さ寸法Ｅ′
が隣設するフィンとの間隔により制限を受け°切起し傾
斜角度θ′　が小さくなるために、伝熱促進効果である
折曲り流路の助走区間操り返し効果が十分に生かされず
、伝熱性能が減少するものである。

次にフィンの空気流の流路方向の全長寸法をＡ′。

空気流に直交する方向の伝熱管群を列と呼ぶとき＋、ｖ
ｚｕｏ□１８．よア、よ、７□工。よ３゜、　１の空気
流流れ方向の長さ寸法Ｆ′　との関係式？　’、；／（
Ａ　７ＮＲ’）　＝０．１５〜０．４　の範囲とした場
合の作用について説明すると、既忙述べたような階段状
切起し細片（９）を設けているため、切起し部は隣設す
るフィンの切起し部とで折れ曲がり流路を形成し、流れ
の助走区間の操り返し効果により温度境界成層が消滅し
、熱交換器の伝熱性能が著しく向上する。

そしてフィンの空気流の流路方向の全長寸法をＡ’　＋
　９気流に直交する方向の伝熱管群を列と呼ぶときその
列の数をＮＲ’とすると９階段状切起し細片Ｃｇ）の空
気流流れ方向の長さＦ′との関係式Ｆ７（Ａ’／［（Ｒ
’）　＝０．１５〜０．４　ｆ７）範囲とすると第１３
図に示す第一第二の実施例と同様同一風速においては、
熱交換器の性能を把握するのに重要な要素の１つである
管外熱伝達率αと風圧損失ΔＰの比α／、ｈＰが最も大
きくなる領域となることがわかる。

この原因としては階段状切起し細片（９）の空気流流れ
方向の長さ寸法Ｆ′　が伝熱管１列当りのフィンの空気
流の流路方向の長さＡ’／ＮＲ’がＩ」・さくなると、
フィン全体に対する切起し部分の占める割合が小さくな
り、切起し効果による伝熱性能向上の度合いが少なくな
る傾向になる。また階段状切起し細片（９）の空気流流
れ方向の長さ寸法Ｆ′　が伝熱管１列当りのフィンの空
気流の流路方向の長さＡ’／ＮＲ’が大きくなると前述
の従来例に見られるように隣設するそれぞれの切起し細
片（９）のうち空気流（矢印で示す）Ｋ対して上流側の
切起し細片（９）によって形成される境界成層速度場が
後流側の切起し細片（９）に影響を及ぼし、この切起し
細片（９）の前縁効果が十分に生かされず熱伝達率−も
逆に低く、更には風圧損失が増大し、送風動力の増大騒
音の増加を招くため伝熱性能が十分に生かされないこと
になる。

次に第３１図において示すように階段状切起し細片（９
）の両側端縁部（６）端を結ぶ直線とフィン基板（１）
とな丁鋭角を階段状切起し細片（９）の見かけの切起し
傾斜角度θ′　とするとき、θ′＝１８°〜３４°の範
囲とした場合の作用について説明すると、既に述べたよ
うな階段状切起し細片（９）ヲ設けているため、切起し
部は隣設するフィンの切起し部とて折れ曲がり流路を形
成し流れの助走区間の操り返し効果により温度境界成層
が消滅し、熱交換器の伝熱性能が著しく向上する。そし
てここで階段状切起し細片（９）の見かけの切起し傾斜
角度θ′＝１８°〜３４°とした場合同一風速において
は、熱交換器の性能を把握するのに重要な要素の１つで
ある管外熱伝達率αと風圧損失ΔＰは第１４図に示す第
一第二の実施例のときと同様に変化する。

即ち、管外熱伝達率αと風圧損失△Ｐとの比α／△Ｐは
第１５図の如く変化し階段状切起し細片（９）の見かけ
の傾斜角θ′＝１８°〜３５°にて最大となる領域とな
るＣとがわかる。

この原因としては１階段状切起し細片（９）の見かけの
傾斜角θ′　が小さいと、空気流の流入方向にできる温
度境界成層厚さ内に階段状切起し細片（９）が含まれて
しまい、その効果が十分生かされないため伝熱特性が減
少するものである。また９階段状切起し細片（９）の見
かけの傾斜角θ′が大きいと階段状切起し細片（９）の
両側端縁部（６）の後流側で空気流の剥離を生じ風圧損
失が増大し、熱交換器としての特性を低下させている。

次に階段状切起し細片（９）の切起し高さ寸法］ＩＣ’
＝０．７〜０．ｇｍｍ　の範囲とした場合の作用につい
て説明すると、これ丈で述べてきたように１階段状切起
し細片（９）の空嶽流流れ方向の長さ寸法Ｆ′及び階段
状切起し細片（９）の見かけの傾斜角θ′を限定すると
必然的に階段状切起し細片（９）の切起し高さ寸法Ｅ′
は決定するが９本発明における階段状切起し細片（９）
ら切起し高さ寸法Ｅ′は隣設フィンとの関係と合わせて
非常に重要であり９階段状切起し細片（９）の特有の効
果であるといえる。

次に相隣る階段状切起し細片（９）の間に位置する。

フィン基板部（５）についてその空気流れ方向の長さ寸
法Ｃ’＝　１．５〜４．０龍　とし同時にフィン基板部
（５）の空気流れ方向の長さ寸法Ｃ′と階段状切起し細
片（９）の空気流れ方向の長さ寸法Ｆ′との比を０７Ｆ
’−０，４〜０８の範囲とした場合の作用について説明
すると階段状切起し細片を設けているため、切起し部は
　１隣設するフィンの切起し部とで折れ曲がり流路を形
成し、流れの助走区間の操り返し効果により温度境界成
層が消滅し、熱交換器の伝熱性能が著しく向上すること
は既に述べたが、従来例に見られるように隣り合う階段
状切起し細片（９）が近丁ぎると空気流れ方向の後流側
の階段状切起し細片（９）は隣設するそれぞれの切起し
細片（９）のうち、空気流に対して上流側の切起し細片
（９）によって形成される境界成層温度場により影響を
及ぼされ、この切起し細片（９）の前縁効果が十分に生
かされず熱伝達率も逆に低く、更には風圧損失が増大し
送風動力の増大騒音の増加を招くため、隣設する階段状
切起し細片（９）の間にフィン基板部（５）を設けその
長さ寸法Ｃ′を（３’＝＝ｊ、５〜４．０　とした場合
空気流れ方向の後流側の階段状切起し細片（９）は上流
側の階段状切起し細片（９）の温度境界層の影響を受け
ることなく、その特性を生か丁ことかできる。即ち第１
６図に示す第一第二の実施例と同様に管外熱伝達率αは
フィン基板部（５）の空気流れ方向の長さ寸法ｃ’＝ｉ
、ｓ〜４．０″＋ｍ　で最大となる領域になることがわ
かる。

この原因としてはフィン基板部（５）の空気流れ方向の
長さ寸法Ｃ′が短いと空気流れ方向の後流側の階段状切
起し細片（９）が上流側の階段状切起し細片（９）の温
度境界層の影響を受けて、熱伝達特性が低下し、逆にフ
ィン基板部の空気流れ方向の長さ寸法Ｃ′が長いとフィ
ンの空気流の流路方向の全長寸法Ａ′　に対して階段状
切起し細片（９）の空気流れ方向の長さ寸法Ｃ′の占め
る割合が低く、全体として階段状切起し細片（９）の効
果が薄れるためである。

次に第３２図に示すようにフィン基板部（ｉｌｌを略逆
■字形忙屈曲させその一辺のフィン基板（１）に対する
角度ψ’＝ｏ〜１５°　の範囲とした場合の作用につい
て説明すると、これは略逆■字形フィン基板部αＢの一
辺のフィン基板（１）に対する角度ψ’＝ｏ〜１５°に
することにより、第一第二の実施例と同様空気流れ方向
上流側と下流側で形成される階段状切起し細片（９）に
よる折曲り流路の中間に位置するフィン基板部αυ自体
に発生する温度境界層を乱し局所的な熱伝達率を向上さ
せることになると共にフィン基板部（Ｉｆｌヲ略逆略逆
７忙形曲させているのでフィン全体としての強度も増し
ている。またフィン加工時、フィンの屋ばなれがよいな
ど加工性においても効果大である。

次にフィン端部から階段状切起し細片（９）までの上下
流側フィン基板縁部（７）の空気流の流れ方向の長す寸
法Ｂ’＝１．５〜４．　ｏ　２１１１１１　０熱囲とし
た場合の作用について説明すると、第１８図に示す第一
第二の実施例と同様フィン端部から９階段状切起し細片
（９）までのフィン基板部の空気流の流れ方向の長さ寸
法Ｂ′をＢ　’＝　ｉ、　５〜４０″Ｉ″ｌの範囲にす
ると同一風速において、管外熱伝達率αと風圧損失△Ｐ
の比α／ムＰが最も大きくなる領域となることがわかる
。

この原因としてはフィン端部から階段状切起し細片（９
）までのフィン基板縁部（７）の空気流の流れ方向の長
さ寸法Ｂ′が大きくなると、このフィン基板縁部（７）
での温度境界層が発達し、伝熱特性が下がってくる。ま
たフィン端部から階段状切起し細片（９）マでのフィン
基板縁部（７）の空気流の流れ方向の長さ寸法Ｂ′が小
さくなると、該フィンにて構成された熱交換器が蒸発器
として使用された場合、フィン表面に凝縮した空気中の
水分が、空気調機のユニットから飛び出たりするなどの
不具合点ケ生じたり、フィンとしての強度を維持できず
、熱交換器として組立中にフィンが切断されてしまうな
どの欠点を生じるためである。

次に階段状切起し細片（９）の中央の空気流れ方向忙平
行な平坦面αＧの空気流れ方向の長さ寸法Ｇ／　ＹＧ’
　＝　０．６〜ｔ５１ｎｍの範囲とした場合の作用につ
いて説明すると、第２４図に示す第二の実施例と同様に
階段状切起し細片（９）の、中央の空気流れ方向に平行
な平坦面αＯの空気流の流れ方向の長さ寸法Ｇ′をＧ’
＝０．６〜１．　ｓｍｔｎの範囲にすると同一風速にお
いて管外熱伝達率αと風圧損失△Ｐの比α／△Ｐが最も
大きくなる領域となることがわかる。

この原因としては９階段状切起し細片（９）の中央の空
気流れ方向に平行な平坦面ａＩの空気流の流れ方向の長
さ寸法Ｇ′が小さいと、フィンを積層した場合階段状切
起し細片（９）により形成される折曲り操り返し流路に
よる伝熱効果促進の効果が少なくなり、逆に階段状切起
し細片（９）の中央の空気流れ方向に平行な平坦面Ｑ（
Ｉの空気流の流れ方向の長さ寸法Ｇ′が大きいと階段状
切起し細片（９）の両側端縁部（６）で空気流の剥離が
生じ風圧損失が増大したりすることによる。

次にフィン端部から階段状切起し細片（９）までのフィ
ン基板縁部（７）の階段状″切起し細片（９）側の端部
（８）を第３２図に示すように屈曲させるＣとによりさ
らに空気流れの折れ曲がり効果を大にする。

また本実施例の如（隣接する階段状切起し細片（９）ラ
フイン基板（１）に対して対象となるように反対方向に
設けているので従来例のように、フィンの加工時にフィ
ン全体にねじれを起こ丁などの問題点も解消されている
ものである。

【図面の簡単な説明】

第１図は分離形空気調和機の室内ユニットの構成を示す
斜視図、第２図は分離形空気調和機の室内ユニットの室
内ユニットの概略断面図、第３図は分離形空気調和機の
室外ユニットの構成を示す分解斜視図、第４図は従来の
プレートフィンチューブ熱交換器を示す斜視図、第５図
はプレートフィンチューブ熱交換器の正面図、第６図は
第５図のＶｌ−Ｖｌ断面図、第７図は本発明のプレート
フィンチューブ熱交換器を示す概略斜視図、第８図は第
７図の部分拡大斜視図、第９図は第８図のプレートフィ
ンを示す平面図、第１０図は第９図のＸ−Ｘ断面図、第
１１図はｔ形切起し細片の見かけの傾斜角θを示す要部
拡大断面図、第１２図は第１０図の切起し細片の空気流
れ方向の全長寸法Ｆに関する特性図、第１３図は第１０
図の切起し細片の空気流れ方向の全長寸法Ｆ、ラフイン
基板空気流の流路方向の全長寸法Ａ、伝熱管群の列数Ｎ
Ｈの関係式Ｆ／　（Ａ／ＮＲ）に関する特性図、第１４
図および第１５図は第１０図の切起し細片の見かけの傾
斜角θに関する特性図、第１６図は第１０図のフィン基
板部の空気流れ方向の長さ寸法Ｃに関する特性図、第１
Ｔ図は第１０図のフィン基板部のフィン基板に対する角
度αを示す断面図、第１８図は第１０図のフィン基板縁
部の空気流の流れ方向の長さ寸法Ｂに関する特性図、第
１９図は第１０図のフィン基板縁部のモ形切起し細片側
の端部を屈曲させた状態を示す断面図、第２０図は第２
実施例のプレートフィンな示す平面図、第２１図は第２
０図の■−八へ面図、第２２図は第２０図の階段状切起
し細片の見かけの傾斜角θ′　を示す要部拡大断面図、
第２３図は第２０図を積層した状態を示す断面図、第２
４図は第２０図の階段状切起し細片の中央の空気流れ方
向に平行な平坦面の長さ寸法Ｇに関する特性図、第２５
図は第２０図のフィン基板部のフィン基板に対する角度
ψを示す断面図、第２６図は第２５図の傾斜角ψ′に関
する特性図、第２１図は第２０図のフィン基板縁部の階
段状切起し細片側の端部な屈曲させた状態を示す断面図
、第２８図は本発明の第３実施例のプレートフィンを示
す平面図、第２９図は第２８図のＸＸＩＸ−ＸＸＩＸ　
断面図、第３０図は第２９図を積層した状態な示す断面
図、第３１図は第２９図の階段状切起し細片の見かけの
傾斜角θ′　を示す断面図、第３２図は第２９図のフィ
ン基板部の略逆７字形を示す断面図、第３３図は第２９
図のフィン基板縁部階段状切起し細片側の端部を屈曲し
た状態な示す断面図である。 なお、　ｆＩＩＩ′ｉフィン基板、（２）は伝熱管、（
４）は−、−形切起し細片、（５）はフィン基板部、（
６）は丸形切起し細片の両側端縁部、（７）はフィン基
板縁部、（８）はフィン基板縁部の屈曲部、（９）は階
段状切起し細片。 αＧは平坦面、（Ｉυは略逆７字形のフィン基板部を示
す断面図である。 代理人大岩増雄 第１図 第　２　図 第３図 第４図 第５図 第６図 第８　図 第　９　は 第１０　図 館１１　図 第１２図 ４．０６．ＯＦ ｏ、１ｓ　０．４　Ｆ／（ＡＩ＊Ｒ） 第１４図 θ 第１５図 ｆａａ３４６　θ 第１６図 ｆ、５　４．０　Ｃ 第１７図 ｆｊｒ　１８　図 第１９図 第２０図 第２１図 第２２図 第２３図 ０６　１．５　Ｇ 第２５図 第２６図 第２７図 第２８　図 第２９　図

Claims (1)

1. 【特許請求の範囲】 １）多数列積層させたプレートフィンと、このプレート
   フィンを貫通して保持されている伝熱管とから構成され
   、該伝熱管内を流れる冷媒と前記プレートフィン間を通
   過する空気とを熱交換するプレートフィンチューブ型熱
   交換器において、前記プレートフィン長手方向に隣設す
   る伝熱管相互間におけるプレートフィンに対し、空気流
   方向に直交する方向の切起し細片を前記プレートフィン
   の表裏に空気流方向に間隔をおいて多数設けると共に、
   該切起し細片の両側端縁部を前記プレートフィン面に略
   平行に反切起し方向へ再屈曲させ。 前記切起し部の断面力５空気流方向にべ、形を呈しかつ
   相隣る切起し細片間に空気流に平行にフィン基板部が存
   在するようにしたことを特徴とする熱交換器。 ２）Ｘ形切起し細片の空気流流れ方向の全長寸法をＦ、
   フィンの空気流の流路方向の全長寸法′？Ａ。 空気流に直交する方向の伝熱管群を列と呼ぶときその列
   の数をＮＲＩ形切起し細片の両側端縁部端を結ぶ直線と
   フィン基板とがな１傾斜角度をθ、相隣るＸ形切起し部
   の間に位置するフィン基板部の空気流れ方向の長さ寸法
   ｙ、−ｃ、フィン基板部のフィン基板に対する傾き角を
   ψ、フィン端部からｌ形切起し細片までのフィン基板縁
   部の空気流の流れ方向の長さ寸法ｇＢとした時に℃形切
   起し細片の空気流流れ方向の全長寸法Ｆ’１Ｆ−４ｆｌ
   〜６．［Ｆ”の範囲にしたことを特徴とする特許請求の
   範囲第１項記載の熱交換器。 ３）フィンの空気流の流れ方向の全長寸法ＹＡ。 空気流に直交する方向の伝熱管群を列と呼ぶときその列
   数ＮＲ，Ｎ形切起し細片の空気流流れ方向の長さ寸法Ｆ
   の関係式？　／　（Ａ／ＮＲ）　ｏ１ｓ〜０．４の範囲
   にしたことを特徴とする特許請求の範囲第１項記載の熱
   交換器。 ４）　ｋ形切起（２細片の両側端縁部端Ｚ結ぶ直線とフ
   ィン基板とがな丁傾斜角θ＝１８〜３４°の範囲にした
   ことを特徴とする特許請求の範囲第１項記載の熱交換器
   。 ５）相隣る工形切起し細片の中間に位置するフィン基板
   部の空気流れ方向の長さ寸法なＣ＝１．５〜４．０ｍＷ
   の範囲にしかつ該フィン基板部の空気流れ方向の長さ寸
   法ｙ２ｃと−Ｖ形切起し細片の空気流れ方向の長さ寸法
   Ｆとの比ｙ　Ｏ／Ｆ−０，４〜０．８の範囲にしたこと
   を特徴とする特許請求の範囲第１項記載の熱交換器。 ６）フィン端部から工形切起し細片までのフィン基板部
   の空気流れ方向の長さＢ＝１．５〜４０ｍπの範囲にし
   たことを特徴とする特許請求の範囲第１項記載の熱交換
   器。 ７）フィン端部からχ形切起し細片韮でのフィン基板縁
   部の−Ｖ形切起し細片側端部を屈曲させたことを特徴と
   する特許請求の範囲第１項記載の熱交換器。 ８〕　多数列積層させたプレートフィンと、このプレー
   トフィンを貫通して保持さＡ１．ている伝熱管とから構
   成され、該伝熱管内を流れる冷媒と前記プレートフィン
   間を通過する空気とを熱交換するプレートフィンチュー
   ブ壓熱交換器において、前記プレートフィン長手方向に
   隣設する伝熱管相互間におけるプレートフィンに対し、
   空気流方向に直交する方向の切起し細片を前記プレート
   フィンの表裏に空気流方向に間隔をおいて多数設けると
   共に、該切起し細片の両側端縁部を前記プレートフィン
   面に略平行に反切起し方向へ再屈曲させ。 前記切起し部の断面が空気流方向にＭ形を呈しかつ相隣
   る切起し細片間のフィン基板部をさらにフィン基板に対
   して傾斜するようにしたことを特徴とする熱交換器。 ９）　Ｌ形切起し細片の空気流流れ方向の全長寸法ヲＦ
   、フィンの空気流の流路方向の全長寸法ヶＡ、空気流に
   直交する方向の伝熱管群を列と呼ぶときその列の数’４
   ＮＲ，−５形切起し細片の両側端縁部端を結ぶ直線とフ
   ィン基板とがな下傾斜角度をθ、相隣る℃形切起し部の
   間に位置するフィン基板部の空気流れ方向の長さ寸法ヲ
   Ｃ，フィン基板部のフィン基板に対する傾き角をψ、フ
   ィン端８．７１９、うつ。、４ｏ７゜フイ７□□。ゆ　
   １気流の流れ方向の長さ寸法ＹＢとした時に１Ｍ形切起
   し細片の空気流流れ方向の全長寸法ＦｉＦ−４，０〜６
   ０７ｎｍの範囲にしたことを特徴とする特許請求の範囲
   第８項記載の熱交換器。 １０）フィンの空気流の流れ方向の全長寸法ＹＡ。 空気流に直交する方向の伝熱管群を列と呼ぶときその列
   数’ｇＮＲ，％形切起し細片の空気流流れ方向の長さ寸
   法をＦの関係式Ｆ　／　（Ａ／ＮＲ）＝０．１５〜０４
   の範囲にしたことを特徴とする特許請求の範囲第８項記
   載の熱交換器。 １９Ｍ形切起し細片の両側端縁部端を結ぶ直線とフィン
   基板とがな１傾斜角θ＝１８〜３４°　の範囲にしたこ
   とを特徴とする特許請求の範囲第８項記載の熱交換器。 １２）相隣るＸ形切起し細片の中間に位置するフィン基
   板部の空気流れ方向の長さ寸法夕（！＝１．５〜４０″
   ″″の範囲にし、かつ該フィン基板部の空気流れ方向の
   長さ寸法ｆＣとχ形切起し細片の空気流れ方向の長さ寸
   法をＦとの比ＹＯ／Ｆ＝０．４〜０．８　の範囲にした
   こと７特徴とする特許請求の範囲第８項記載の熱交換器
   。 １６）フィン端部からＮ形切起し細片までのフィン基板
   縁部の空気流れ方向の長さ寸法）ＩＢＢ１０５〜４．０
   罰の範囲にしｋことを特徴とする特許請求の範囲第８項
   記載の熱交換器。 １４）相隣るＸ形切起し細片の中間に位置するフィン基
   板部のフィン基板に対する角度ψ＝二〇〜１５゜の範囲
   にしたことを特徴とする特許請求の範囲第８項記載の熱
   交換器。 １５）フィン端部から工形切起し細片までのフィン基板
   縁部の℃形切起し細片側端部な屈曲させたことを特徴と
   する特許請求の範囲第８項記載の熱交換器１． １６）多数列積層させたプレートフィンと、このプレー
   トフィンを貫通して保持されている伝熱管とから構成さ
   れ、該伝熱管内を流れる流媒と前記プレートフィン間を
   通過するを気とを熱交換するプレートフィンチューブ型
   熱交換器において、前記プレートフィン長手方向に隣設
   する伝熱管相互間におけるプレートフィンに対し、空気
   流方向に直交する方向の切起し細片を、前記プレートフ
   インの表裏に空気流方向に間隔をおいてフィン基板に対
   して同一方向に多数設けると共に、該切起し細片の両側
   端縁部を前記プレートフィン面に略平行に反切起し方向
   へ再屈曲させ、前記切起し部の断面が空気流方向に階段
   状を呈しかつ相隣る切起し細片間に空気流に平行にフィ
   ン基板部が存在するようにしたことを特徴とする熱交換
   器。 １７〕　階段状切起し細片の空気流流れ方向の全長寸法
   ’ｆＦ’、　フィンの空気流の流路方向の全長寸法をＡ
   ’　ｇ空気流に直交する方向の伝熱管群を列と呼ぶとき
   、その列の数をＮＲ’　、階段状の切起し細片の両側端
   縁部端を結ぶ直線とフィン基板とがな１傾斜度をθ′、
   相隣る階段状切起し部の間に位置するフィン基板部の空
   気流れ方向の長さ寸法をＣ′。 フィン基板部のフィン基板に如する傾き角をψ′フィン
   端部力）ら階段状切起し細片までのフィン基板縁部の空
   気流の流れ方向の長さ寸法ｙ、、　Ｂ／１階段上切起し
   細片の中央の空気流れ方向に平行な平坦面の空気流れ方
   向の長さ寸法なＧとした時に９階段状切起し細片の空気
   流流れ方向の全長寸法なＦ’−４，０〜６０ｍｍの範囲
   にしたことを特徴とする特許請求の範囲第１６項記載の
   熱交換器。 １８）フィンの空気流の流れ方向の全長寸法をＡ。 空気流に直交下る方向の伝熱管群を列と呼ぶときその列
   数をＮＲ、階段状切起し細片の空気流流れ方向の長さ寸
   法Ｆの関係式Ｆ／　（Ａ／ＮＲ）　−０，１５〜０．４
   の範囲にしたことを特徴とする特許請求の範囲第１６項
   記載の熱交換、器。 １９）階段状切起し細片の両側端縁部端を結ぶ直線とフ
   ィン基板とがな１傾斜角θ＝１８〜３４゜の範囲にした
   ことを特徴とする特許請求の範囲第１６項記載の熱交換
   器。 ２０）相隣る階段状切起し細片の中間に位置するフィン
   基板部の空気流れ方向の長さ寸法ｉ　０　＝　１．５〜
   ＜Ｏｍｍの範囲にし、かつ該フィン基板部の空気流れ方
   向の長さ寸法をＣと階段状切起し細片の空気流れ方向の
   長さ寸法Ｆとの比ＹＣ／Ｆ＝０．４〜ｏ８の範囲にした
   ことを特徴とする特許請求の範囲第１６よ＝ａａａｖよ
   う。。　１ ２１）フィン端部力）ら階段状切起し細片までのフィン
   基板縁部の空気流れ方向の長さ寸法をＢ＝１．５〜４０
   ａｃｔ　の範囲にしたことを特徴とする特許請求の範囲
   第１６項記載の熱交換器。 ２２）階段状切起し細片の中央の空気流れ方向に平行な
   平坦面の空気流れ方向の長さ寸法をＧ＝０６〜１．５ｍ
   Ｍの範囲としたことを特徴とする特許請求の範囲第１６
   項記載の熱交換器。 ２６）フィン端部から階段状切起し細片までのフィン基
   板縁部の階段状切起し細片側端部な屈曲させたことを特
   徴とする特許請求の熱囲第１６項記載の熱交換器。 ２４）多数列積層させたプレートフィンと、このプレー
   トフィンを貫通して保持されている伝熱管（− とから構成され、該伝熱管内を流れる冷媒と前記プレー
   トフィン間を通過する空気とを熱交換するプレートフィ
   ンチューブ型熱交換器において、前記プレートフィン長
   手方向に隣設する伝熱管相互間におけるプレートフィン
   に対し、空気流方向に直交する方向の切起し細片を前記
   プレートフィンの表裏に空気流方向に間隔暑おいてフィ
   ン基板に対して同一方向に多数設けると共に、該切起し
   細片の両側端縁部を前記プレートフィン面に略平行に反
   切起し方向へ再屈曲させ、前記切起し部の断面が空気流
   方向に階段状を呈しかつ相隣る切起し細片間のフィン基
   板部をさらにフィン基板に対して傾側するようにしたこ
   とを特徴とする熱交換器。 ２５）階段状切起し細片の空気流流れ方向の全長寸法を
   Ｆ′、フィンの空気流の流路方向の全長寸法なＡ’　Ｈ
   空気流に直交する方向の伝熱管群を列と呼ぶときその列
   の数をＮＲ’　、階段状切起し細片の両側端縁端を結ぶ
   直線とフィン基板とがな１傾斜角度をθ′、相隣る階段
   状切起し部の間に位置するフィン基板部の空気流れ方向
   の長さ寸法ｙ、、　ａ／、フィン基板部のフィン基板に
   対する傾き角をψ′、フィン端部から階段状切起し細片
   まてのフィン基板縁部の空気流の流れ方向の長さ寸法Ｙ
   　Ｂ／１階段上切起し細片の中央の空気流れ方向に平行
   な平坦面の空気流れ方向の長さ寸法をＧとした時に９階
   段状切起し細片の空気流流れ方向の全長寸法ＱＩＮ−４
   ，０〜６Ｂｍｎ＋　の範囲にしたことを特徴とする特許
   請求の範囲第２４項記載の熱交換器。 ２６）フィンの空気流の流れ方向の全長寸法−１，Ａ／
   空気流流直交する方向の伝熱管群を列と呼ぶときその列
   数をＮＲ’階段状切起し細片の空気流流れ方向の長さ寸
   法をｙの関係式Ｆ’　／（Ａ’　／ＮＲ’　）−０，１
   ５〜０．４　の範囲にし１こことを特徴とする特許請求
   の範囲第２４項記載の熱交換器〜 ２７）階段状切起し細片の両側端縁端を結ぶ直線とフィ
   ン基板とがな′Ｔ′傾斜角θ′−１８〜３４°の範囲に
   したことを特徴とする特許請求の範囲第２４項記載の熱
   交換器。 ２８）相隣る階段状切起し細片の中間に位置するフィン
   基板部の空気流れ方向の長さ寸法をＣ／　＝＝＝１．５
   〜４０７ｎＭの範囲にし、かつ該フィン基板部の空気流
   れ方向の長さ寸法乞Ｃ′と階段状切起し細片の空気流れ
   方向の長ざ寸法をＦ′との比″Ｌ？！：：Ｃ’、／Ｆ’
   　−０，４〜０．８　の範囲にしたことを特徴とする特
   許請求の範囲第２１項記載の熱交換器。 ２９）フィン端部から階段状切起し細片までのフィン基
   板縁部の空気流れ方向の長さ寸法Ｂ’　−１，５〜４，
   ０耶の範囲にしたことを特徴とする特許請求の範囲第２
   ４項記載の熱交換器。 ３０）階段状切起し細片の中央の空気流れ方向に平行な
   平坦面の空気流れ方向の長さ寸法ｙ、（Ｇ−＝　ｏ、ｓ
   〜１．５πｒの範囲としたことを特徴とする特許請求の
   範囲第２１項記載の熱交換器。 ３１）相隣る階段状切起し細片の中間に位置するフィン
   基板部のフィン基板に対する角度をψ′−〇〜１５°の
   範囲にしたことを特徴とする特許請求の範囲第２４項記
   載の熱交換器。 乙２）フィン端部から階段状切起し細片までのフィン基
   板部の階段状切起し細片側端部を折曲げたことを特徴と
   する特許請求の範囲第２４項記載の熱交換器。 ６３）多数列積層させたプレートフィンと、このプレー
   トフィンを貫通して保持されている伝熱管とから構成さ
   れ、該伝熱管内を流れろ冷媒と前記プレートフィン間を
   通過する空気とを熱交換する７゜２−、フイ７よ−−７
   −〇ツあゆ、おい□１１記プレートフィン長手方向に隣
   設する伝熱管相互間におけるプレートフィンに対し、空
   気流方向に直交する方向の切起し細片を前記プレートフ
   ィンの表裏に空気流方向に間隔をおいて隣り合う切起し
   細片がフィン基板に対して反対方向になるように多数設
   けると共に、該切起し細片の両側端縁部を前記プレート
   フィン面に略平行に反切起し方向へ再屈曲させ２前記切
   起し部の断面が空気流方向に階段状を呈しかつ相隣る切
   起し細片間に空気流に平行にフィン基板部が存在するよ
   うにしたことを特徴とする熱交換器、 ５４）階段状切起し細片の空気流流れ方向の全長寸法な
   ｙ、フィンの空気流の流路方向の全長寸法Ｖ　Ａ／、空
   気流に直交する方向の伝熱管群を列と呼ぶとき、その列
   の数をＮＩＲ’、階段状切起し細片の両側端縁端を結ぶ
   直線とフィン基板とがな下傾斜角度をθ′、相隣る階段
   状切起（一部の間に位置するフィン基板部の空気流れ方
   向の長さ寸法’ｒ　Ｃ’ｔ　フィン端部から階段状切起
   し細片までのフィン基板縁部の空気流の流れ方向の長さ
   寸法をＢ′２階段上切起し細片の中央の空気流れ方向に
   平行な平坦面の空気流れ方向の長さ寸法なＧとした時に
   １階段状切起し細片の空気流流れ方向の全長寸法ヲＦ′
   ＝４．０〜６．０朋の範囲にしたことを特徴とする特許
   請求の範囲第３３項記載の熱交換器。 ３５）フィンの空気流の流れ方向の全長寸法をＡ′。 空気流忙直交する方向の伝熱管群を列と呼ぶときその列
   数ＮＲ’　、階段状切起し細片の空気流流れ方向の長さ
   寸法を１の関係式Ｆ’／（Ａ’／ＮＲ’　）＝０．１５
   〜０．４　の範囲にしたことを特徴とする特許請求の範
   囲第３３項記載の熱交換器。 ６６）階段状切起し細片の両側端縁端を結ぶ直線とフィ
   ン基板とがな１傾斜角をθ′＝１８〜３４゜の範囲にし
   たことを特徴とする特許請求の範囲第３３項記載の熱交
   換器。 ３７）相隣る階段状切起し細片の中間に位置するフィン
   基板部の空気流れ方向の長さ寸法をＣ′＝１．５〜４０
   鮒の範囲にし、かつ該フィン基板部の空気流れ方向の長
   さ寸法をＣ′と階段状切起し細片の空気流れ方向の長さ
   寸法Ｙ　Ｆ／との比をＯ’　／Ｆ’　＝０．４〜θＢの
   範囲にしたことを特徴とする特許請求の範囲第３３項記
   載の熱交換器。 ３８）フィン端部から階段状切起し細片才でのフィン基
   板縁部の屡気流れ方向の長さ寸法をＢ′＝１．５〜４０
   龍の範囲にしたことを特徴とする特許請求の範囲第３３
   項記載の熱交換器。 ３９）階段状切起し細片の中央の空気流れ方向に平行な
   平坦面の空気流れ方向の長さ寸法をＧ＝０．６〜１．５
   ｍ″′　の範囲としたことを特徴とする特許請求の範囲
   第３３項記載の熱交換器。 ４０）フィン端部から階段状切起し細片までのフィン基
   板縁部の階段状切起し細片側端部を屈曲させたことを特
   徴とする特許請求の範囲第３３項記載の熱交換器。 ４１）多数列積層させたプレートフィンと、このプレー
   トフィンを貫通して保持されている伝熱管と力）ら構成
   され、該伝熱管内を流れる冷媒と前記プレートフィン間
   を通過する空気とを熱交換するプレートフィンチューブ
   型熱交換器において、前記フルートフィン長手方向に隣
   設する伝熱管相互間におけるプレートフィンに対し、空
   気流方向に直交する方向の切起し細片を前記プレートフ
   ィンの表裏に空気流方向に間隔をおいて隣り合う切起し
   細片がフィン基板に対して反対方向になるように多数設
   けると共に、該切起し細片の両端縁部を前記プレートフ
   ィン面に略平行に反切起し方向へ再屈曲させ、前記切起
   し部の断面が空気流方向に階段状を呈しかつ相隣る切起
   し細片間のフィン基板部をさらに略逆７字形になるよう
   にしたことを特徴とする熱交換器。 ４２）階段状切起し細片の空気流流れ方向の全長寸法を
   ｐ／、　フィンの空気流の流路方向の全長寸法をＡ′、
   空気流に直交する方向の伝熱管群を列と呼ぶとき、その
   列の数をＮＲ’　、階段状切起し細片の両側端縁端を結
   ぶ直線とフィン基板とがな下傾斜角度をθ′、相隣る階
   段状切起し部の間に位置するフィン基板部の空気流れ方
   向の長さ寸法なＣ／、フィン端部から階段状切起し細片
   までのフィン基板縁部の空気流の流れ方向の長さ寸法を
   Ｂ／１階段状切起し細片の中央の空気流れ方向に平行な
   平坦面の空気流れ方向の長さ寸法をＧとした時に９階段
   状切起し細片の空気流流れ方向の全長寸法をＰｌ　−４
   ，０〜６０７ｎ１ｎの範囲処したことを特徴とする特許
   請求の範囲第４１項記載の熱交換器。 ４３）フィンの空気流の流れ方向の全長寸法をＡ′空気
   流に直交する方向の伝熱管群を列と呼ぶときその列数Ｎ
   Ｒ’階段状切起し細片の空気流流れ方向の長さ寸法をＦ
   ′の関係式Ｆ’　／（Ａ’　／ＮＲ’　）＝　０．１５
   〜０．４　の範囲にしたことを特徴とする特許請求の範
   囲第４１項記載の熱交換器。 ４４）階段状切起し細片の両側端縁端を結ぶ直線とフィ
   ン基板とがな１傾斜角をθ′＝１８〜３４″　の範囲に
   したことを特徴とする特許請求の範囲第４１項記載の熱
   交換器。 ４５）相隣る階段状切起し細片の中間に位置するフィン
   基板部の空気流れ方向の長さ寸法Ｙ　ｃ’＝１．ｓ〜４
   ０ｍ′ｎ　の範囲にし、かつ該フィン基板部の空気流れ
   方向の長さ寸法をＣ′と階段状切起し細片の空気流れ方
   向の長さ寸法乞ｙ／との比ｉ　０’　／Ｆ’−０，４〜
   ０．８の範囲にしたことを特徴とする特許請求の範囲第
   ３６項記載の熱交換器、゛ ７Ｉ６）フィン端部から階段状切起し細片までのフィン
   基板縁部の空気流れ方向の長さ寸法をＢ’−１，５〜４
   ０ｍｍ　の範囲にしたことを特徴とする特許請求の範囲
   第４１項記載の熱交換器。 ４７）階段状切起し細片の中央の空気流れ方向に平行な
   平坦面の空気流れ方向の長さ寸法をＧ＝０．６〜１．５
   鮒の範囲としたこと’ｉ特徴とする特許請求の範囲第４
   １項記載の熱交換器。 ４８）相隣る階段状切起し細片の中間に位置するフィン
   基板部を略逆７字形とし、かつその略逆７字形の一辺の
   フィン基板に対する角度をψ′−０〜１５°の範囲にし
   たことを特徴とする特許請求の範囲第４１項記載の熱交
   換器。 ４９）フィン端部力）ら階段状切起し細片までのフィン
   基板縁部の階段状切起し細片側端部を屈曲させたことを
   特徴とする特許請求の範囲第４１項記載の熱交換器。