JPS6027408A - ホツトストリツプミル用ワ−クロ−ル - Google Patents
ホツトストリツプミル用ワ−クロ−ルInfo
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- JPS6027408A JPS6027408A JP13659383A JP13659383A JPS6027408A JP S6027408 A JPS6027408 A JP S6027408A JP 13659383 A JP13659383 A JP 13659383A JP 13659383 A JP13659383 A JP 13659383A JP S6027408 A JPS6027408 A JP S6027408A
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- less
- outer layer
- roll
- hot strip
- work roll
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Pending
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Classifications
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B21—MECHANICAL METAL-WORKING WITHOUT ESSENTIALLY REMOVING MATERIAL; PUNCHING METAL
- B21B—ROLLING OF METAL
- B21B27/00—Rolls, roll alloys or roll fabrication; Lubricating, cooling or heating rolls while in use
Landscapes
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Reduction Rolling/Reduction Stand/Operation Of Reduction Machine (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
本発明は、ホットストリップミル用ツークロールとして
使用される複合ロールにおいて、特に複数スタンドに移
行して使用されるものの改良に関する。
使用される複合ロールにおいて、特に複数スタンドに移
行して使用されるものの改良に関する。
一般に板圧延に用いられるロールには、Ｗ！１１図に示
す如く、胴表面の使用層に当る外殻層１１）と芯部（２
）とを異材質で形成してなる複合ロールが多く使用され
、これらは遠心力鋳造法や中抜鋳造法によって製造され
ている。この複合ロールでは、図示最大外径〔新品径）
ａで使用開始し、使用により摩耗が進み廃却径Ｃに達す
ると廃却処分とされるのであるが、このさい外殻層（菫
１の厚さは廃却径Ｃに達しても若干余裕のある厚さに形
成されるのが普通である。
す如く、胴表面の使用層に当る外殻層１１）と芯部（２
）とを異材質で形成してなる複合ロールが多く使用され
、これらは遠心力鋳造法や中抜鋳造法によって製造され
ている。この複合ロールでは、図示最大外径〔新品径）
ａで使用開始し、使用により摩耗が進み廃却径Ｃに達す
ると廃却処分とされるのであるが、このさい外殻層（菫
１の厚さは廃却径Ｃに達しても若干余裕のある厚さに形
成されるのが普通である。
また、ロールの使用に際しては、連続式の板圧延機であ
るホットストリップミルの仕上スタンドの場合通常６〜
７基のスタンドがタンデム状に配置され、これらのスタ
ンドに請求されるワークロールの特性が各々異なるため
、通常は前段スタンドとしてＪＦＬ１〜憲３又は４、後
段スタンドとして畜４又は５〜ムロ又は７と区分し、前
段スタンド用ワークロール、後段スタンド用ワークロー
ルとして別々のロール材質が用いられている。
るホットストリップミルの仕上スタンドの場合通常６〜
７基のスタンドがタンデム状に配置され、これらのスタ
ンドに請求されるワークロールの特性が各々異なるため
、通常は前段スタンドとしてＪＦＬ１〜憲３又は４、後
段スタンドとして畜４又は５〜ムロ又は７と区分し、前
段スタンド用ワークロール、後段スタンド用ワークロー
ルとして別々のロール材質が用いられている。
前段ワークロールきしてＦｉ附肌荒性、ｊｉｌｔ事故性
耐摩耗性を有するアダマイトロールが主流を占め、一部
高クロムロールがテスト使用されて暦る。一方、後段ス
タンド用ワークロールとしては、耐摩耗性、耐焼付性、
耐クラツク性等の特性が要求され、高合金グレンロール
が一般的である。
耐摩耗性を有するアダマイトロールが主流を占め、一部
高クロムロールがテスト使用されて暦る。一方、後段ス
タンド用ワークロールとしては、耐摩耗性、耐焼付性、
耐クラツク性等の特性が要求され、高合金グレンロール
が一般的である。
このようにホットストリップミル用ワークロールとして
は前段スタンド用及び後段スタンド用の最低２種類のロ
ールが必要になって米る・また、７基のスタンドを有す
るミルでは前段と後段スタンドの中間に中段スタンドを
区分する場合もあシ。
は前段スタンド用及び後段スタンド用の最低２種類のロ
ールが必要になって米る・また、７基のスタンドを有す
るミルでは前段と後段スタンドの中間に中段スタンドを
区分する場合もあシ。
これらに適用する３種類のロールが使用される場合もあ
る。
る。
従って、この１ＩＩＫ２１１％３１１のロールを準備す
るとなるとロールの必要本数、常備数が多くなりロール
の収り扱Ｖａが非常に繁雑となるので、一種のロールで
前段、後段スタンドとも使用できるロールが望まれる。
るとなるとロールの必要本数、常備数が多くなりロール
の収り扱Ｖａが非常に繁雑となるので、一種のロールで
前段、後段スタンドとも使用できるロールが望まれる。
この様なロールの使用例きしてアダマイトロールがＲ発
される以前は高合金グレンロールを後段に使用しロール
直径の減少に伴って前段にまで使用し廃却された例があ
り、ヨーロッパでのこのような使用例が最近まで報告さ
れている。しかし、高合金グレンロールｔ？熱影響の大
きい前段スタンドに使用すると耐肌荒性、耐クラツク性
の点で問題があるうえ、ロールコストの割にはその機能
が劣るのである。
される以前は高合金グレンロールを後段に使用しロール
直径の減少に伴って前段にまで使用し廃却された例があ
り、ヨーロッパでのこのような使用例が最近まで報告さ
れている。しかし、高合金グレンロールｔ？熱影響の大
きい前段スタンドに使用すると耐肌荒性、耐クラツク性
の点で問題があるうえ、ロールコストの割にはその機能
が劣るのである。
そこで、本発明は、上記の点に鑑みなされたもので、ロ
ールの胴表面に要求される特性が異なるスタンドに順次
移行して使用されるロールについて、その使用性能並び
に寿命を改善すべく、その胴部使用Ｉｍに当る外殻層を
、耐肌荒性、耐クラツク性の特に優れた性質を有する特
定成分からなる高クロム材質で形成された賂１外層と、
耐摩耗性を備えつつ耐焼付性を具備した特定成分からな
る高合金グレン材質で形成された第２外層とが冶金的に
溶着一体化した複合ロールであシ、１木の口−ルで総て
のスタンドで使用可能なロールを提供することを目的と
したものである。
ールの胴表面に要求される特性が異なるスタンドに順次
移行して使用されるロールについて、その使用性能並び
に寿命を改善すべく、その胴部使用Ｉｍに当る外殻層を
、耐肌荒性、耐クラツク性の特に優れた性質を有する特
定成分からなる高クロム材質で形成された賂１外層と、
耐摩耗性を備えつつ耐焼付性を具備した特定成分からな
る高合金グレン材質で形成された第２外層とが冶金的に
溶着一体化した複合ロールであシ、１木の口−ルで総て
のスタンドで使用可能なロールを提供することを目的と
したものである。
次に本発明について詳細に説明する。
木ｑｍのホットストリップ用ワークロール（９３１合ロ
ール）の一実施例を９ｇ２図に示す。該複合ロールの外
殻層は、表１に示す化学成分を有する高クロム鋳鉄材で
形成された第１外層（３１と表１に示す化学成分を有す
る高合金グレン鋳鉄材で形成された第２外Ｊｌｌ（４１
とが冶金的に溶着一体化されて構成されており、該外殻
層の芯部ｉ５１ Ｋ Ｆｉ、従来通〕高級１１鉄、ダク
タイル鋳Ｉ＆等が前記外殻層と溶着一体化されて形成さ
れている。
ール）の一実施例を９ｇ２図に示す。該複合ロールの外
殻層は、表１に示す化学成分を有する高クロム鋳鉄材で
形成された第１外層（３１と表１に示す化学成分を有す
る高合金グレン鋳鉄材で形成された第２外Ｊｌｌ（４１
とが冶金的に溶着一体化されて構成されており、該外殻
層の芯部ｉ５１ Ｋ Ｆｉ、従来通〕高級１１鉄、ダク
タイル鋳Ｉ＆等が前記外殻層と溶着一体化されて形成さ
れている。
但しＡ：需１外層、Ｂ：第２外層
以下上記成分限定理由にりｉて述べる。
＜ｗｉ１外層〉
Ｃ： ２．０〜３．２％
Ｃは（Ｆｅ−Ｃｒ ）ｙ Ｃｓ型炭化物を安定にする範
囲内でＣｒとバランスを取りつつ目的のカーバイド量に
より決定されるべきであるが、２．０％未満では炭化物
の量が少なく耐摩耗性が不足し、一方３．２チを越えて
含有されると炭化物の量が多くな９過ぎて機械的強度特
に靭性の点で劣化が著しい。
囲内でＣｒとバランスを取りつつ目的のカーバイド量に
より決定されるべきであるが、２．０％未満では炭化物
の量が少なく耐摩耗性が不足し、一方３．２チを越えて
含有されると炭化物の量が多くな９過ぎて機械的強度特
に靭性の点で劣化が著しい。
Ｓｉ：０．３〜１．０％
Ｓｉ＃′ｉ溶湯の脱酸のために必要であるが、０．３％
未満では七の効果が充分でない。しかし、１．０％を超
えて含有されると、機械的性質の劣化をきた一１同時に
Ａｒ１変急点を下げ硬度全得難くするＯＭｎ ： ０．
５〜１．５ ％ ＭｎはＳｌの脱酸の補助として少なくとも０．５％以上
の含有を必要とし、０．５％未満では充分な脱酸効果が
得られない。しかし、１．５％を超えて含有されると、
機械的性質特に靭性の点で劣化が著しい。
未満では七の効果が充分でない。しかし、１．０％を超
えて含有されると、機械的性質の劣化をきた一１同時に
Ａｒ１変急点を下げ硬度全得難くするＯＭｎ ： ０．
５〜１．５ ％ ＭｎはＳｌの脱酸の補助として少なくとも０．５％以上
の含有を必要とし、０．５％未満では充分な脱酸効果が
得られない。しかし、１．５％を超えて含有されると、
機械的性質特に靭性の点で劣化が著しい。
Ｐ ： ０．１％以下
Ｐは特にロール材質においては少ない程望ましく、材質
を脆くする七Ｌ／−１５点からもＱ、１％以下に抑えら
れる。
を脆くする七Ｌ／−１５点からもＱ、１％以下に抑えら
れる。
Ｓ ： ０．０８％以下
ＳもＰと同様の理由で少ない程望ましく、その含有量は
０．０８％以下とする。
０．０８％以下とする。
Ｎｉ ： Ｑ、５〜２．０％
Ｎ１は焼入性を同上させ積極的に硬度調整を計るために
含有させるもので、０．５％未満では効果が不足し、一
方２：０％を超えて含有されると残留オーステナイトが
増加して硬度が上り難く、その含有量を０．５〜ｚＯ％
の範囲とする。
含有させるもので、０．５％未満では効果が不足し、一
方２：０％を超えて含有されると残留オーステナイトが
増加して硬度が上り難く、その含有量を０．５〜ｚＯ％
の範囲とする。
Ｃｒ： １０〜１５％
Ｃｒけ強靭性と耐摩耗性及び後述するＭＯとともに基地
の耐熱性、耐酸化性を向上させるために含有されるが、
その含有量が１０％未満ではＭ、Ｃ型の炭化物が多く晶
出し、強靭性の低下及び炭化物の微細均一化が得られず
、他方１５％を超えると）ＪｓｓＣｓ型の炭化物量が増
加する。この炭化物はＭｒＣｘ’Ｍ炭化物に比べて硬度
が低く、充分な耐摩耗性が得られない。従って、適正な
Ｍｒ Ｃｓ型炭化物の得られる範囲として、前記Ｃ含有
量とバランスし、また、第２外層のカーバイト量を抑え
脆化を防止するためには第２外層のＣｒ％を４チ以下に
する必要力Ｉあり、このためには第１外層からのＣｒの
拡散を軽減することが必要であり、よって第１外層のＣ
ｒ％は１０〜１５％の範囲に規定される。
の耐熱性、耐酸化性を向上させるために含有されるが、
その含有量が１０％未満ではＭ、Ｃ型の炭化物が多く晶
出し、強靭性の低下及び炭化物の微細均一化が得られず
、他方１５％を超えると）ＪｓｓＣｓ型の炭化物量が増
加する。この炭化物はＭｒＣｘ’Ｍ炭化物に比べて硬度
が低く、充分な耐摩耗性が得られない。従って、適正な
Ｍｒ Ｃｓ型炭化物の得られる範囲として、前記Ｃ含有
量とバランスし、また、第２外層のカーバイト量を抑え
脆化を防止するためには第２外層のＣｒ％を４チ以下に
する必要力Ｉあり、このためには第１外層からのＣｒの
拡散を軽減することが必要であり、よって第１外層のＣ
ｒ％は１０〜１５％の範囲に規定される。
成し、硬度上昇を示すと共に焼戻し軟化抵抗全促進する
のに有効であるが、七の含有量が０．３％未満ではこの
ような効果が少なく、一方３．０チを超えて含有される
と基地中に残留オーステナイトが安定化し、かえって硬
度低下全米九すおそれがある。
のに有効であるが、七の含有量が０．３％未満ではこの
ような効果が少なく、一方３．０チを超えて含有される
と基地中に残留オーステナイトが安定化し、かえって硬
度低下全米九すおそれがある。
第１外層を形成する高クロム鋳鉄材は以上の成分を含み
、残部実質的にＦｅからなるが、該鋳鉄材には耐摩耗性
を更に高める目的で、次のＮｂ、Ｖの１種又は２種を必
要に応じ含有せしめることができる。
、残部実質的にＦｅからなるが、該鋳鉄材には耐摩耗性
を更に高める目的で、次のＮｂ、Ｖの１種又は２種を必
要に応じ含有せしめることができる。
Ｎｂ ： １．０％以下
Ｎｂは鋳造組織の微細化に効果があ夛、Ｎｂが含有され
ることにより析出硬化が促進されて耐摩耗性が向上する
が、Ｎｂ含有量は１．０％以下で十分であり心が１．０
％を超えると、その改善効果はもはや飽和しコスト高と
なるためである。
ることにより析出硬化が促進されて耐摩耗性が向上する
が、Ｎｂ含有量は１．０％以下で十分であり心が１．０
％を超えると、その改善効果はもはや飽和しコスト高と
なるためである。
Ｖ ： １．Ｑチ以下
ＶはＮｂと同様な目的で含有されるもので、同様の見地
によシ１．σ％以下の含有量で十分である。すなわち、
１．０％を超えてもその効果は飽和しており、むしろＶ
炭化物が多くなり靭性の点で劣化するためである。
によシ１．σ％以下の含有量で十分である。すなわち、
１．０％を超えてもその効果は飽和しており、むしろＶ
炭化物が多くなり靭性の点で劣化するためである。
〈第２外層〉
Ｃ：２．４〜３．４％
ＣＦｉＣｒと結びついてクロムカーバイトを形成する他
後述するＳｉ、 Ｎｉの黒鉛化生成元素により微細な黒
鉛となって晶出する。Ｃが２．４％未満になるとセメン
タイトが減ると共に黒鉛の晶出もなくなり耐事故性の点
で問題となる。次にＣが６．４％を越えると、晶出セメ
ンタイト量が増し材質が脆くなると同時に黒鉛晶出量が
増し耐摩耗性の点で問題となる。
後述するＳｉ、 Ｎｉの黒鉛化生成元素により微細な黒
鉛となって晶出する。Ｃが２．４％未満になるとセメン
タイトが減ると共に黒鉛の晶出もなくなり耐事故性の点
で問題となる。次にＣが６．４％を越えると、晶出セメ
ンタイト量が増し材質が脆くなると同時に黒鉛晶出量が
増し耐摩耗性の点で問題となる。
Ｓｉ ： ０．５〜１．３％
Ｓｌはセメンタイトと黒鉛の晶出量のバランスを保つた
め、又溶湯の流動性？良くするために０．５〜１．３％
の含有を必要とし、０．５％未満では黒鉛の晶出量が少
なくなり、又流動性も悪くなる。一方、１．３１ｔ−越
えるとセメンタイトの晶出量が少なくなんＭｎ ： ０
．５〜１．５％ ＭｎはＳｌの脱酸の補助として少なくとも０．５％以上
の含有を必要とし、０．５ ％’未満では充分な脱酸効
果が得られない。しかし、１．５％を超えて含有される
と、機械的性質特に靭性の点で劣化が著しい。
め、又溶湯の流動性？良くするために０．５〜１．３％
の含有を必要とし、０．５％未満では黒鉛の晶出量が少
なくなり、又流動性も悪くなる。一方、１．３１ｔ−越
えるとセメンタイトの晶出量が少なくなんＭｎ ： ０
．５〜１．５％ ＭｎはＳｌの脱酸の補助として少なくとも０．５％以上
の含有を必要とし、０．５ ％’未満では充分な脱酸効
果が得られない。しかし、１．５％を超えて含有される
と、機械的性質特に靭性の点で劣化が著しい。
Ｐ：０．１襲以下
Ｐは特にロール材質においては少ない程望ましく、材質
を脆くするという点からも０．１％以下に抑えられる。
を脆くするという点からも０．１％以下に抑えられる。
Ｓ：０．０８％以下
ＳもＰと同様の理由で少ない程望ましく、その含有量は
０．０８％以下とする。
０．０８％以下とする。
Ｎｉ ： ２０〜４．０％
Ｎ１は、基地組織のマルテンサイト化、又はＣｒ量との
バランスから２．０〜４．０％の含有を必要とし、２．
０％未満ではマルテンサイト化、ベーナイト化の効果が
少なく、一方４．０％を越えると残留オーステナイトが
多くなり基地の硬度を上げ難くする。
バランスから２．０〜４．０％の含有を必要とし、２．
０％未満ではマルテンサイト化、ベーナイト化の効果が
少なく、一方４．０％を越えると残留オーステナイトが
多くなり基地の硬度を上げ難くする。
Ｃｒ ： １．０〜４．０％
ＣｒはＮ１％とのバランス、又セメンタイトの安定化の
ために１．０〜４．０嘔含有し％１．０％以下ではセメ
ンタイトの安定化の効果が少く、一方４．０％を越える
とセメンタイトの析出量が多くな９脆くなる。
ために１．０〜４．０嘔含有し％１．０％以下ではセメ
ンタイトの安定化の効果が少く、一方４．０％を越える
とセメンタイトの析出量が多くな９脆くなる。
ＭＯ： ０．２〜１．５％
ＭＯは焼入焼戻し抵抗を高めると共に同時に基地中に入
り基地硬度を高めると共に焼戻し軟化抵抗を向上させる
のに有効であ夛、その含有量が０，２％未満ではこのよ
うな効果が少なく、また１、５％を越えて含有されると
白銑化傾向が強く黒鉛の晶出が得られない。
り基地硬度を高めると共に焼戻し軟化抵抗を向上させる
のに有効であ夛、その含有量が０，２％未満ではこのよ
うな効果が少なく、また１、５％を越えて含有されると
白銑化傾向が強く黒鉛の晶出が得られない。
第２外層を形成する高合金グレン鋳鉄材は以上の成分を
含み残部実質的にＦｅからなるが、該鋳鉄材には耐摩耗
性を高める目的で次のＮｂ、Ｖの内１糧又は２種を含有
させることができる。 Ｎｂ、 Ｖ ： １，０チ以下 Ｎｂ、Ｖは共に鋳造組織微細化のために効果があり、１
．０％未満でこの効果があり、１．０％を越えるとＶＣ
，ＮｂＣ，Ｎｂ、Ｃと炭化物を形成し黒鉛の晶出全阻止
する上、コスト高となる。
含み残部実質的にＦｅからなるが、該鋳鉄材には耐摩耗
性を高める目的で次のＮｂ、Ｖの内１糧又は２種を含有
させることができる。 Ｎｂ、 Ｖ ： １，０チ以下 Ｎｂ、Ｖは共に鋳造組織微細化のために効果があり、１
．０％未満でこの効果があり、１．０％を越えるとＶＣ
，ＮｂＣ，Ｎｂ、Ｃと炭化物を形成し黒鉛の晶出全阻止
する上、コスト高となる。
上記成分からなる複合ロールは通常の如く遠心力鋳造法
と置注鋳造法の組み合わせ、又は中抜鋳造法により製作
される。
と置注鋳造法の組み合わせ、又は中抜鋳造法により製作
される。
本発明によるロールは、前記鋳造法により鋳造された後
、通′Ｉ＃、熱処理に供されるが、第１外層のみを中周
波加熱により高温熱処理を施すことは該ロールの熱処理
方法としては好適である。以下その理由について述べる
。
、通′Ｉ＃、熱処理に供されるが、第１外層のみを中周
波加熱により高温熱処理を施すことは該ロールの熱処理
方法としては好適である。以下その理由について述べる
。
通常、第１外層を形成する高Ｃｒ材の耐肌荒性をより優
れたものにするため、該高Ｃｒ材に比較的高温（５００
℃からオーステナイト化温度、即ち１１００℃までの間
で選択された温度）の熱処理を施し、他方ＩＦｊ２外層
を形成するＮ１グレン材については、目標組織を得るた
めの熱処理温度として通常５００℃以下の温度が選択さ
れる。それ故、本発明ロールの如く、第１外層と蛛２外
層とが夫々高Ｃｒ材とＮ１グレン材で一体形成されたロ
ールにあっては、最表面層である第１外層を高温熱処理
出来、その直下の第２外層もある程度加熱できる中周波
加熱が有効なのである。尚、中周波加熱条件は、熱処理
前に、超音波探傷により第１外層の厚さを測定し、これ
により設定される。
れたものにするため、該高Ｃｒ材に比較的高温（５００
℃からオーステナイト化温度、即ち１１００℃までの間
で選択された温度）の熱処理を施し、他方ＩＦｊ２外層
を形成するＮ１グレン材については、目標組織を得るた
めの熱処理温度として通常５００℃以下の温度が選択さ
れる。それ故、本発明ロールの如く、第１外層と蛛２外
層とが夫々高Ｃｒ材とＮ１グレン材で一体形成されたロ
ールにあっては、最表面層である第１外層を高温熱処理
出来、その直下の第２外層もある程度加熱できる中周波
加熱が有効なのである。尚、中周波加熱条件は、熱処理
前に、超音波探傷により第１外層の厚さを測定し、これ
により設定される。
ところで、外殻層と芯部とからなる複合ロールにおいて
、外殻層の合金成分の拡散による芯部材の強度（主に靭
性）低下防止のため、外殻層と芯部との間に中間層を設
けて前記拡散を防止する技術は公知であるが、本発明に
おいては、Ｗ５１外層形成後、′ＩＭ２外層を鋳込むと
き、ＷＩＪ２外層の溶湯をＣｒ％の非常に低いグレン鋳
鉄材とし九ので、高クロム鋳鉄材で形成された第１外層
からのＣｒの拡散、混入を！！！２外層で受け止めるこ
とができるので３部の強度低下の心配はなｉ０尤も、既
述し九第１外層と第２外層の成分を逆にすれば第２外層
のＣｒ％が高くなシ芯部材へのｃｒの拡散、混入が多く
な！７本部の強度低下全米たすため略２外層と芯部との
間に中間層を形成することが必要である。
、外殻層の合金成分の拡散による芯部材の強度（主に靭
性）低下防止のため、外殻層と芯部との間に中間層を設
けて前記拡散を防止する技術は公知であるが、本発明に
おいては、Ｗ５１外層形成後、′ＩＭ２外層を鋳込むと
き、ＷＩＪ２外層の溶湯をＣｒ％の非常に低いグレン鋳
鉄材とし九ので、高クロム鋳鉄材で形成された第１外層
からのＣｒの拡散、混入を！！！２外層で受け止めるこ
とができるので３部の強度低下の心配はなｉ０尤も、既
述し九第１外層と第２外層の成分を逆にすれば第２外層
のＣｒ％が高くなシ芯部材へのｃｒの拡散、混入が多く
な！７本部の強度低下全米たすため略２外層と芯部との
間に中間層を形成することが必要である。
次に実施例を掲げて説明する。
〈実施例１〉
製品胴径７００ダ、胴！ｊｃ１８００１、全畏３８００
Ｌの製造実施例。
Ｌの製造実施例。
１１ン 第１外層として肉厚６０ａ＋（鋳込重量ＩＴ８
００Ｉｆ）の表２−１０表２−２１表２−５に示す化学
組成を有する溶湯を遠心力鋳造機上の回転鋳型に１４０
０℃で鋳込んだ。
００Ｉｆ）の表２−１０表２−２１表２−５に示す化学
組成を有する溶湯を遠心力鋳造機上の回転鋳型に１４０
０℃で鋳込んだ。
１２１＊１外層が完全に凝固しないで、その内面が一部
未凝固の状態であるとき（第１外層を鋳込み始めてから
１１分後）、第２外層として表２−１、表２−２１表２
−６に示す化学組成を有する溶裔鋳込重量ＩＴ６５（１
）を第１外層に引き続き肉厚６０酊に鋳込んだ０ １１１１’ １Ｊｒｌ 、第２外層が完全に凝固するま
でに２５分間要した。
未凝固の状態であるとき（第１外層を鋳込み始めてから
１１分後）、第２外層として表２−１、表２−２１表２
−６に示す化学組成を有する溶裔鋳込重量ＩＴ６５（１
）を第１外層に引き続き肉厚６０酊に鋳込んだ０ １１１１’ １Ｊｒｌ 、第２外層が完全に凝固するま
でに２５分間要した。
ｉｔ） その後鋳型を垂直に立てて上部から芯部材の高
級鋳鉄ｔ １ ！１８０℃で鋳込み鋳型を溶湯で完全に
満たした後、押湯保温材でカバーをした０ （６） 完全に冷却後、ロール″ｆ：鋳型から収り出し
機械荒加工、中周波熱処理、焼戻し熱処理及び機械仕上
加工を行なって最終製品のロールを得た。
級鋳鉄ｔ １ ！１８０℃で鋳込み鋳型を溶湯で完全に
満たした後、押湯保温材でカバーをした０ （６） 完全に冷却後、ロール″ｆ：鋳型から収り出し
機械荒加工、中周波熱処理、焼戻し熱処理及び機械仕上
加工を行なって最終製品のロールを得た。
上記の製造工程で得られた複合ロールの各々を、表面か
らの超音波テスト及び破断調査に供した。この結果、各
々第１．＠２２部及び芯部材は完全に結合しており１組
織的な連続性が認められ、 ！ｌ！１ 、第２外層の厚
さは各々４０〜４５ｆ１％！１５〜４７１１ｆ１ｇであ
った。また第１．第２外層の化学組成は表２−１８表２
−２１表２−′５に各々対応して表５−１０表６−２０
表３−３の如くであり、各々第２外層のＣｒ含有量は、
元の状態より約２％上昇していた。
らの超音波テスト及び破断調査に供した。この結果、各
々第１．＠２２部及び芯部材は完全に結合しており１組
織的な連続性が認められ、 ！ｌ！１ 、第２外層の厚
さは各々４０〜４５ｆ１％！１５〜４７１１ｆ１ｇであ
った。また第１．第２外層の化学組成は表２−１８表２
−２１表２−′５に各々対応して表５−１０表６−２０
表３−３の如くであり、各々第２外層のＣｒ含有量は、
元の状態より約２％上昇していた。
次 葉
上記各複合ロールを前段スタンドから後段スタンドへ移
行して使用した結果、前段スタンドでは肌荒もなく、後
段スタンドでは焼付も発生ゼず非常に良好であった。
行して使用した結果、前段スタンドでは肌荒もなく、後
段スタンドでは焼付も発生ゼず非常に良好であった。
以上述べたように、本発明の複合ロールは、ホットスト
リップミルの前段、後段スタンドに各々要求される特性
に応じて、ロール胴部の外殻層を第１外層とｗｉ２外層
とに分け、＠１外層を特定成分からなる高クロム鋳鉄、
第２外層を特定成分からなる高合金グレン鋳鉄で構成し
１両者及び芯部材を相互に冶金的に溶着一体化したので
、ロールに割れが発生しに（（、前段スタンドにおいて
使用される第１外層は耐摩耗性を備えつつ耐肌荒性を具
備し、後段スタンドにおいて使用される！２外外ハ、ベ
ーナイトやマルテンサイトの高擾度の基地中に少量の塊
状黒鉛が所々に晶出しており、拡散する量が少なく前記
芯部材の強靭性低下も少ない。仁のように本発明の複合
ロールは胴部外殻層を使用特性に応じて２種の外層とし
たので、１本のロールで全スタンドに適用できる上、各
々の材質もその必要特性に応じた最適なものであるので
、ロール寿命、被圧延製品の品質を着しく向上させるこ
とができゐ。
リップミルの前段、後段スタンドに各々要求される特性
に応じて、ロール胴部の外殻層を第１外層とｗｉ２外層
とに分け、＠１外層を特定成分からなる高クロム鋳鉄、
第２外層を特定成分からなる高合金グレン鋳鉄で構成し
１両者及び芯部材を相互に冶金的に溶着一体化したので
、ロールに割れが発生しに（（、前段スタンドにおいて
使用される第１外層は耐摩耗性を備えつつ耐肌荒性を具
備し、後段スタンドにおいて使用される！２外外ハ、ベ
ーナイトやマルテンサイトの高擾度の基地中に少量の塊
状黒鉛が所々に晶出しており、拡散する量が少なく前記
芯部材の強靭性低下も少ない。仁のように本発明の複合
ロールは胴部外殻層を使用特性に応じて２種の外層とし
たので、１本のロールで全スタンドに適用できる上、各
々の材質もその必要特性に応じた最適なものであるので
、ロール寿命、被圧延製品の品質を着しく向上させるこ
とができゐ。
第１図は、従来の複合ロールの構造の一例を示す断面図
、第２図は、本発明に係る複合ロールの構造の一例を示
す断面図を示す。 （１１・・・外殻層、（２１・・・本部、（３）・・・
第１外層、（４１・・・第２外層％１６１・・・芯部◎ 特許出願人 久保田鉄工株式会社 第１ｍ 第２図
、第２図は、本発明に係る複合ロールの構造の一例を示
す断面図を示す。 （１１・・・外殻層、（２１・・・本部、（３）・・・
第１外層、（４１・・・第２外層％１６１・・・芯部◎ 特許出願人 久保田鉄工株式会社 第１ｍ 第２図
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 Ｌ ホットストリップミル用ワークロールであって、そ
の化学組成が重量比で、 Ｃ：２，０〜３．２％ Ｓｉ：Ｑ、３〜１．０％ Ｍｎ ： ０．５〜１．５％ Ｐ：０．１チ以下 ｓ ： ｏ、ｏａチ以下 Ｎｉ：０．５〜２．０％ Ｃｒ： １０〜１５％ Ｍｏ：０．３〜３．０％ 及び残部がＦｅ及び不可避的不純物からなる第１外層と
； その化学組成が ｃ：２．ａ〜３．４％ Ｓｉ：０，５〜１．３％ Ｍｎ ： ０．５〜１．５％ Ｐ：０，１％以下 ｓ ： ｏ、ｏａ％以下 Ｎｉ ： ２．０〜４．０％ Ｃｒ ： １．Ｏ〜４．０％ ＭＯ：０．２〜１．５％ 及び残部がＦｅ及び不可避的不純物からなる第２外層と
が冶金的に溶着一体化されていることを特徴とするホッ
トストリップミル用ワークロール。 ２ ホットストリップミル用ワークロールであって、そ
の化学組成が重量比で、 Ｃ：２．０〜６．２％ Ｓｉ：０．５〜１．０％ Ｍｎ ： ０．５〜１．５％ Ｐ：０．１％以下 ｓ：ｏ、ｏｓ％以下 Ｎｉ：０．５〜２．０％ Ｃｒ ： １０〜１５％ ＭＯ：０．５〜５．０％ 及び Ｎｂ：１．Ｏ％以下 Ｖ：１．０％以下 の内１種又は２種 及び残部がＦｅ及び不可避的不純物からなる略１外層と
； その化学成分が重量比で Ｃ：２．４〜３．４％ Ｓｉ：０．５〜１゜５％ Ｍｎ ： ０．５〜１．５％ Ｐ： ０，１％以下 ｓ ： ｏ、ｏａ％以下 Ｎ１：２．０〜４．０％ Ｃｒ ： １．Ｏ〜４．０％ ＭＯ： ０．２〜１．５％ 及び Ｎｂ：ｉ、Ｑ％以下 ｖ：ｉ、ｏ％以下 の内１種又＃１２種 及び残部がＦｅ及び不可避的不純物からなゐ箔２外履き
が冶金的に溶着一体化されているこきを特徴とするホッ
トストリップミル用ワークロール。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP13659383A JPS6027408A (ja) | 1983-07-25 | 1983-07-25 | ホツトストリツプミル用ワ−クロ−ル |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP13659383A JPS6027408A (ja) | 1983-07-25 | 1983-07-25 | ホツトストリツプミル用ワ−クロ−ル |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS6027408A true JPS6027408A (ja) | 1985-02-12 |
Family
ID=15178918
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP13659383A Pending JPS6027408A (ja) | 1983-07-25 | 1983-07-25 | ホツトストリツプミル用ワ−クロ−ル |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS6027408A (ja) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US5547450A (en) * | 1992-03-31 | 1996-08-20 | Sumitomo Metal Industries, Ltd. | Hearth roller with suppressed heat crown |
-
1983
- 1983-07-25 JP JP13659383A patent/JPS6027408A/ja active Pending
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US5547450A (en) * | 1992-03-31 | 1996-08-20 | Sumitomo Metal Industries, Ltd. | Hearth roller with suppressed heat crown |
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