JPH0353041A - 熱間圧延用鍛造ロール - Google Patents
熱間圧延用鍛造ロールInfo
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- JPH0353041A JPH0353041A JP18835289A JP18835289A JPH0353041A JP H0353041 A JPH0353041 A JP H0353041A JP 18835289 A JP18835289 A JP 18835289A JP 18835289 A JP18835289 A JP 18835289A JP H0353041 A JPH0353041 A JP H0353041A
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Classifications
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B21—MECHANICAL METAL-WORKING WITHOUT ESSENTIALLY REMOVING MATERIAL; PUNCHING METAL
- B21B—ROLLING OF METAL
- B21B27/00—Rolls, roll alloys or roll fabrication; Lubricating, cooling or heating rolls while in use
Landscapes
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Reduction Rolling/Reduction Stand/Operation Of Reduction Machine (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
(産業上の利用分野)
この発明は鋼材の熱間圧延用鍛造ロール、詳しくは耐摩
耗性、耐熱き裂性、及び耐焼付性を備えた熱間圧延用鍛
造ロールに関する. (従来の技術) 従来、鋼材の熱間仕上圧延機に1吏用されるワークロー
ルの少なくとも外層には高クロム鋳鉄や高合金鋳鉄など
が用いられてきた.しかし最近、熱間圧延工程の省エネ
ルギー化や製品の高級化のために低温強圧下圧延やスケ
ジュールフリー圧延、或いは形状制御圧延などが行われ
るようになった.その圧延に上記材料のロールを用いる
ど著しい摩耗と亀裂が発生するという問題が生じている
.耐摩耗性と耐熱き裂性を備えたロール材が、特開昭5
7−198242号公報および特開昭57−19824
3号公報に提案されている.特開昭57−198242
号公報に開示されたロール材は、チルド材にCr, M
o、Wなどの高硬度複合炭化物を形成する合金成分を含
有させて耐摩耗性をもたせ、特開昭57−198243
号公報のロール材は、前記特開昭57−198242号
公報のロール材に更にVを含有させて複合炭化物の形態
を変え、耐摩耗性と耐熱き裂性を備えさせたものである
.しかしWやV等を多く含む高合金ロールを遠心鋳造法
により製造すると、次のような問題が生じる.即ちC,
W、■により形戒されるWCやVC等のMC型高硬度炭
化物は、その比重(WC : 15.6、VC:5.8
)がFeのそれ(7.8 )と異なるために鋳造中に偏
析を起こす.その結果、残留応力が大きくなって鋳造割
れを生じたり、硬度と靭性が場所により異なるために異
常摩耗を起こしたり、偏析部に亀裂が生したりする.そ
こで本発明者は鋳造時の偏析防止手段を検討した結果、
WとVの一部をNbに置き換えると共に、WとMoの関
係、■とNbの関係、及び■当量を適切に規定すること
によって偏析を防止できるという知見を得た.そしてそ
れに基づいて耐摩耗性と耐熱き裂性を備えた熱間圧延用
ロールを発明し先に提案した(特願平1−108926
号).この圧延ロールは従来のものより優れた耐摩耗性
と耐熱き裂性を備えている.しかし高温強圧下のもとて
長時間使用されると、依然として摩耗、熱き裂、焼付き
などが生しることがある. (発明が解決しようとする課題) この発明の目的は、苛酷な圧延条件のもとでも優れた耐
摩耗性、耐熱き裂性及び耐焼付性をもつ熱間圧延用ロー
ルを提供することにある.(課題を解決するための手段
) 本発明者は、高温強圧下のもとでも長時間の使用に耐え
うる熱間圧延用ロールを開発するため、種々検討を重ね
た結果、下記のことを知った.a.Nbをできるだけ多
く含有させ、Nを適当量含有させてNbNを粒界に析出
させると、高温での耐摩耗性が著しく改善される.さら
にZr、Ce,Bの少なくとも1種以上を含有させると
耐摩耗性がなお一層向上する. b,NbNは焼付きにくい性質をもち、またそれと同し
性質を有するスケールがロール表面に形成されるので耐
焼付性が著しく向上する.c.Nを含有させることによ
り温間鍛造が可能になり、耐熱き裂性が大幅に改善され
る.d.WとMoの関係、及び■とNbの関係を通切に
定めることにより、耐摩耗性と耐熱き裂性をともに高め
ることができる. この発明は上記知見によりなされたものであり、その要
旨は下記のとおりである.すなわち、第1発明は、少な
くとも外層が重量%で、C:L2〜3.5%、 St:
0.2%〜1.5%、Mn : 0.3〜1.5%、
Cr:0.5%〜5.0%、Mo : 6.0%以下、
V:5.5%以下、W:5.0%以下、 Nb
: 2.0〜10.0%、Co : 0.2〜2.0%
、 N : 0.01〜0.6%を含有し、残部がF
e及び不61避不純物からなり、かつ、V,Nb,W及
びMoの含有量が下記条件を満たす熱間圧延用鍛造ロー
ル. V%+(2/3)Nb%≦11% ・・・(1)V%一
(2/3)Nb%≦2% ・・・(2)W%≦2Mo%
・・・(3)第2発明は、第1発明の
熱間圧延用鍛造ロールの成分に加え、更に1.0重1%
以下のZr,’0.2重量%以下のCe、0.1重量%
以下のBの1種又は2種以上を含有する熱間圧延用鍛造
ロール、である。
耗性、耐熱き裂性、及び耐焼付性を備えた熱間圧延用鍛
造ロールに関する. (従来の技術) 従来、鋼材の熱間仕上圧延機に1吏用されるワークロー
ルの少なくとも外層には高クロム鋳鉄や高合金鋳鉄など
が用いられてきた.しかし最近、熱間圧延工程の省エネ
ルギー化や製品の高級化のために低温強圧下圧延やスケ
ジュールフリー圧延、或いは形状制御圧延などが行われ
るようになった.その圧延に上記材料のロールを用いる
ど著しい摩耗と亀裂が発生するという問題が生じている
.耐摩耗性と耐熱き裂性を備えたロール材が、特開昭5
7−198242号公報および特開昭57−19824
3号公報に提案されている.特開昭57−198242
号公報に開示されたロール材は、チルド材にCr, M
o、Wなどの高硬度複合炭化物を形成する合金成分を含
有させて耐摩耗性をもたせ、特開昭57−198243
号公報のロール材は、前記特開昭57−198242号
公報のロール材に更にVを含有させて複合炭化物の形態
を変え、耐摩耗性と耐熱き裂性を備えさせたものである
.しかしWやV等を多く含む高合金ロールを遠心鋳造法
により製造すると、次のような問題が生じる.即ちC,
W、■により形戒されるWCやVC等のMC型高硬度炭
化物は、その比重(WC : 15.6、VC:5.8
)がFeのそれ(7.8 )と異なるために鋳造中に偏
析を起こす.その結果、残留応力が大きくなって鋳造割
れを生じたり、硬度と靭性が場所により異なるために異
常摩耗を起こしたり、偏析部に亀裂が生したりする.そ
こで本発明者は鋳造時の偏析防止手段を検討した結果、
WとVの一部をNbに置き換えると共に、WとMoの関
係、■とNbの関係、及び■当量を適切に規定すること
によって偏析を防止できるという知見を得た.そしてそ
れに基づいて耐摩耗性と耐熱き裂性を備えた熱間圧延用
ロールを発明し先に提案した(特願平1−108926
号).この圧延ロールは従来のものより優れた耐摩耗性
と耐熱き裂性を備えている.しかし高温強圧下のもとて
長時間使用されると、依然として摩耗、熱き裂、焼付き
などが生しることがある. (発明が解決しようとする課題) この発明の目的は、苛酷な圧延条件のもとでも優れた耐
摩耗性、耐熱き裂性及び耐焼付性をもつ熱間圧延用ロー
ルを提供することにある.(課題を解決するための手段
) 本発明者は、高温強圧下のもとでも長時間の使用に耐え
うる熱間圧延用ロールを開発するため、種々検討を重ね
た結果、下記のことを知った.a.Nbをできるだけ多
く含有させ、Nを適当量含有させてNbNを粒界に析出
させると、高温での耐摩耗性が著しく改善される.さら
にZr、Ce,Bの少なくとも1種以上を含有させると
耐摩耗性がなお一層向上する. b,NbNは焼付きにくい性質をもち、またそれと同し
性質を有するスケールがロール表面に形成されるので耐
焼付性が著しく向上する.c.Nを含有させることによ
り温間鍛造が可能になり、耐熱き裂性が大幅に改善され
る.d.WとMoの関係、及び■とNbの関係を通切に
定めることにより、耐摩耗性と耐熱き裂性をともに高め
ることができる. この発明は上記知見によりなされたものであり、その要
旨は下記のとおりである.すなわち、第1発明は、少な
くとも外層が重量%で、C:L2〜3.5%、 St:
0.2%〜1.5%、Mn : 0.3〜1.5%、
Cr:0.5%〜5.0%、Mo : 6.0%以下、
V:5.5%以下、W:5.0%以下、 Nb
: 2.0〜10.0%、Co : 0.2〜2.0%
、 N : 0.01〜0.6%を含有し、残部がF
e及び不61避不純物からなり、かつ、V,Nb,W及
びMoの含有量が下記条件を満たす熱間圧延用鍛造ロー
ル. V%+(2/3)Nb%≦11% ・・・(1)V%一
(2/3)Nb%≦2% ・・・(2)W%≦2Mo%
・・・(3)第2発明は、第1発明の
熱間圧延用鍛造ロールの成分に加え、更に1.0重1%
以下のZr,’0.2重量%以下のCe、0.1重量%
以下のBの1種又は2種以上を含有する熱間圧延用鍛造
ロール、である。
(作用)
以下、本発明の熱間圧延用鍛造ロールの化学組戊(重量
%で表す)を前記のように限定する理由と、V、Nb,
W、及びMoが前記(+) 〜(3)の条件を満たさな
ければならない理由を述べる.C : 1.2〜3.5
% Cは、Cr,Mo..W,V,Nbなどと結合して高硬
度の複合炭化物を形成し耐摩耗性を高める。
%で表す)を前記のように限定する理由と、V、Nb,
W、及びMoが前記(+) 〜(3)の条件を満たさな
ければならない理由を述べる.C : 1.2〜3.5
% Cは、Cr,Mo..W,V,Nbなどと結合して高硬
度の複合炭化物を形成し耐摩耗性を高める。
その含有量が1.2%未満では炭化物の形或量が不足し
て耐摩耗性が低下する.一方、3.5%を超えて含有さ
せると炭化物盪が増大して靭性が低くlり、耐熱き裂性
を低下させるのでCは1.2〜3、5%とする。
て耐摩耗性が低下する.一方、3.5%を超えて含有さ
せると炭化物盪が増大して靭性が低くlり、耐熱き裂性
を低下させるのでCは1.2〜3、5%とする。
S i : 0.2〜1.5%
Stは、溶湯の脱酸と場流れをよくするために含有され
る.含有量が0.2%未満ではその効果が得られず、1
.5%を超えると靭性の低下を招くため、その含有量は
0.2〜1.5%とする.Mn : 0.2〜1.5% Mnは、脱酸のためにSiと共に含有される,その含有
量が0.2%より少ないと十分な脱酸効果が得られず、
1.5%より多いと靭性が低下するため、0.2〜1.
5%にする. Cr : 0.5〜5.0% Crは、基地に固溶してそれを強化し、Cと結合して微
細な高硬度複合炭化物を形成し、耐摩耗性と靭性を高め
る。0.5%未満ではその効果が少な<、S.O%を超
えると却って靭性を低下させるので、その含有量は0.
5〜5.0%にする.Mo : 6.0%以下、 MOは、基地に固溶して高温軟化抵抗などの高温特性を
改善させるほか、Cと結合して微細な高硬度の複合炭化
物を形戒し、耐摩耗性を向上させる.しかし6.0%を
超えると脱炭を生じて靭性の低下を招くため、6.0%
以下にする.V:5.5%以下 ■は、Cと結合して高硬度の複合炭化物を形威して耐摩
耗性を高め、結晶粒を微細化して靭性を向上させる.し
かし5.5%を超えて含有させると炭化物が粗大化して
靭性を低下させ、また炭化物とFeとの比重差により偏
析を起こすため、5.5%以下にする. W:S.O%以下 Wは、基地に固溶して焼戻し軟化抵抗と耐熱性を高め、
またCと結合して微細な高硬度複合炭化物を形威し、耐
摩耗性を高める.それが5.0%を超えると粗大炭化物
が増加して靭性の低下を来たし、またWCとFeとの比
重差により偏析を生じるため、5.0%以下にする. Nb : 2.0〜10.0% Nbは、組織を微細化して強度と靭性を高めるほか、C
と結合して高硬度のNbCを形威し耐摩耗性を向上させ
る,NbCの比重はFeのそれとほとんど差がないので
、多く含有させても偏析を起こすことなく均一に分布す
る.その結果、相反する性質である耐摩耗性と耐熱き裂
性の両方を備えさせることができる.またNbは後述す
るNとも結合してNbNを形威して粒界に析出し、高温
での耐摩耗性を高めるとともに耐焼付性を向上させる,
Nb含有量が2.0%未満では上記効果が現れず、一方
、10.0%を超えると靭性の低下をまねくので、その
含有量は2.0〜IO.0%とする.Co : 0.2
〜2.0% Coは、その大部分が基地に固溶してNb炭化物などの
基地への固溶を助け、高温強度と耐熱性を高める作用を
する.0.2%未満ではその効果が少なく、2.0%を
超えると炭化物の偏析を助長し靭性を低下させるため、
0.2〜2.0%とする.N : 0.01〜066% Nは、NbやCと結合して窒・炭化物を形威して高温強
度を高める.特にNbNは粒界に析出するとそれ自身の
焼付きにくさと粒界強化により、高温耐摩耗性と耐焼付
性を著しく向上させる.含有量が0.1%未満では上記
効果が少な<、0.6%を超えると窒・炭化物が粗大化
すると共に増大し、反対に耐摩耗性と耐熱き裂性を低下
させるので、0.01〜0.6%にする. Zr : 1.0%以下 Zrは、Nbと共に含有させることにより、粒界に析出
した窒・炭化物を分割し、高温における耐摩耗性を一段
と向上させる.しかし1.0%を超えると粒界に金属間
化合物を生じさせ、上記効果を低下させるので、1.0
%以下にする.Ce:0.2%以下 Ceは、微量含有させるだけで高温強度を著しく高める
.また粒界に析出した窒・炭化物を分割し、高温での耐
摩耗性を高める.0.2%を超えると機械的性質を低下
させるのでそれ以下にする.B:0.1%以下 Bは、粒界に析出して結晶粒界を強化し、高温強度を高
めて高温で−の耐摩耗性を向上させる.しかしその含有
量が0.1%を超えると耐熱き裂性を低下させるので、
0.1%以下にする.P及びS:これらはいずれも不可
避的に含有され、材料の詭化を招くので少ない方がよい
.しかし0.08%以下であればそれほど悪影響がない
.次に本発明の熱間圧延用鍛造ロールが前記(1)〜(
3)の条件を必要とする理由を述べる.第1図は、■当
量〔V%+(2/3)Nb%〕と、耐FJ耗度及び耐熱
き裂度との関係を示すグラフである.これから明らかな
ように■当量が11%以下であれば、耐摩耗度(○印)
、耐熱き裂性度(Δ印)が共にすぐれている.すなわち
耐摩耗性と耐熱き裂性を同時に向上させるには下記(1
)式を満足することが必要である. v%+(2/3)Nb%≦11% ・・・(1)なお第
1図の耐摩耗度と耐熱き裂度は次の式から求めた. 摩耗量(as)十研削!(s+e) ここで、研削量とはロールを再生するときに削る量のこ
とである. また耐摩耗性と耐熱き裂性をよくするには、■炭化物及
びW炭化物の偏析を防止しなければならない.そのため
にはVとNb、及びWとMoが所定の関係をもつことが
必要である.第2図はV炭化物の偏析を防止するための
VとNbの関係を示す図であり、■及びNbが籠の範囲
にあれば偏折は生じない.上記範囲(纏のところ)は前
記VとNbの限定含有量、及び前記(1)式と下記(2
)式により規定される. v%=(2/3)Nb%≦2% ・・・(2)即ち■炭
化物の偏析を防ぐためには、VとNbが上記(2)式を
も満足しなければならない.第3図はW炭化物の偏析を
防止するためのWとMoとの関係を示す図である.Wと
Moが図中の潅の範囲にあれば偏析を生じない.この範
囲は前記WとMoの限定含有量と、下記(3)式により
定められる. W%≦2Mo% ・・・(3)すなわ
ちW炭化物の偏析を防止するためには、上記(3)式の
条件を満たさなければならない.また本発明の圧延ロー
ルではNが含有されるために鍛造を加えることが可能で
ある.NはNbと結合してNbNとなり粒界に析出して
組織の粗大化を防止すると共に、析出強化によって高温
での靭性と強度を高める.その結果、高合金材料でも熱
間であれば鍛造を加えることができる.e造を加え、鋳
造組織を破壊して結晶粒界の微細化と炭化物の分断を行
うことによって靭性と強度が向上され、熱き裂の発生や
進展が抑制される.鍛造は850〜1,100゜Cの範
囲で行うことが好ましい.鍛造温度が850゜Cより低
いと十分な塑性変形を得ることができず、一方、1,1
00℃を越えると結晶粒の粗大化やロール表面の酸化な
どが生じる.また鍛造の程度は鋳造組織が完全に破壊さ
れるまで行われることが望ましい. 本発明の圧延用ロールは全体が前記化学組成であっても
よいし、外層だけを前記組威とし内層を他の材料で構成
してもよい.後者は複合ロールといわれるもので、内層
にはダクタイル鋳鉄、普通鋳鉄、黒鉛鋼などの強靭材が
使用される。
る.含有量が0.2%未満ではその効果が得られず、1
.5%を超えると靭性の低下を招くため、その含有量は
0.2〜1.5%とする.Mn : 0.2〜1.5% Mnは、脱酸のためにSiと共に含有される,その含有
量が0.2%より少ないと十分な脱酸効果が得られず、
1.5%より多いと靭性が低下するため、0.2〜1.
5%にする. Cr : 0.5〜5.0% Crは、基地に固溶してそれを強化し、Cと結合して微
細な高硬度複合炭化物を形成し、耐摩耗性と靭性を高め
る。0.5%未満ではその効果が少な<、S.O%を超
えると却って靭性を低下させるので、その含有量は0.
5〜5.0%にする.Mo : 6.0%以下、 MOは、基地に固溶して高温軟化抵抗などの高温特性を
改善させるほか、Cと結合して微細な高硬度の複合炭化
物を形戒し、耐摩耗性を向上させる.しかし6.0%を
超えると脱炭を生じて靭性の低下を招くため、6.0%
以下にする.V:5.5%以下 ■は、Cと結合して高硬度の複合炭化物を形威して耐摩
耗性を高め、結晶粒を微細化して靭性を向上させる.し
かし5.5%を超えて含有させると炭化物が粗大化して
靭性を低下させ、また炭化物とFeとの比重差により偏
析を起こすため、5.5%以下にする. W:S.O%以下 Wは、基地に固溶して焼戻し軟化抵抗と耐熱性を高め、
またCと結合して微細な高硬度複合炭化物を形威し、耐
摩耗性を高める.それが5.0%を超えると粗大炭化物
が増加して靭性の低下を来たし、またWCとFeとの比
重差により偏析を生じるため、5.0%以下にする. Nb : 2.0〜10.0% Nbは、組織を微細化して強度と靭性を高めるほか、C
と結合して高硬度のNbCを形威し耐摩耗性を向上させ
る,NbCの比重はFeのそれとほとんど差がないので
、多く含有させても偏析を起こすことなく均一に分布す
る.その結果、相反する性質である耐摩耗性と耐熱き裂
性の両方を備えさせることができる.またNbは後述す
るNとも結合してNbNを形威して粒界に析出し、高温
での耐摩耗性を高めるとともに耐焼付性を向上させる,
Nb含有量が2.0%未満では上記効果が現れず、一方
、10.0%を超えると靭性の低下をまねくので、その
含有量は2.0〜IO.0%とする.Co : 0.2
〜2.0% Coは、その大部分が基地に固溶してNb炭化物などの
基地への固溶を助け、高温強度と耐熱性を高める作用を
する.0.2%未満ではその効果が少なく、2.0%を
超えると炭化物の偏析を助長し靭性を低下させるため、
0.2〜2.0%とする.N : 0.01〜066% Nは、NbやCと結合して窒・炭化物を形威して高温強
度を高める.特にNbNは粒界に析出するとそれ自身の
焼付きにくさと粒界強化により、高温耐摩耗性と耐焼付
性を著しく向上させる.含有量が0.1%未満では上記
効果が少な<、0.6%を超えると窒・炭化物が粗大化
すると共に増大し、反対に耐摩耗性と耐熱き裂性を低下
させるので、0.01〜0.6%にする. Zr : 1.0%以下 Zrは、Nbと共に含有させることにより、粒界に析出
した窒・炭化物を分割し、高温における耐摩耗性を一段
と向上させる.しかし1.0%を超えると粒界に金属間
化合物を生じさせ、上記効果を低下させるので、1.0
%以下にする.Ce:0.2%以下 Ceは、微量含有させるだけで高温強度を著しく高める
.また粒界に析出した窒・炭化物を分割し、高温での耐
摩耗性を高める.0.2%を超えると機械的性質を低下
させるのでそれ以下にする.B:0.1%以下 Bは、粒界に析出して結晶粒界を強化し、高温強度を高
めて高温で−の耐摩耗性を向上させる.しかしその含有
量が0.1%を超えると耐熱き裂性を低下させるので、
0.1%以下にする.P及びS:これらはいずれも不可
避的に含有され、材料の詭化を招くので少ない方がよい
.しかし0.08%以下であればそれほど悪影響がない
.次に本発明の熱間圧延用鍛造ロールが前記(1)〜(
3)の条件を必要とする理由を述べる.第1図は、■当
量〔V%+(2/3)Nb%〕と、耐FJ耗度及び耐熱
き裂度との関係を示すグラフである.これから明らかな
ように■当量が11%以下であれば、耐摩耗度(○印)
、耐熱き裂性度(Δ印)が共にすぐれている.すなわち
耐摩耗性と耐熱き裂性を同時に向上させるには下記(1
)式を満足することが必要である. v%+(2/3)Nb%≦11% ・・・(1)なお第
1図の耐摩耗度と耐熱き裂度は次の式から求めた. 摩耗量(as)十研削!(s+e) ここで、研削量とはロールを再生するときに削る量のこ
とである. また耐摩耗性と耐熱き裂性をよくするには、■炭化物及
びW炭化物の偏析を防止しなければならない.そのため
にはVとNb、及びWとMoが所定の関係をもつことが
必要である.第2図はV炭化物の偏析を防止するための
VとNbの関係を示す図であり、■及びNbが籠の範囲
にあれば偏折は生じない.上記範囲(纏のところ)は前
記VとNbの限定含有量、及び前記(1)式と下記(2
)式により規定される. v%=(2/3)Nb%≦2% ・・・(2)即ち■炭
化物の偏析を防ぐためには、VとNbが上記(2)式を
も満足しなければならない.第3図はW炭化物の偏析を
防止するためのWとMoとの関係を示す図である.Wと
Moが図中の潅の範囲にあれば偏析を生じない.この範
囲は前記WとMoの限定含有量と、下記(3)式により
定められる. W%≦2Mo% ・・・(3)すなわ
ちW炭化物の偏析を防止するためには、上記(3)式の
条件を満たさなければならない.また本発明の圧延ロー
ルではNが含有されるために鍛造を加えることが可能で
ある.NはNbと結合してNbNとなり粒界に析出して
組織の粗大化を防止すると共に、析出強化によって高温
での靭性と強度を高める.その結果、高合金材料でも熱
間であれば鍛造を加えることができる.e造を加え、鋳
造組織を破壊して結晶粒界の微細化と炭化物の分断を行
うことによって靭性と強度が向上され、熱き裂の発生や
進展が抑制される.鍛造は850〜1,100゜Cの範
囲で行うことが好ましい.鍛造温度が850゜Cより低
いと十分な塑性変形を得ることができず、一方、1,1
00℃を越えると結晶粒の粗大化やロール表面の酸化な
どが生じる.また鍛造の程度は鋳造組織が完全に破壊さ
れるまで行われることが望ましい. 本発明の圧延用ロールは全体が前記化学組成であっても
よいし、外層だけを前記組威とし内層を他の材料で構成
してもよい.後者は複合ロールといわれるもので、内層
にはダクタイル鋳鉄、普通鋳鉄、黒鉛鋼などの強靭材が
使用される。
そして本発明の圧延用ロールは次のようにして製造され
る.すなわち一体ロールの場合には普通鋳造法により鋳
造され、複合ロールの場合には中抜き鋳造法、スライデ
ィングゲート法、遠心鋳造法等により鋳造される.鋳造
されたロールの外層部は誘導加熱により950℃前後に
加熱され鍛造が加えられる.そのあと残留応力の除去と
ミクロ組織の安定化のための熱処理が施され、切削と研
磨が行われて所定寸法のロールに仕上げられる.こうし
て製造された本発明の圧延用ロールは、熱間仕上圧延機
のワークロール、ホットスキンパス果ルのロール、条鋼
圧延用ロール、或いは製管用ロールなどとして使用され
る. (実施例) 以下、本発明の熱間圧延用鍛造ロールを実施例にもとづ
いて説明する.第4図(外層のみ断面)に示す外層2及
び内層3から構成される複合ロール1(胴部直径: 7
50mm、胴長:1,800麟一、全長:3,800一
一)を製造した.まず遠心鋳造機の回転鋳型に第l表の
化学組戒を有する溶湯’ (No. 1〜10が本発明
例、No.11〜l6が比較例)を鋳込み、肉厚が90
−鵬の外層2を鋳造し、つぎに外層2を内装したままの
鋳型を垂直に立て、外層2の内側に内層3となるダクタ
イル鋳鉄の溶湯を鋳込み複合ロール1を鋳造した.そし
てこのロールの外層部だけを誘導加熱により950゜C
まで加熱し、そこが850゜Cになるまで鍛造を加えた
あと常温まで放冷した.ついで歪み取り及び組織調整の
ための熱処理を施したあと、研削及び研磨を行って上記
寸法の圧延用ロールに仕上げた. そしてこの複合ロールを熱間圧延設備の仕上圧延機に組
み込み、圧延温度850〜900゜C、圧下率30〜3
5%で構造用炭素鋼板を圧延し、ロールの耐摩耗度、耐
熱き裂度、及び焼付の有無を調べた.その結果を第2表
に示す.この表から明らかなように、本発明の圧延用ロ
ール(発明例のNo. 1〜10)のは、いずれも耐摩
耗度が高く、耐熱き裂度が低く(低い方がよい)、焼付
の発生がない.即ち耐摩耗性、耐熱き裂性、耐焼付性の
全てがすぐれている.これに対して本発明の規定する範
囲から外れたロール(比較例のNo.11〜16)は、
耐摩耗度が全体に低く、耐熱き裂度が高かったり、焼付
きが発生したりした. 第 2 表 (発明の効果) 以上説明したように、本発明の熱間圧延用鍛造ロールは
耐摩耗性、耐熱き裂性、耐焼付性が格段にすぐれている
.したがって苛酷な圧延条件のもとでも長期使用に耐え
、しかも品質のよい製品を製造することができる.
る.すなわち一体ロールの場合には普通鋳造法により鋳
造され、複合ロールの場合には中抜き鋳造法、スライデ
ィングゲート法、遠心鋳造法等により鋳造される.鋳造
されたロールの外層部は誘導加熱により950℃前後に
加熱され鍛造が加えられる.そのあと残留応力の除去と
ミクロ組織の安定化のための熱処理が施され、切削と研
磨が行われて所定寸法のロールに仕上げられる.こうし
て製造された本発明の圧延用ロールは、熱間仕上圧延機
のワークロール、ホットスキンパス果ルのロール、条鋼
圧延用ロール、或いは製管用ロールなどとして使用され
る. (実施例) 以下、本発明の熱間圧延用鍛造ロールを実施例にもとづ
いて説明する.第4図(外層のみ断面)に示す外層2及
び内層3から構成される複合ロール1(胴部直径: 7
50mm、胴長:1,800麟一、全長:3,800一
一)を製造した.まず遠心鋳造機の回転鋳型に第l表の
化学組戒を有する溶湯’ (No. 1〜10が本発明
例、No.11〜l6が比較例)を鋳込み、肉厚が90
−鵬の外層2を鋳造し、つぎに外層2を内装したままの
鋳型を垂直に立て、外層2の内側に内層3となるダクタ
イル鋳鉄の溶湯を鋳込み複合ロール1を鋳造した.そし
てこのロールの外層部だけを誘導加熱により950゜C
まで加熱し、そこが850゜Cになるまで鍛造を加えた
あと常温まで放冷した.ついで歪み取り及び組織調整の
ための熱処理を施したあと、研削及び研磨を行って上記
寸法の圧延用ロールに仕上げた. そしてこの複合ロールを熱間圧延設備の仕上圧延機に組
み込み、圧延温度850〜900゜C、圧下率30〜3
5%で構造用炭素鋼板を圧延し、ロールの耐摩耗度、耐
熱き裂度、及び焼付の有無を調べた.その結果を第2表
に示す.この表から明らかなように、本発明の圧延用ロ
ール(発明例のNo. 1〜10)のは、いずれも耐摩
耗度が高く、耐熱き裂度が低く(低い方がよい)、焼付
の発生がない.即ち耐摩耗性、耐熱き裂性、耐焼付性の
全てがすぐれている.これに対して本発明の規定する範
囲から外れたロール(比較例のNo.11〜16)は、
耐摩耗度が全体に低く、耐熱き裂度が高かったり、焼付
きが発生したりした. 第 2 表 (発明の効果) 以上説明したように、本発明の熱間圧延用鍛造ロールは
耐摩耗性、耐熱き裂性、耐焼付性が格段にすぐれている
.したがって苛酷な圧延条件のもとでも長期使用に耐え
、しかも品質のよい製品を製造することができる.
第1図は、■当量と耐摩耗度及び耐熱き裂度との関係を
示すグラフ、 第2図は、本発明における■及びNbの含有量の範囲を
規定する図、 第3図は、本発明におけるW及びMOの含有量の範囲を
規定する図、 第4図は、本発明の熱間圧延用鍛造ロールの1例を示す
ロールの軸方向一部断面図、 である.
示すグラフ、 第2図は、本発明における■及びNbの含有量の範囲を
規定する図、 第3図は、本発明におけるW及びMOの含有量の範囲を
規定する図、 第4図は、本発明の熱間圧延用鍛造ロールの1例を示す
ロールの軸方向一部断面図、 である.
Claims (2)
- (1)少なくとも外層が重量%で、 C:1.2〜3.5%、Si:0.2%〜1.5%、M
n:0.2〜1.5%、Cr:0.5%〜5.0%、M
o:6.0%以下、V:5.5%以下、 W:5.0%以下、Nb:2.0〜10.0%、Co:
0.2〜2.0%、N:0.01〜0.6%を含み、残
部がFe及び不可避不純物からなり、かつV、Nb、W
及びMoの含有量が下記条件を満たすことを特徴とする
熱間圧延用鍛造ロール。 V%+(2/3)Nb%≦11% V%−(2/3)Nb%≦2% W%≦2Mo% - (2)特許請求の範囲第1項記載の熱間圧延用鍛造ロー
ルの成分に加え、更に1.0重量%以下のZr、0.2
重量%以下のCe、0.1重量%以下のBの1種又は2
種以上を含有することを特徴とする熱間圧延用鍛造ロー
ル。
Priority Applications (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP18835289A JPH0692626B2 (ja) | 1989-07-20 | 1989-07-20 | 熱間圧延用鍛造ロール |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP18835289A JPH0692626B2 (ja) | 1989-07-20 | 1989-07-20 | 熱間圧延用鍛造ロール |
Publications (2)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
JPH0353041A true JPH0353041A (ja) | 1991-03-07 |
JPH0692626B2 JPH0692626B2 (ja) | 1994-11-16 |
Family
ID=16222124
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
JP18835289A Expired - Fee Related JPH0692626B2 (ja) | 1989-07-20 | 1989-07-20 | 熱間圧延用鍛造ロール |
Country Status (1)
Country | Link |
---|---|
JP (1) | JPH0692626B2 (ja) |
Cited By (13)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JPH0570884A (ja) * | 1991-09-12 | 1993-03-23 | Kawasaki Steel Corp | 圧延用ロール外層材 |
JPH05311319A (ja) * | 1992-05-08 | 1993-11-22 | Kawasaki Steel Corp | 遠心鋳造製ロールとその製造方法 |
JPH0625794A (ja) * | 1992-03-06 | 1994-02-01 | Hitachi Metals Ltd | 圧延用ロール及びその製造方法 |
WO1995024513A1 (en) * | 1994-03-11 | 1995-09-14 | The Davy Roll Company Limited | Steel alloys and rolling mill rolls produced therefrom |
EP0760398A1 (en) * | 1995-03-07 | 1997-03-05 | Kawasaki Steel Corporation | Cladding material for centrifugal casting roll |
US6462692B1 (en) | 1998-01-27 | 2002-10-08 | Matsushita Electric Industrial Co., Ltd. | Digital-to-analog converter and digital-to-analog converting method |
CN103060662A (zh) * | 2012-12-26 | 2013-04-24 | 宁波市瑞通新材料科技有限公司 | 一种合金铸铁磨球的制备工艺 |
RU2494162C1 (ru) * | 2012-10-05 | 2013-09-27 | Юлия Алексеевна Щепочкина | Износостойкий сплав на основе железа |
CN104451362A (zh) * | 2014-12-25 | 2015-03-25 | 常熟市瑞峰模具有限公司 | 酒瓶生产用合金铸铁模具 |
CN104451364A (zh) * | 2014-12-25 | 2015-03-25 | 常熟市瑞峰模具有限公司 | 食品瓶生产用合金铸铁模具 |
CN104451360A (zh) * | 2014-12-25 | 2015-03-25 | 常熟市瑞峰模具有限公司 | 膏霜瓶生产用合金铸铁模具 |
CN105112790A (zh) * | 2015-09-21 | 2015-12-02 | 南车戚墅堰机车车辆工艺研究所有限公司 | 一种高强度耐磨球墨铸钢及其制备方法 |
KR20210008993A (ko) * | 2019-07-16 | 2021-01-26 | 주식회사 포스코 | 단조롤 기반 히트 파이프롤 및 그 제조방법 |
-
1989
- 1989-07-20 JP JP18835289A patent/JPH0692626B2/ja not_active Expired - Fee Related
Cited By (14)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
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EP0760398A4 (en) * | 1995-03-07 | 1998-07-15 | Kawasaki Steel Co | MATERIAL FOR COATING ROLLS IN SPIN CASTING |
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CN103060662A (zh) * | 2012-12-26 | 2013-04-24 | 宁波市瑞通新材料科技有限公司 | 一种合金铸铁磨球的制备工艺 |
CN104451362A (zh) * | 2014-12-25 | 2015-03-25 | 常熟市瑞峰模具有限公司 | 酒瓶生产用合金铸铁模具 |
CN104451364A (zh) * | 2014-12-25 | 2015-03-25 | 常熟市瑞峰模具有限公司 | 食品瓶生产用合金铸铁模具 |
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Also Published As
Publication number | Publication date |
---|---|
JPH0692626B2 (ja) | 1994-11-16 |
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Date | Code | Title | Description |
---|---|---|---|
LAPS | Cancellation because of no payment of annual fees |