JPH0353042A - 圧延用ロール - Google Patents
圧延用ロールInfo
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- JPH0353042A JPH0353042A JP18835189A JP18835189A JPH0353042A JP H0353042 A JPH0353042 A JP H0353042A JP 18835189 A JP18835189 A JP 18835189A JP 18835189 A JP18835189 A JP 18835189A JP H0353042 A JPH0353042 A JP H0353042A
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Classifications
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B21—MECHANICAL METAL-WORKING WITHOUT ESSENTIALLY REMOVING MATERIAL; PUNCHING METAL
- B21B—ROLLING OF METAL
- B21B27/00—Rolls, roll alloys or roll fabrication; Lubricating, cooling or heating rolls while in use
Landscapes
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Reduction Rolling/Reduction Stand/Operation Of Reduction Machine (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
（産業上の利用分野）
この発明は、例えば鋼材の熱間圧延機の仕上げワークロ
ールなどに使用される圧延用ロールに関する． （従来の技術） 最近の工業技術の発展はめざましく、新たな性質を備え
た金属材料がつぎつぎと開発されている．そのような材
料を仮に加工する圧延ロールは苛酷な条件のもとで使用
されるのが普通であり、現在では主にその材料として、
アダマイト鋳鋼や高クロム鋳鉄、或いは高合金グレン鋳
鉄等が用いられている．アダマイト鋳鋼は耐肌荒れ性と
耐折損性にすぐれ、高クロム鋳鉄は組織中に高硬度のク
ロム炭化物を含むので耐摩耗性を備えており、高合金グ
レン鋳鉄は組織内に潤滑作用をする黒鉛を含有している
ために耐焼付性に優れている．しかし、上記材料により
作られた圧延用ロールを高温強圧下圧延のような苛酷な
条件のもとで使用すると、下記のような欠陥が生しる．
即ち、アダマイト鋳鋼は圧縮降伏応力が低いために耐摩
耗性に欠ける．高クロム鋳鉄は熱伝導性が悪いので被圧
延材と焼付を生じたり、ロール表面にささくれ状の肌荒
れを起こす．高合金グレン鋳鉄では＆ＩＩｗｉ中の黒鉛
が起点となり摩耗や肌荒れを生じる． （発明が解決しようとする課題） この発明の目的は、従来の圧延用ロールのもつ問題点を
解消し、苛酷な圧延条件のもとでも優れた耐摩耗性と耐
肌荒れ性を兼ね備えた熱間圧延用ロールを提供すること
にある． （課題を解決するための手段） 本発明者は、耐摩耗性と耐肌荒れ性を有する圧延用ロー
ルを開発するため種々検討を重ねた結果、下記のような
知見を得た． ａ．圧延用ロールが高温高圧下で耐摩耗性と耐肌荒れ性
をもつためには、材料ｍ織中の炭化物だけでなく基地そ
のものを強靭にする必要がある．ｂ，基地を強靭化する
には、クロムを基地中にできるだけ多く固溶及び析出さ
せるほか、Ｂｅを基地に固溶させると共に基地と粒界に
析出させることが有効である． 本発明は上記知見によりなされたものであって、その要
旨は下記のとおりである．すなわち、第１発明は、少な
くとも外層が重量％で、Ｃ：ｌ．２〜３．７％、 Ｓ
ｉ ： ０．５〜３．５％、Ｍｎ ： ０．５〜１．
５％、 Ｎ ｉ ： ０．５〜８．０％、Ｃｒ：５〜
２５％、 Ｍｏ ： ３．０％以下、Ｂｅ ： ０
．２超〜２．５％、 Ｃｏ ： ２．０％以下、を含有
し、残部がＦｅ及び不可避的不純物からなることを特徴
とする圧延用ロール、 第２発明は、少なくとも外層が重量％で、Ｃ：１．２〜
３．７％、 Ｓ ｉ ： ０．５〜３．５％、Ｍｎ
： ０．５〜１．５％、 Ｎ ｉ ： ０．５〜８
．０％、Ｃｒ：５〜２５％、 Ｍｏ：３．Ｏ％以下
、Ｂｅ：０．２超〜２．５％、 Ｃｏ ： ２．０％以
下、を含み、さらに、Ｎｂ，Ｖ，Ｗ，Ｚｒ及びＴＩの１
種又は２種以上の合計で１．０％以下を含有し、残部が
Ｆｅ及び不可避的不純物からなることを特徴とする圧延
用ロール、である。
ールなどに使用される圧延用ロールに関する． （従来の技術） 最近の工業技術の発展はめざましく、新たな性質を備え
た金属材料がつぎつぎと開発されている．そのような材
料を仮に加工する圧延ロールは苛酷な条件のもとで使用
されるのが普通であり、現在では主にその材料として、
アダマイト鋳鋼や高クロム鋳鉄、或いは高合金グレン鋳
鉄等が用いられている．アダマイト鋳鋼は耐肌荒れ性と
耐折損性にすぐれ、高クロム鋳鉄は組織中に高硬度のク
ロム炭化物を含むので耐摩耗性を備えており、高合金グ
レン鋳鉄は組織内に潤滑作用をする黒鉛を含有している
ために耐焼付性に優れている．しかし、上記材料により
作られた圧延用ロールを高温強圧下圧延のような苛酷な
条件のもとで使用すると、下記のような欠陥が生しる．
即ち、アダマイト鋳鋼は圧縮降伏応力が低いために耐摩
耗性に欠ける．高クロム鋳鉄は熱伝導性が悪いので被圧
延材と焼付を生じたり、ロール表面にささくれ状の肌荒
れを起こす．高合金グレン鋳鉄では＆ＩＩｗｉ中の黒鉛
が起点となり摩耗や肌荒れを生じる． （発明が解決しようとする課題） この発明の目的は、従来の圧延用ロールのもつ問題点を
解消し、苛酷な圧延条件のもとでも優れた耐摩耗性と耐
肌荒れ性を兼ね備えた熱間圧延用ロールを提供すること
にある． （課題を解決するための手段） 本発明者は、耐摩耗性と耐肌荒れ性を有する圧延用ロー
ルを開発するため種々検討を重ねた結果、下記のような
知見を得た． ａ．圧延用ロールが高温高圧下で耐摩耗性と耐肌荒れ性
をもつためには、材料ｍ織中の炭化物だけでなく基地そ
のものを強靭にする必要がある．ｂ，基地を強靭化する
には、クロムを基地中にできるだけ多く固溶及び析出さ
せるほか、Ｂｅを基地に固溶させると共に基地と粒界に
析出させることが有効である． 本発明は上記知見によりなされたものであって、その要
旨は下記のとおりである．すなわち、第１発明は、少な
くとも外層が重量％で、Ｃ：ｌ．２〜３．７％、 Ｓ
ｉ ： ０．５〜３．５％、Ｍｎ ： ０．５〜１．
５％、 Ｎ ｉ ： ０．５〜８．０％、Ｃｒ：５〜
２５％、 Ｍｏ ： ３．０％以下、Ｂｅ ： ０
．２超〜２．５％、 Ｃｏ ： ２．０％以下、を含有
し、残部がＦｅ及び不可避的不純物からなることを特徴
とする圧延用ロール、 第２発明は、少なくとも外層が重量％で、Ｃ：１．２〜
３．７％、 Ｓ ｉ ： ０．５〜３．５％、Ｍｎ
： ０．５〜１．５％、 Ｎ ｉ ： ０．５〜８
．０％、Ｃｒ：５〜２５％、 Ｍｏ：３．Ｏ％以下
、Ｂｅ：０．２超〜２．５％、 Ｃｏ ： ２．０％以
下、を含み、さらに、Ｎｂ，Ｖ，Ｗ，Ｚｒ及びＴＩの１
種又は２種以上の合計で１．０％以下を含有し、残部が
Ｆｅ及び不可避的不純物からなることを特徴とする圧延
用ロール、である。
以上のように本発明では、Ｂｅを多く含有させるところ
に大きな特徴がある，Ｂｅを含有する金属材料としては
、例えば特開昭６０ − ６７６４３号公報に開示され
た高強度鋼がある．この鋼は低炭素鋼（ Ｃ ： ０．
０６ 〜０．２０重量％）に少量のＢｅ （０．００６
〜０．２０重量％）を含有させ、容器や装置などの薄肉
化を狙ったもので、主に化学工業や石油精製工業での使
用を意図している． （作用） 以下、本発明の圧延用ロールにおいて、少なくともその
外層を前記化学組成（重量％で表す）とする理由を述べ
る． Ｃ ： １．２〜３．７％ Ｃは、Ｃ『やＭｏなとの高硬度炭化物形威元素と結合し
て耐摩耗性を高める．その含有量が１．２％未満では炭
化物が不足して十分な硬度が得られないために耐摩耗性
が低い．一方、それが３．７％を超えると炭化物が過剰
になり靭性を低下させる．従ってＣは１．２〜３．７％
とする． Ｓｉ、０．５〜３、５％ Ｓｉは、溶湯の脱酸及び湯流れ性確保のために含有され
る．その含有量が０．５％未満では湯流れが悪くなる．
一方、３．５％を超えると焼入れ性が低下して基地硬度
が低くなり、機械的性質と耐摩耗性が低下する．したが
ってＳｉ含有量は０．５〜３．５％にする． Ｍｎ ： ０．５〜１．５％ Ｍｎは、溶湯の脱酸のためにＳｔと共に含有される．そ
れが０．５％未満では十分な脱酸効果が得られず、逆に
１．５％を超えて含有させると脆性が低下する．したが
ってＭｎは０．５〜１．５％とする．Ｎｉ１．５〜８．
０％ Ｎｉは、基地組織を改善するために含有される．０．５
％未満ではその効果が少な＜，８．０％を超えると安定
な残留オーステナイトが増加して硬度不足を招き、耐摩
耗性が低下する．そのためＮｉ含有量番よ０．５〜８．
０％とする． Ｃｒ：５〜２５％ Ｃｒは、基地に固溶して焼入れ性と靭性を向上させるほ
か、Ｃと結合して高硬度のＭ ｔ Ｃ ｊ型炭化物を形
威し耐摩耗性を高める．その含有量が５％未満ではそれ
らの効果が少なく、一方、２５％を超えると炭化物が粗
大化して脆性が低下する。従ってＣｒは５〜２５％にす
る． Ｍｏ ： ３．０％以下 Ｍｏは、基地に固溶して高温軟化抵抗等の高温特性を改
善させ、Ｃと結合して高硬度モリブデン炭化物を形威し
て高温での耐摩耗性と耐肌荒れ性を向上させる．しかし
３．０％を超えてもそれ以上の効果は得られないので３
．０％以下とする．Ｂｅ：０．２超〜２．５％ Ｂｅは、この発明を特徴づける最も重要な元素であり、
基地中に固溶したり、基地と粒界に析出したりして材料
を著しく強靭にする．第１図は後述する実施例の中から
Ｂｅ以外の化学組或がほぼ同じであるものを選び、それ
らのＢｅ含有量と耐摩耗性及び耐肌荒れ性の関係をグラ
フにしたものである．これから分かるように、Ｂｅが０
．２超〜２。５％の場合が耐摩耗性及び耐肌荒れ性（値
が小さい方がよい）が共にすぐれている．Ｂｅ含有量が
０．２％以下では耐摩耗性及び耐肌荒れ性の改善効果が
少なく、一方、それが２．５％を超えると材料を脆弱化
して炭化物の欠落を助長し、耐摩耗性と耐肌荒れ性を低
下させる．従ってＢｅ含有量は０．２％を超えて２．５
％までとする。
に大きな特徴がある，Ｂｅを含有する金属材料としては
、例えば特開昭６０ − ６７６４３号公報に開示され
た高強度鋼がある．この鋼は低炭素鋼（ Ｃ ： ０．
０６ 〜０．２０重量％）に少量のＢｅ （０．００６
〜０．２０重量％）を含有させ、容器や装置などの薄肉
化を狙ったもので、主に化学工業や石油精製工業での使
用を意図している． （作用） 以下、本発明の圧延用ロールにおいて、少なくともその
外層を前記化学組成（重量％で表す）とする理由を述べ
る． Ｃ ： １．２〜３．７％ Ｃは、Ｃ『やＭｏなとの高硬度炭化物形威元素と結合し
て耐摩耗性を高める．その含有量が１．２％未満では炭
化物が不足して十分な硬度が得られないために耐摩耗性
が低い．一方、それが３．７％を超えると炭化物が過剰
になり靭性を低下させる．従ってＣは１．２〜３．７％
とする． Ｓｉ、０．５〜３、５％ Ｓｉは、溶湯の脱酸及び湯流れ性確保のために含有され
る．その含有量が０．５％未満では湯流れが悪くなる．
一方、３．５％を超えると焼入れ性が低下して基地硬度
が低くなり、機械的性質と耐摩耗性が低下する．したが
ってＳｉ含有量は０．５〜３．５％にする． Ｍｎ ： ０．５〜１．５％ Ｍｎは、溶湯の脱酸のためにＳｔと共に含有される．そ
れが０．５％未満では十分な脱酸効果が得られず、逆に
１．５％を超えて含有させると脆性が低下する．したが
ってＭｎは０．５〜１．５％とする．Ｎｉ１．５〜８．
０％ Ｎｉは、基地組織を改善するために含有される．０．５
％未満ではその効果が少な＜，８．０％を超えると安定
な残留オーステナイトが増加して硬度不足を招き、耐摩
耗性が低下する．そのためＮｉ含有量番よ０．５〜８．
０％とする． Ｃｒ：５〜２５％ Ｃｒは、基地に固溶して焼入れ性と靭性を向上させるほ
か、Ｃと結合して高硬度のＭ ｔ Ｃ ｊ型炭化物を形
威し耐摩耗性を高める．その含有量が５％未満ではそれ
らの効果が少なく、一方、２５％を超えると炭化物が粗
大化して脆性が低下する。従ってＣｒは５〜２５％にす
る． Ｍｏ ： ３．０％以下 Ｍｏは、基地に固溶して高温軟化抵抗等の高温特性を改
善させ、Ｃと結合して高硬度モリブデン炭化物を形威し
て高温での耐摩耗性と耐肌荒れ性を向上させる．しかし
３．０％を超えてもそれ以上の効果は得られないので３
．０％以下とする．Ｂｅ：０．２超〜２．５％ Ｂｅは、この発明を特徴づける最も重要な元素であり、
基地中に固溶したり、基地と粒界に析出したりして材料
を著しく強靭にする．第１図は後述する実施例の中から
Ｂｅ以外の化学組或がほぼ同じであるものを選び、それ
らのＢｅ含有量と耐摩耗性及び耐肌荒れ性の関係をグラ
フにしたものである．これから分かるように、Ｂｅが０
．２超〜２。５％の場合が耐摩耗性及び耐肌荒れ性（値
が小さい方がよい）が共にすぐれている．Ｂｅ含有量が
０．２％以下では耐摩耗性及び耐肌荒れ性の改善効果が
少なく、一方、それが２．５％を超えると材料を脆弱化
して炭化物の欠落を助長し、耐摩耗性と耐肌荒れ性を低
下させる．従ってＢｅ含有量は０．２％を超えて２．５
％までとする。
Ｃｏ ： ２．０％以下
ＣＯは、そのほとんどが基地中に固溶し、他の炭化物の
基地への固溶量を増加させて焼戻し硬さや高温硬さを高
め、耐摩耗性や耐肌荒れ性を向上させる．しかし含有量
が２．０％を超えると炭化物の偏析を助長させ、靭性を
低下させるので２．０％以下にする． Ｎｂ， Ｖ， Ｗ， Ｚｒ，及びＴｉ：これらの１種又
は２種以上の合計で１．０％以下 Ｎｂ、■、Ｗ，Ｚｒ，及びＴ＋は、鋳造組織を微細化し
て靭性を高める．しかしその１種又は２種以上の合計が
１．０％を超えると、かえって靭性を低下させるので１
．０％以下にする。
基地への固溶量を増加させて焼戻し硬さや高温硬さを高
め、耐摩耗性や耐肌荒れ性を向上させる．しかし含有量
が２．０％を超えると炭化物の偏析を助長させ、靭性を
低下させるので２．０％以下にする． Ｎｂ， Ｖ， Ｗ， Ｚｒ，及びＴｉ：これらの１種又
は２種以上の合計で１．０％以下 Ｎｂ、■、Ｗ，Ｚｒ，及びＴ＋は、鋳造組織を微細化し
て靭性を高める．しかしその１種又は２種以上の合計が
１．０％を超えると、かえって靭性を低下させるので１
．０％以下にする。
Ｐ及びＳ：いずれも０．０８％以下
Ｐ及びＳは、いずれも不可避的に含有され、材料の跪化
を招くので少ない方がよい．しかしどちらも０．０８％
以下であれば、それほど悪影響を及ぼさないので、それ
以下にすることが好ましい．上記の威分は単独に又は複
合的に作用し、圧延用ロールに耐摩耗性と耐肌荒れ性を
備えさせる．ところで本発明の圧延用ロールは、ロール
全体を前記＆ＩＩ威にしてもよいし、外層と内層からな
る複合ロールとし、外層だけを前記組成にしてもよい．
複合ロールの場合には内層材として球状黒鉛鋳鉄、普通
鋳鉄、黒鉛調等が使用できる．次に本発明のロールの製
造方法を説明する．体ロールを製造する場合、上記組或
に調整された溶湯は鋳型に注入され凝固してロールにな
る．このロールは鋳造時の残留応力の除去とミクロｍ織
の安定のために熱処理が施される．そのあと切削と研磨
が行われて所定寸法のロールに仕上げられる．複合ロー
ルの場合には、中抜き鋳造法やスライディングゲート法
、或いは遠心鋳造法などにより円筒状の外層が作られ、
その内側に球状黒鉛鋳鉄や普通鋳鉄などの内層材を鋳込
んで複合ロールが製造される．そのあと上記一体ロール
と同様の熱処理と機械加工が加えられて所定寸法のロー
ルに仕上げられる． このようにして製造された本発明の圧延用ロールは、ホ
ットストリップミルの仕上げワークロール、ホットスキ
ンバスミルのワークロール、条銅用ロール、製管用ロー
ルなど、主に熱間圧延に用いられる．しかしこのロール
は耐摩耗性と耐肌荒れ性がきわめて優れていることから
、熱間用に限らずコールドストリップミルのワークロー
ルや線材引き抜き用ロールなど、冷間用としても使用す
ることができる． （実施例） 以下、実施例により本発明の圧延用ロールを説明する．
第２図（外層のみ断面）に示すような外層２と内層３か
ら構戒される複合ロール１ （胴部直径： ７５０ｍｍ
，胴長： １．８００ｍｍ、全長’ ３．８００ｍｍ）
を製造した．まず遠心鋳造の回転鋳型に第１表に示す化
学組成を有する溶湯を鋳込み、肉厚が９０開の外層２を
鋳造した。そして外層２を内装したままの鋳型を垂直に
立て、内層３となる球状黒鉛鋳鉄を鋳込んで複合ロール
を製造した．このロールに鋳造時の残留応力の除去とξ
クロ組織の安定化のために、焼入れ（ １ ， ０５０
゜ＣＸ５時間）と焼戻し（５６０゜Ｃ×１０時間）を施
した．そのあと切削と研磨をおこなって上記寸法の圧延
ロールに仕上げた．なお第１表において、本発明例欄の
Ｎｏ． １〜５が第１発明例、Ｎｏ． ６〜１０が第２
発明例であり、比較例欄のＮｏ．１１〜１３が第１発明
例Ｊｉｏ． １〜５に対する比較例、Ｎｏ．１４〜ｌ９
が第２発明例Ｎｏ．６〜１０に対する比較例であり、Ｎ
ｏ．２０は従来例である．この複合ロールを熱間圧延機
の仕上げタンデムミルに組み込み、圧延温度９００〜１
，０００゜Ｃ１圧下率３０〜３５％の条件のもとで一般
構造用炭素鋼板を圧延し、ロールの耐摩耗性と耐肌荒れ
性を調べた．その結果を第２表に示す．なお耐摩耗性及
び耐肌荒れ性は下記により評価した． （研削量とはロールを補修再生するときの研削厚みであ
る） 耐肌荒れ性一肌の粗さを５段階分けたものであり、数値
が小さいほど良好であることを表す．第２表から明らか
なように、本発明例のローノレは比較例及び従来例のロ
ールに較べて耐摩耗性と耐肌荒れ性が共にきわめて優れ
ている．（以下、余白） 第 ２ 表 （発明の効果） 以上説明したように本発明の圧延用ロールは、すぐれた
耐摩耗性と耐肌荒れ性を備えている．そのため高温高圧
下でも長期寿命を有し、また耐肌荒れ性がきわめてよい
ために品質の優れた製品が製造できるお
を招くので少ない方がよい．しかしどちらも０．０８％
以下であれば、それほど悪影響を及ぼさないので、それ
以下にすることが好ましい．上記の威分は単独に又は複
合的に作用し、圧延用ロールに耐摩耗性と耐肌荒れ性を
備えさせる．ところで本発明の圧延用ロールは、ロール
全体を前記＆ＩＩ威にしてもよいし、外層と内層からな
る複合ロールとし、外層だけを前記組成にしてもよい．
複合ロールの場合には内層材として球状黒鉛鋳鉄、普通
鋳鉄、黒鉛調等が使用できる．次に本発明のロールの製
造方法を説明する．体ロールを製造する場合、上記組或
に調整された溶湯は鋳型に注入され凝固してロールにな
る．このロールは鋳造時の残留応力の除去とミクロｍ織
の安定のために熱処理が施される．そのあと切削と研磨
が行われて所定寸法のロールに仕上げられる．複合ロー
ルの場合には、中抜き鋳造法やスライディングゲート法
、或いは遠心鋳造法などにより円筒状の外層が作られ、
その内側に球状黒鉛鋳鉄や普通鋳鉄などの内層材を鋳込
んで複合ロールが製造される．そのあと上記一体ロール
と同様の熱処理と機械加工が加えられて所定寸法のロー
ルに仕上げられる． このようにして製造された本発明の圧延用ロールは、ホ
ットストリップミルの仕上げワークロール、ホットスキ
ンバスミルのワークロール、条銅用ロール、製管用ロー
ルなど、主に熱間圧延に用いられる．しかしこのロール
は耐摩耗性と耐肌荒れ性がきわめて優れていることから
、熱間用に限らずコールドストリップミルのワークロー
ルや線材引き抜き用ロールなど、冷間用としても使用す
ることができる． （実施例） 以下、実施例により本発明の圧延用ロールを説明する．
第２図（外層のみ断面）に示すような外層２と内層３か
ら構戒される複合ロール１ （胴部直径： ７５０ｍｍ
，胴長： １．８００ｍｍ、全長’ ３．８００ｍｍ）
を製造した．まず遠心鋳造の回転鋳型に第１表に示す化
学組成を有する溶湯を鋳込み、肉厚が９０開の外層２を
鋳造した。そして外層２を内装したままの鋳型を垂直に
立て、内層３となる球状黒鉛鋳鉄を鋳込んで複合ロール
を製造した．このロールに鋳造時の残留応力の除去とξ
クロ組織の安定化のために、焼入れ（ １ ， ０５０
゜ＣＸ５時間）と焼戻し（５６０゜Ｃ×１０時間）を施
した．そのあと切削と研磨をおこなって上記寸法の圧延
ロールに仕上げた．なお第１表において、本発明例欄の
Ｎｏ． １〜５が第１発明例、Ｎｏ． ６〜１０が第２
発明例であり、比較例欄のＮｏ．１１〜１３が第１発明
例Ｊｉｏ． １〜５に対する比較例、Ｎｏ．１４〜ｌ９
が第２発明例Ｎｏ．６〜１０に対する比較例であり、Ｎ
ｏ．２０は従来例である．この複合ロールを熱間圧延機
の仕上げタンデムミルに組み込み、圧延温度９００〜１
，０００゜Ｃ１圧下率３０〜３５％の条件のもとで一般
構造用炭素鋼板を圧延し、ロールの耐摩耗性と耐肌荒れ
性を調べた．その結果を第２表に示す．なお耐摩耗性及
び耐肌荒れ性は下記により評価した． （研削量とはロールを補修再生するときの研削厚みであ
る） 耐肌荒れ性一肌の粗さを５段階分けたものであり、数値
が小さいほど良好であることを表す．第２表から明らか
なように、本発明例のローノレは比較例及び従来例のロ
ールに較べて耐摩耗性と耐肌荒れ性が共にきわめて優れ
ている．（以下、余白） 第 ２ 表 （発明の効果） 以上説明したように本発明の圧延用ロールは、すぐれた
耐摩耗性と耐肌荒れ性を備えている．そのため高温高圧
下でも長期寿命を有し、また耐肌荒れ性がきわめてよい
ために品質の優れた製品が製造できるお
第ｌ図は、Ｂｅ含有量と耐摩耗性及び耐肌荒れ性との関
係を示すグラフ。 第２図は、本発明の熱間圧延用ロールの軸方向一部断面
図。
係を示すグラフ。 第２図は、本発明の熱間圧延用ロールの軸方向一部断面
図。
Claims (2)
- （１）少なくとも外層が重量％で、 Ｃ：１．２〜３．７％、Ｓｉ：０．５〜３．５％、Ｍｎ
：０．５〜１．５％、Ｎｉ：０．５〜８．０％、Ｃｒ：
５〜２５％、Ｍｏ：３．０％以下、 Ｂｅ：０．２超〜２．５％、Ｃｏ：２．０％以下、を含
有し、残部がＦｅ及び不可避的不純物からなることを特
徴とする圧延用ロール。 - （２）少なくとも外層が重量％で、 Ｃ：１．２〜３．７％、Ｓｉ：０．５〜３．５％、Ｍｎ
：０．５〜１．５％、Ｎｉ：０．５〜８．０％、Ｃｒ：
５〜２５％、Ｍｏ：３．０％以下、 Ｂｅ：０．２超〜２．５％、Ｃｏ：２．０％以下、を含
み、さらに、Ｎｂ、Ｖ、Ｗ、Ｚｒ及びＴｉの１種又は２
種以上の合計で１．０％以下を含有し、残部がＦｅ及び
不可避的不純物からなることを特徴とする圧延用ロール
。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP18835189A JPH0353042A (ja) | 1989-07-20 | 1989-07-20 | 圧延用ロール |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP18835189A JPH0353042A (ja) | 1989-07-20 | 1989-07-20 | 圧延用ロール |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH0353042A true JPH0353042A (ja) | 1991-03-07 |
Family
ID=16222106
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP18835189A Pending JPH0353042A (ja) | 1989-07-20 | 1989-07-20 | 圧延用ロール |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH0353042A (ja) |
Cited By (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US6606046B2 (en) | 2001-03-21 | 2003-08-12 | Ricoh Company, Ltd. | Method and apparatus for digital-to-analog conversion with an effective pulse width modulation |
| CN103757562A (zh) * | 2013-12-13 | 2014-04-30 | 芜湖金鹰机械科技开发有限公司 | 一种耐磨铸球材料及其制备方法 |
| CN103757519A (zh) * | 2013-12-13 | 2014-04-30 | 芜湖金鹰机械科技开发有限公司 | 一种含硼高硬度低铬多元合金铸球材料及其制备方法 |
| CN103774033A (zh) * | 2013-12-13 | 2014-05-07 | 芜湖金鹰机械科技开发有限公司 | 一种低铬合金铸球材料及其制备方法 |
| CN104328334A (zh) * | 2014-10-16 | 2015-02-04 | 唐山学院 | 双金属复合管用高耐磨高铬铸铁及其制备方法 |
-
1989
- 1989-07-20 JP JP18835189A patent/JPH0353042A/ja active Pending
Cited By (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US6606046B2 (en) | 2001-03-21 | 2003-08-12 | Ricoh Company, Ltd. | Method and apparatus for digital-to-analog conversion with an effective pulse width modulation |
| CN103757562A (zh) * | 2013-12-13 | 2014-04-30 | 芜湖金鹰机械科技开发有限公司 | 一种耐磨铸球材料及其制备方法 |
| CN103757519A (zh) * | 2013-12-13 | 2014-04-30 | 芜湖金鹰机械科技开发有限公司 | 一种含硼高硬度低铬多元合金铸球材料及其制备方法 |
| CN103774033A (zh) * | 2013-12-13 | 2014-05-07 | 芜湖金鹰机械科技开发有限公司 | 一种低铬合金铸球材料及其制备方法 |
| CN104328334A (zh) * | 2014-10-16 | 2015-02-04 | 唐山学院 | 双金属复合管用高耐磨高铬铸铁及其制备方法 |
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