JPS60262981A - 鉄損の低い一方向性けい素鋼板の製造方法 - Google Patents
鉄損の低い一方向性けい素鋼板の製造方法Info
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- JPS60262981A JPS60262981A JP11954984A JP11954984A JPS60262981A JP S60262981 A JPS60262981 A JP S60262981A JP 11954984 A JP11954984 A JP 11954984A JP 11954984 A JP11954984 A JP 11954984A JP S60262981 A JPS60262981 A JP S60262981A
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- JP
- Japan
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- steel sheet
- annealing
- iron loss
- silicon steel
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- Heat Treatment Of Sheet Steel (AREA)
- Preventing Corrosion Or Incrustation Of Metals (AREA)
- Chemical Treatment Of Metals (AREA)
- Manufacturing Of Steel Electrode Plates (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
技術分動
鉄損の低い一方向性けい素鋼板の製造方法に関して、こ
の明細書で述べる技術内容は、該鋼板の上塗りコーティ
ング処理工程における焼付けの際の引張り力に工夫を加
えることにより、該処理工程における鉄損特性の劣化の
防止を図ることに関連している。
の明細書で述べる技術内容は、該鋼板の上塗りコーティ
ング処理工程における焼付けの際の引張り力に工夫を加
えることにより、該処理工程における鉄損特性の劣化の
防止を図ることに関連している。
技術背景
一方向性けい素鋼板は主として変圧器、その他の電気機
器の鉄芯として利用され、その磁化特性が優れているこ
と、すなわち鉄損（Ｗｌγ／６０で代表される）が低い
ことが要求されている。
器の鉄芯として利用され、その磁化特性が優れているこ
と、すなわち鉄損（Ｗｌγ／６０で代表される）が低い
ことが要求されている。
このためＫは、第一に鋼板中の２次再結晶粒の＜００１
＞方位粒を圧延方向に高度に揃えることが必要であり、
第二には、最終製品の鋼中に存在する不純物や析出物を
できるだけ減少させる必要がある。かかる配慮の下で製
造される一方向性けい素鋼板は今日まで多くの改善努力
によってその鉄損値も年を追って改善され、最近では板
厚０、ｉ３０ ｎの製品でＷｘｆ／ｉｏの値が１．０５
ｗＡの低鉄損値のものが製造されている。しかし数年
前のエネルギー危機を境にして電力損失のより少ない電
気機器をめる傾向が一段と強まり、それらの鉄芯材料と
してさらに鉄損の低い一方向性けい素鋼板の製造が要請
されるようになっている。
＞方位粒を圧延方向に高度に揃えることが必要であり、
第二には、最終製品の鋼中に存在する不純物や析出物を
できるだけ減少させる必要がある。かかる配慮の下で製
造される一方向性けい素鋼板は今日まで多くの改善努力
によってその鉄損値も年を追って改善され、最近では板
厚０、ｉ３０ ｎの製品でＷｘｆ／ｉｏの値が１．０５
ｗＡの低鉄損値のものが製造されている。しかし数年
前のエネルギー危機を境にして電力損失のより少ない電
気機器をめる傾向が一段と強まり、それらの鉄芯材料と
してさらに鉄損の低い一方向性けい素鋼板の製造が要請
されるようになっている。
従来技術とその問題点
ところで一方向性けい素鋼板の鉄損を下げるＫは、
（１） ｓｉ含有量を高める
（３）製品板厚を薄くする
（８）２次再結晶粒を細かくする
体）不純物含有讃な低減する
（ｉｔ （１１０） ＜ ００１ ＞方位の２次再結晶
粒をより高度に揃えるなど、主に冶金学的な方法が一般
に知られているが、これらの手法は現行の生産手段での
限界値に達し、もはやそれ以上の改善は極めて難しく、
たとえ多少の改善が認められたとしても、その努力の割
には鉄損改善の実効は僅かとなるような状況になって来
ている。
粒をより高度に揃えるなど、主に冶金学的な方法が一般
に知られているが、これらの手法は現行の生産手段での
限界値に達し、もはやそれ以上の改善は極めて難しく、
たとえ多少の改善が認められたとしても、その努力の割
には鉄損改善の実効は僅かとなるような状況になって来
ている。
これらの方法とは別に％公開５４−２１８６４７号公報
に開示されているよ５に、鋼板表面に２次再結晶阻止領
域を形成させることにより、２次再結晶粒を細粒化させ
ることが提案されている。しかしこの技術は２次再結晶
粒径の制御が安定していないため実用的とは言いがたい
。
に開示されているよ５に、鋼板表面に２次再結晶阻止領
域を形成させることにより、２次再結晶粒を細粒化させ
ることが提案されている。しかしこの技術は２次再結晶
粒径の制御が安定していないため実用的とは言いがたい
。
一方肴公昭５８−５９６８号公報には、２次再結晶後の
鋼板の表面にボールペン状小球によって微小歪を導入す
ることにより磁区の幅を微細化し、鉄損な低減する技術
、さらに特公昭５７−２２５８号公報には最終製品板表
面に圧延方向とほぼ直角にレーザービームな数關間隔に
照射し、鋼板表面に高転位密度領域を導入することによ
り磁区の幅を微細化し、鉄損を低減する技術も続いて提
案されている。そしてまた勢開昭５７−１８８８１０号
公報では放電加工忙より鋼板表層に微小歪を導入して磁
区幅を微細化し、鉄損を低減する同様な技術が提案され
ている。これら８種類の方法はいずれも２次再結晶後の
鋼板の地鉄表面に微小な塑性ひずみを導入すること忙よ
り、磁区幅を微細化して鉄損の低減を図るものであって
、均しく実用的でありかつ鉄損低減効果も優れているが
、鋼板の打抜き加工、剪断加工や巻き加工後の歪取り焼
鈍やその他コーティングの焼付は処理の如き熱処理によ
って塑性ひずみ導入による効果が減殺される欠点を伴う
。なおコーティング処理後に微小な塑性ひずみを導入す
る場合は、絶縁性を維持するために絶縁コーティングを
再塗装せねばならず、゛ひすみ附与工程、再塗装１穆と
、工程の大幅増加になりコストアップをもたらす。
鋼板の表面にボールペン状小球によって微小歪を導入す
ることにより磁区の幅を微細化し、鉄損な低減する技術
、さらに特公昭５７−２２５８号公報には最終製品板表
面に圧延方向とほぼ直角にレーザービームな数關間隔に
照射し、鋼板表面に高転位密度領域を導入することによ
り磁区の幅を微細化し、鉄損を低減する技術も続いて提
案されている。そしてまた勢開昭５７−１８８８１０号
公報では放電加工忙より鋼板表層に微小歪を導入して磁
区幅を微細化し、鉄損を低減する同様な技術が提案され
ている。これら８種類の方法はいずれも２次再結晶後の
鋼板の地鉄表面に微小な塑性ひずみを導入すること忙よ
り、磁区幅を微細化して鉄損の低減を図るものであって
、均しく実用的でありかつ鉄損低減効果も優れているが
、鋼板の打抜き加工、剪断加工や巻き加工後の歪取り焼
鈍やその他コーティングの焼付は処理の如き熱処理によ
って塑性ひずみ導入による効果が減殺される欠点を伴う
。なおコーティング処理後に微小な塑性ひずみを導入す
る場合は、絶縁性を維持するために絶縁コーティングを
再塗装せねばならず、゛ひすみ附与工程、再塗装１穆と
、工程の大幅増加になりコストアップをもたらす。
とζろで一方向性けい素鋼板の表面には絶縁被膜が被成
されているが、かかる被膜は確実な絶縁を保証するだけ
でなく、鉄損あるいは磁歪特性を改善する役割も担う。
されているが、かかる被膜は確実な絶縁を保証するだけ
でなく、鉄損あるいは磁歪特性を改善する役割も担う。
この絶縁被膜は、最終仕上げ焼鈍中忙鋼板表面に形成さ
れるフォルステライト系下地被膜とこの祖展上に、１ｍ
ねて被成される熱膨張係数の小さいガラス質のコーティ
ング被膜とからなるが、かかるコーティング被膜は非常
に薄いため下地被膜がおもに製品の品質を決定する。
れるフォルステライト系下地被膜とこの祖展上に、１ｍ
ねて被成される熱膨張係数の小さいガラス質のコーティ
ング被膜とからなるが、かかるコーティング被膜は非常
に薄いため下地被膜がおもに製品の品質を決定する。
この点下地被膜の厚みを薄くすることができれば磁気へ
性の向上が期待されるわけであるが、外観が良好でかつ
密着性および均一性にも優れた薄型被膜を製造工程にお
いて安定に形成させることは非常に困難であった。
性の向上が期待されるわけであるが、外観が良好でかつ
密着性および均一性にも優れた薄型被膜を製造工程にお
いて安定に形成させることは非常に困難であった。
さらに最近では、省エネルギーの観点から、通常の製品
板厚である０、８０ 、０．８６１１１１厚の製品に加
えて製品板厚のより薄い０．２Ｂ 、 ０．２０ ｍ厚
の製品がさかんに使用されるよう忙なってきた。
板厚である０、８０ 、０．８６１１１１厚の製品に加
えて製品板厚のより薄い０．２Ｂ 、 ０．２０ ｍ厚
の製品がさかんに使用されるよう忙なってきた。
このような状況下において一方向性けい素鋼板の鉄損特
性を改善するためには、素材成分から最終の被膜処理工
程に至る各工程全般にわたる根本的な再検討が必要とな
ってきたわけである。
性を改善するためには、素材成分から最終の被膜処理工
程に至る各工程全般にわたる根本的な再検討が必要とな
ってきたわけである。
発明の端緒
そこで発明者らは、鉄損特性の一層優れた一方向性けい
素鋼板を開発すべく、成分組成ならびに各処理工程につ
いて綿密な再検討を行ったところ、上塗りコーティング
処理工程における焼付は中に、鋼板に加える引張り力に
よって生じる鋼板の伸びに新たな制限を加えることによ
り、従来かかる焼付は処理において不可避とされた鉄損
の劣化を効果的に防止でき、ひいては鉄損のより低い一
方向性けい素鋼板が得られることを、新たに見出したの
である。
素鋼板を開発すべく、成分組成ならびに各処理工程につ
いて綿密な再検討を行ったところ、上塗りコーティング
処理工程における焼付は中に、鋼板に加える引張り力に
よって生じる鋼板の伸びに新たな制限を加えることによ
り、従来かかる焼付は処理において不可避とされた鉄損
の劣化を効果的に防止でき、ひいては鉄損のより低い一
方向性けい素鋼板が得られることを、新たに見出したの
である。
発明の構成
この発明は、上記の知見に由来するものである。
すなわちこの発明は、含けい素鋼熱延板に、１回または
中間焼鈍を挾む２回以上の冷間圧延を施し、ついで鋼板
表面ＶＣＭ、９０を主成分とする焼鈍分離剤を塗布して
から２次再結晶焼鈍および純化焼鈍を施し、しかるのち
得られたフォルステライト系被膜の上にさらに上向りコ
ーテイング液を塗布ついで焼付ける一連の工程によって
一方向性けい素鋼板を製造するに当り、 上塗りコーティング処理工程において、焼付は中の鋼板
の伸びを０．５％以下に抑制することを特徴とする、鉄
損の低い一方向性けい素鋼板の製造方法である。
中間焼鈍を挾む２回以上の冷間圧延を施し、ついで鋼板
表面ＶＣＭ、９０を主成分とする焼鈍分離剤を塗布して
から２次再結晶焼鈍および純化焼鈍を施し、しかるのち
得られたフォルステライト系被膜の上にさらに上向りコ
ーテイング液を塗布ついで焼付ける一連の工程によって
一方向性けい素鋼板を製造するに当り、 上塗りコーティング処理工程において、焼付は中の鋼板
の伸びを０．５％以下に抑制することを特徴とする、鉄
損の低い一方向性けい素鋼板の製造方法である。
以下この発明を由来するに至った実験結果に基き、この
発明を具体的に説明する。
発明を具体的に説明する。
０ ： ０．０４５重量％（以下単に％で示す）、Ｓｉ
： ８．８６％、Ｍｏ ： ０．０１８％、Ｓｅ ：
０．０１８％およびＳｂ ： ０．０２５％を含有す
る組成になる鋼スラブに熱間圧延を施して厚み！、４ｒ
ａＯ熱延板とした。
： ８．８６％、Ｍｏ ： ０．０１８％、Ｓｅ ：
０．０１８％およびＳｂ ： ０．０２５％を含有す
る組成になる鋼スラブに熱間圧延を施して厚み！、４ｒ
ａＯ熱延板とした。
ついでこの熱延板に９００℃、８分間の均一化焼鈍を施
したのち、９００’Ｃ，８分間の中間焼鈍を挾む２回の
冷間圧延を施して、ＯＪＯ、ＯＪＢ 。
したのち、９００’Ｃ，８分間の中間焼鈍を挾む２回の
冷間圧延を施して、ＯＪＯ、ＯＪＢ 。
０．２？ 、 ０．８０および０．８５１厚の最終冷延
板とした。その後ｆ３２０ ’Ｃの湿水素中で脱炭・１
次再結晶焼鈍を施したのち、８５０ ’Ｃで５０時間の
２次再結晶焼鈍を施し、ついで１１８０ ”Ｃの乾水素
中で５時間の純化焼鈍を行なうと同時に鋼板表面にフォ
ルステライト系絶縁被膜を形成させた。その後さらにこ
のフォルステライト系絶縁被膜上にコロイド状シリカ（
２０％）とりん酸マグネシウム（８０％）を主成分とす
るコーテイング液（特公昭５６−５２１１７号公報参照
）を塗布した。その後８００℃ついでｓｏｏ’ｃでのコ
ーティング焼付は処理途中で鋼板に付与する圧延方向の
引張り張力を種々に変更して、上塗りコーティング被膜
付きの一方向性けい素鋼板を製造した。得られた各製品
の鋼板の伸びと鉄損特性との関係について調べた結果を
第１図に示す。
板とした。その後ｆ３２０ ’Ｃの湿水素中で脱炭・１
次再結晶焼鈍を施したのち、８５０ ’Ｃで５０時間の
２次再結晶焼鈍を施し、ついで１１８０ ”Ｃの乾水素
中で５時間の純化焼鈍を行なうと同時に鋼板表面にフォ
ルステライト系絶縁被膜を形成させた。その後さらにこ
のフォルステライト系絶縁被膜上にコロイド状シリカ（
２０％）とりん酸マグネシウム（８０％）を主成分とす
るコーテイング液（特公昭５６−５２１１７号公報参照
）を塗布した。その後８００℃ついでｓｏｏ’ｃでのコ
ーティング焼付は処理途中で鋼板に付与する圧延方向の
引張り張力を種々に変更して、上塗りコーティング被膜
付きの一方向性けい素鋼板を製造した。得られた各製品
の鋼板の伸びと鉄損特性との関係について調べた結果を
第１図に示す。
Ｍ１図から明らかなよ５に、鋼板の伸びが太きくなるＫ
つれて鉄損の劣化が顕著になってくる。
つれて鉄損の劣化が顕著になってくる。
とくに製品板厚が薄いほど鋼板の伸びの小さい時期から
早く劣化が起こっている。しかしながら鋼板の伸びが０
．５％以下では製品板厚が薄くて゛も大きな鉄損劣化が
起こっていないことが注目される。
早く劣化が起こっている。しかしながら鋼板の伸びが０
．５％以下では製品板厚が薄くて゛も大きな鉄損劣化が
起こっていないことが注目される。
一方向性けい素鋼板のコーティング被膜は前述したよう
に確実な絶縁性の確保と鉄損特性および磁歪特性を改善
する目的で一般に低熱膨張係数を有するコーテイング液
が使用されている。
に確実な絶縁性の確保と鉄損特性および磁歪特性を改善
する目的で一般に低熱膨張係数を有するコーテイング液
が使用されている。
従来社上げ焼鈍後のフォルステライト系絶縁被膜上への
コーティング処理については、仕上げ焼鈍中のコイル・
セット（コイルの巻きぐせ）を除去するためおよび磁歪
粘性および鉄損特性改善のため、コーテイング後の熱処
理中においては鋼板に張力をかける方がよいとされてい
た。しかしながら実際には、上褐第１図にも示したとお
り、従来考えられていた状況とは全く異なり、鋼板の伸
びが０．５％以下において良好な鉄損が得られることが
判明したのである。
コーティング処理については、仕上げ焼鈍中のコイル・
セット（コイルの巻きぐせ）を除去するためおよび磁歪
粘性および鉄損特性改善のため、コーテイング後の熱処
理中においては鋼板に張力をかける方がよいとされてい
た。しかしながら実際には、上褐第１図にも示したとお
り、従来考えられていた状況とは全く異なり、鋼板の伸
びが０．５％以下において良好な鉄損が得られることが
判明したのである。
次にこの発明を製造工程１ｌｌｋ説明する。
まず素材の成分については従来公知の一方向性けい素鋼
素材成分、たとえば （１１ｓｉ ２．０〜４．０％、Ｎｏ ０．０（１５〜
０．０６％、ｓｂＯ，００５〜０．８５％、Ｓあるいは
Ｓｅを０．００１５〜０．０６％含有する組成になるも
の、 （ｓｌ Ｓｉ ２．０〜４．０％、ムｌ Ｏ，０１〜０
．０５％、Ｓ Ｏ，００５〜０．０５％、ＨＬＯＯＩ〜
０．０１％を含有する組成になるもの（８１Ｓｉ ｉｌ
、０〜４．０％、ＳあるいはＳｓを０．００５〜０．０
５％、Ｂ Ｏ，０００８〜０．００４０％、○ｕ Ｏ，
１〜１．０％、Ｎ Ｏ，００１〜０．０１％を含有する
組成になるもの（４） ８１ ＬＯ〜４．０％、ＯＯ，
００１〜０．０１６％、Ｓｏ、００１〜０．０１５％、
ムｌ Ｏ，０１〜０．０５％、Ｎ Ｏ，００１〜０．０
１％を含有する組成になるもの、（５） Ｓｉ ２．０
〜４．０％、Ｓｂ Ｏ，００５〜０．２５％、Ｓあるい
はＳｓを０．００５〜０．０５％含有する組成になるも
の、および （６１Ｓｉ ＬＯ〜４．０％、ＳあるいはＳｓを０．０
０５〜０．０５％含有する組成になるもの、 などいずれもが適用可能である。
素材成分、たとえば （１１ｓｉ ２．０〜４．０％、Ｎｏ ０．０（１５〜
０．０６％、ｓｂＯ，００５〜０．８５％、Ｓあるいは
Ｓｅを０．００１５〜０．０６％含有する組成になるも
の、 （ｓｌ Ｓｉ ２．０〜４．０％、ムｌ Ｏ，０１〜０
．０５％、Ｓ Ｏ，００５〜０．０５％、ＨＬＯＯＩ〜
０．０１％を含有する組成になるもの（８１Ｓｉ ｉｌ
、０〜４．０％、ＳあるいはＳｓを０．００５〜０．０
５％、Ｂ Ｏ，０００８〜０．００４０％、○ｕ Ｏ，
１〜１．０％、Ｎ Ｏ，００１〜０．０１％を含有する
組成になるもの（４） ８１ ＬＯ〜４．０％、ＯＯ，
００１〜０．０１６％、Ｓｏ、００１〜０．０１５％、
ムｌ Ｏ，０１〜０．０５％、Ｎ Ｏ，００１〜０．０
１％を含有する組成になるもの、（５） Ｓｉ ２．０
〜４．０％、Ｓｂ Ｏ，００５〜０．２５％、Ｓあるい
はＳｓを０．００５〜０．０５％含有する組成になるも
の、および （６１Ｓｉ ＬＯ〜４．０％、ＳあるいはＳｓを０．０
０５〜０．０５％含有する組成になるもの、 などいずれもが適用可能である。
上記の好適組成に調整された鋼スラブは、公知の方法で
加熱し、熱延して通常２〜４襲厚程度の熱延板とする。
加熱し、熱延して通常２〜４襲厚程度の熱延板とする。
次に熱延板は通常８００〜１１００ ”Ｃで均一化焼鈍
したあと、冷延される。冷延は１回の圧延で最終板厚と
する１回冷延法か、ま九は８５０〜１０６０°Ｃの中間
焼鈍をはさんで２回の冷延による方法すなわち最初の圧
下塞は５０〜８０％和度、最終の圧下富は５０％から８
５％程度で０．８ ｔｍから０，８５ ｔｍ厚の最終板
厚とする２回冷延法のいずれでもよい。なお、通常仕上
り板厚は０．８ｆｌとされることが多い。
したあと、冷延される。冷延は１回の圧延で最終板厚と
する１回冷延法か、ま九は８５０〜１０６０°Ｃの中間
焼鈍をはさんで２回の冷延による方法すなわち最初の圧
下塞は５０〜８０％和度、最終の圧下富は５０％から８
５％程度で０．８ ｔｍから０，８５ ｔｍ厚の最終板
厚とする２回冷延法のいずれでもよい。なお、通常仕上
り板厚は０．８ｆｌとされることが多い。
最終冷延を終り、製品板厚に仕上げた鋼板は、表面脱脂
ｉ？５０〜ｓ ｏ ｏ ’ｃの温度範囲の湿水中で脱炭
・１次再結晶焼鈍を施される。脱炭・１次再結晶焼鈍後
、鋼板表面に旬０を主成分とする焼鈍分離剤を塗布して
から２次再結晶焼鈍が施される。この２次再結晶焼鈍は
（１１０）ＣＯＯＩ）方位の２次再結晶粒を充分発達さ
せるため施されるもので、通常箱焼鈍炉によって直ちに
１０００℃程度に昇温し、その温度に保持すること釦よ
って行なわれる。この２次再結晶焼鈍は（１１０）（０
０１）方位に高度に揃った２次再結晶粒を発達させるた
めには、８ｚＯ℃から９００℃の低温で保定する方が有
利であるが、その他たとえば０．５〜１ｓ”ｃ／ｈ穆度
の昇温速度での体熱焼鈍でも良い。
ｉ？５０〜ｓ ｏ ｏ ’ｃの温度範囲の湿水中で脱炭
・１次再結晶焼鈍を施される。脱炭・１次再結晶焼鈍後
、鋼板表面に旬０を主成分とする焼鈍分離剤を塗布して
から２次再結晶焼鈍が施される。この２次再結晶焼鈍は
（１１０）ＣＯＯＩ）方位の２次再結晶粒を充分発達さ
せるため施されるもので、通常箱焼鈍炉によって直ちに
１０００℃程度に昇温し、その温度に保持すること釦よ
って行なわれる。この２次再結晶焼鈍は（１１０）（０
０１）方位に高度に揃った２次再結晶粒を発達させるた
めには、８ｚＯ℃から９００℃の低温で保定する方が有
利であるが、その他たとえば０．５〜１ｓ”ｃ／ｈ穆度
の昇温速度での体熱焼鈍でも良い。
このような２次再結晶焼鈍後、鋼板中のＳ、Ｂｅ。
０、Ｎなどの不純物元素を除去するため、１１００°Ｃ
〜１２５０ ’Ｃの高温で純化焼鈍を施すと同時に、こ
の最終仕上げ焼鈍時に鋼板表面に形成されたＳｉｎ、を
主成分とするサブスケールと、ＭＩＯを主成分とする焼
鈍分離剤とを反応させるととｋよってフォルステライト
（Ｆｅ１８１０４ ）系の下地被膜を形成させる。その
後鋼板表面のＭｇＯ焼鈍分離剤を除去し、コーティング
処理が行なわれる。このコーテイング液としては、たと
えば発明者らが特公昭５６−６２１１７号公報に開示し
たコロイド状シリカ：２０％、りん酸マグネシウム：８
０％を主成分とするコーテイング液が有利に適合し、か
かる液を塗布した後８００〜８５０ ’Ｃの温度範囲で
焼付焼鈍処理が施される。この発明では、この焼付焼鈍
の際の鋼板の伸びを０．５％以内とすることを必須桑件
とする。鋼板の焼付焼鈍は通常連続焼鈍炉を用いて行な
われるが鋼板の伸びが０．５％以内になるように引張り
張力をできる限り小さくすることが必要であり、この目
的のためＫはラインテンションをゆるめるなどの方法が
好適である。
〜１２５０ ’Ｃの高温で純化焼鈍を施すと同時に、こ
の最終仕上げ焼鈍時に鋼板表面に形成されたＳｉｎ、を
主成分とするサブスケールと、ＭＩＯを主成分とする焼
鈍分離剤とを反応させるととｋよってフォルステライト
（Ｆｅ１８１０４ ）系の下地被膜を形成させる。その
後鋼板表面のＭｇＯ焼鈍分離剤を除去し、コーティング
処理が行なわれる。このコーテイング液としては、たと
えば発明者らが特公昭５６−６２１１７号公報に開示し
たコロイド状シリカ：２０％、りん酸マグネシウム：８
０％を主成分とするコーテイング液が有利に適合し、か
かる液を塗布した後８００〜８５０ ’Ｃの温度範囲で
焼付焼鈍処理が施される。この発明では、この焼付焼鈍
の際の鋼板の伸びを０．５％以内とすることを必須桑件
とする。鋼板の焼付焼鈍は通常連続焼鈍炉を用いて行な
われるが鋼板の伸びが０．５％以内になるように引張り
張力をできる限り小さくすることが必要であり、この目
的のためＫはラインテンションをゆるめるなどの方法が
好適である。
実施例
実施例 １
００．０４６％、Ｓｉ ８．８６％、Ｓｓ Ｏ，０１９
％、ＭＯｏ、０８５％およびｓｂ ｏ、ｏｓａ％を含有
する組成になる連鋳スラブを熱延して＄１．６ ｔｍ厚
の熱延板とした。
％、ＭＯｏ、０８５％およびｓｂ ｏ、ｏｓａ％を含有
する組成になる連鋳スラブを熱延して＄１．６ ｔｍ厚
の熱延板とした。
この熱延板に９００’Ｃで８分間の均一化焼鈍を施した
のち、９６０’Ｃで８分間の中間焼鈍をはさんで２回の
冷間圧延を行なって０．ｚＯおよび０．８０％厚の最終
冷延板に仕上げた。その後８ Ｚ Ｏ’Ｃの湿水素中で
脱炭・１次再結晶焼鈍を施したのち、８５０℃、５０時
間の２次再結晶焼鈍と水素中で１１８０℃、５時間の純
化焼鈍を施すと同時に鋼板表面にフォルステライト系下
地被膜を形成させた。その後この下ｊｔｌ！壁績上にコ
ロイド状シリカＢＯ％水分散液１００ ｃｃとりん酸マ
グネフラム８５％水溶液８０ｃｃ、無水クロム酸８Ｉの
組成のコーテイング液を塗布してから、窒素中で８００
℃、１分間の焼付焼鈍を施した。なおかかる焼付焼鈍化
おいては、連続炉のラインテンションを低くして、鋼板
の伸びが０．８％以内におさまるように制御した。
のち、９６０’Ｃで８分間の中間焼鈍をはさんで２回の
冷間圧延を行なって０．ｚＯおよび０．８０％厚の最終
冷延板に仕上げた。その後８ Ｚ Ｏ’Ｃの湿水素中で
脱炭・１次再結晶焼鈍を施したのち、８５０℃、５０時
間の２次再結晶焼鈍と水素中で１１８０℃、５時間の純
化焼鈍を施すと同時に鋼板表面にフォルステライト系下
地被膜を形成させた。その後この下ｊｔｌ！壁績上にコ
ロイド状シリカＢＯ％水分散液１００ ｃｃとりん酸マ
グネフラム８５％水溶液８０ｃｃ、無水クロム酸８Ｉの
組成のコーテイング液を塗布してから、窒素中で８００
℃、１分間の焼付焼鈍を施した。なおかかる焼付焼鈍化
おいては、連続炉のラインテンションを低くして、鋼板
の伸びが０．８％以内におさまるように制御した。
得られた製品の磁気特性は次のとおりであり九。
製品板厚 ０．８０ｆｉ Ｂ、。： １．９１ Ｔ 、
Ｗ１７１５０ ： ０．９８ Ｗ／に９０．２８關Ｂ
ＩＯ： １−９０ Ｔ 、Ｗｌγ１５０ ： （１，８
８Ｗ−勺実施例 ２ ００．０４４％、Ｓｉ ８．１ｚ％、Ｍｎ Ｏ，０７４
％、ＳＯ，０２８％、五ｊ Ｏ，０２，８％およびＯｕ
Ｏ，１１％を含有する組成になる連鋳スラブを熱延し
て２．０鎮厚の熱延板とした。その後１０５０ ’Ｃで
８分間の均−化焼鈍後、急冷処理を施したのち、約ａ
ｏ ｏ ’ｃで温間圧延して０，８鱈厚の最終冷延板と
した。ついで８５０℃の湿水素中で脱炭・１次再結晶焼
鈍を施し喪後、鋼板表面にＭＩｌｏを主成分とする焼鈍
分離削を塗布してから、８６０℃から５’Ｃ／ｈの昇温
速度で１０５０℃まで昇温して２次再結晶させたのち、
乾水素中で１２００°Ｃ１８時閲の純化焼鈍を施すと同
時に、鋼板表面にフォルステライト系下地被膜を形成さ
せた。その後この下地被膜上にコロイド状シリカｚＯ％
水分散液１００ｃｃ、りん酸マグネシウム５０％水溶液
６０ｃｃ、無水クロム酸６ｇ、硼酸Ｓ、９の組成のコー
テイング液を塗布してから、窒素中でｓｇｏ℃、１分間
の焼付焼鈍を施した。なおかような焼付焼鈍においては
、連続炉のラインテンションを低くして、鋼板の伸びが
０．４％以内になるように制御した。
Ｗ１７１５０ ： ０．９８ Ｗ／に９０．２８關Ｂ
ＩＯ： １−９０ Ｔ 、Ｗｌγ１５０ ： （１，８
８Ｗ−勺実施例 ２ ００．０４４％、Ｓｉ ８．１ｚ％、Ｍｎ Ｏ，０７４
％、ＳＯ，０２８％、五ｊ Ｏ，０２，８％およびＯｕ
Ｏ，１１％を含有する組成になる連鋳スラブを熱延し
て２．０鎮厚の熱延板とした。その後１０５０ ’Ｃで
８分間の均−化焼鈍後、急冷処理を施したのち、約ａ
ｏ ｏ ’ｃで温間圧延して０，８鱈厚の最終冷延板と
した。ついで８５０℃の湿水素中で脱炭・１次再結晶焼
鈍を施し喪後、鋼板表面にＭＩｌｏを主成分とする焼鈍
分離削を塗布してから、８６０℃から５’Ｃ／ｈの昇温
速度で１０５０℃まで昇温して２次再結晶させたのち、
乾水素中で１２００°Ｃ１８時閲の純化焼鈍を施すと同
時に、鋼板表面にフォルステライト系下地被膜を形成さ
せた。その後この下地被膜上にコロイド状シリカｚＯ％
水分散液１００ｃｃ、りん酸マグネシウム５０％水溶液
６０ｃｃ、無水クロム酸６ｇ、硼酸Ｓ、９の組成のコー
テイング液を塗布してから、窒素中でｓｇｏ℃、１分間
の焼付焼鈍を施した。なおかような焼付焼鈍においては
、連続炉のラインテンションを低くして、鋼板の伸びが
０．４％以内になるように制御した。
得られた製品の磁気物性は次のとおりであった。
製品板厚 ０．８０ｇ厚Ｂ１ｏ： １．９８ Ｔ 、
Ｗｌマ／ａｏ ： ０．９９ Ｗ＃０．２８ｔｍ厚 Ｂ
、。：１．９会 Ｔ 、Ｗｌり／ｓ ｏ ： ０．８９
Ｗ／’ｑ発明の効果 かくしてこの発明によれば、上塗りコーティング処理の
焼付は工程において従来不可避であった鉄損特性の劣化
を効果的に防止することができ、従って一方向性けい素
鋼板の鉄損肴性向上に偉効を奏する。
Ｗｌマ／ａｏ ： ０．９９ Ｗ＃０．２８ｔｍ厚 Ｂ
、。：１．９会 Ｔ 、Ｗｌり／ｓ ｏ ： ０．８９
Ｗ／’ｑ発明の効果 かくしてこの発明によれば、上塗りコーティング処理の
焼付は工程において従来不可避であった鉄損特性の劣化
を効果的に防止することができ、従って一方向性けい素
鋼板の鉄損肴性向上に偉効を奏する。
第１図は、上塗りコーティング処理中における鋼板の伸
びと鉄損との関係を示したグラフである。 特許出原人 川崎製鉄株式会社
びと鉄損との関係を示したグラフである。 特許出原人 川崎製鉄株式会社
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 Ｌ 含けい素鋼熱延板Ｋ、１回または中間焼鈍を挾む２
回以上の冷間圧延を施したのち、脱炭を兼ねる１次再結
晶焼鈍を施し、ついで鋼板表面にＭ２Ｏを主成分とする
焼鈍分離剤を塗布してから２次再結晶焼鈍および純化焼
鈍を施し、しかるのち得られたフォルステライト系被膜
の上にさらに上塗りコーテイング液を塗布ついで焼付け
る一連の工程によって一方向性けい素鋼板を製造するに
当り、 上塗りコーティング処理工程において、焼付は中の鋼板
の伸びを０．６％以下に抑制する仁とを特徴とする、鉄
損の低い一方向性けい素鋼板の製造方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP11954984A JPS60262981A (ja) | 1984-06-11 | 1984-06-11 | 鉄損の低い一方向性けい素鋼板の製造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP11954984A JPS60262981A (ja) | 1984-06-11 | 1984-06-11 | 鉄損の低い一方向性けい素鋼板の製造方法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS60262981A true JPS60262981A (ja) | 1985-12-26 |
| JPH02433B2 JPH02433B2 (ja) | 1990-01-08 |
Family
ID=14764056
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP11954984A Granted JPS60262981A (ja) | 1984-06-11 | 1984-06-11 | 鉄損の低い一方向性けい素鋼板の製造方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS60262981A (ja) |
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US4883545A (en) * | 1988-09-01 | 1989-11-28 | Colorado School Of Mines | Process for making a metallic article with improved resistance to surface cracking during cold forming |
| JPWO2021100867A1 (ja) * | 2019-11-21 | 2021-05-27 |
-
1984
- 1984-06-11 JP JP11954984A patent/JPS60262981A/ja active Granted
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US4883545A (en) * | 1988-09-01 | 1989-11-28 | Colorado School Of Mines | Process for making a metallic article with improved resistance to surface cracking during cold forming |
| JPWO2021100867A1 (ja) * | 2019-11-21 | 2021-05-27 |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPH02433B2 (ja) | 1990-01-08 |
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