JPS602625A - 磁気特性のすぐれた一方向性珪素鋼板の製造方法 - Google Patents
磁気特性のすぐれた一方向性珪素鋼板の製造方法Info
- Publication number
- JPS602625A JPS602625A JP58110742A JP11074283A JPS602625A JP S602625 A JPS602625 A JP S602625A JP 58110742 A JP58110742 A JP 58110742A JP 11074283 A JP11074283 A JP 11074283A JP S602625 A JPS602625 A JP S602625A
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- steel sheet
- annealing
- silicon steel
- earth metal
- alkaline earth
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Granted
Links
Classifications
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C21—METALLURGY OF IRON
- C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
- C21D8/00—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment
- C21D8/12—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of articles with special electromagnetic properties
Landscapes
- Chemical & Material Sciences (AREA)
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Physics & Mathematics (AREA)
- Crystallography & Structural Chemistry (AREA)
- Thermal Sciences (AREA)
- Manufacturing & Machinery (AREA)
- Electromagnetism (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Materials Engineering (AREA)
- Metallurgy (AREA)
- Organic Chemistry (AREA)
- Manufacturing Of Steel Electrode Plates (AREA)
- Soft Magnetic Materials (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
本発明は、鋼板の圧延方向に磁化容易軸＜００１＞が十
分に揃った結晶粒を持つ磁束密度が高く、鉄損の低い一
方向性珪素鋼板の製造方法に関するものである。
分に揃った結晶粒を持つ磁束密度が高く、鉄損の低い一
方向性珪素鋼板の製造方法に関するものである。
主として変圧器等の鉄心用材料として用いられる一方向
性珪素鋼板に要求される特性は、一定の磁化力において
得られる磁束密度が高いこと、および一定の磁束密度を
与えた場合にその鉄損が低いことである。その代表値と
して、磁化力１０００Ａ／ｍにおける磁束密度（Ｉｈ
ａ 、テスラ）、および磁束密度１．７テスラ、周波数
５０Ｈｚにおける鉄損（Ｗ１７ ／５ ｏ 、 Ｗ／Ｋ
ｇ）によって表わされる。
性珪素鋼板に要求される特性は、一定の磁化力において
得られる磁束密度が高いこと、および一定の磁束密度を
与えた場合にその鉄損が低いことである。その代表値と
して、磁化力１０００Ａ／ｍにおける磁束密度（Ｉｈ
ａ 、テスラ）、および磁束密度１．７テスラ、周波数
５０Ｈｚにおける鉄損（Ｗ１７ ／５ ｏ 、 Ｗ／Ｋ
ｇ）によって表わされる。
従来の一方向性珪素鋼板は，通常２．０〜４−０％のＳ
ｉを含む低炭素鋼に微量のＭｎ， Ｓ． Ｓｅ等のイン
ヒビター成分元素を含ませて溶製した素材を熱間圧延し
た後、中間焼鈍を含む２回以上もしくは１回の冷間圧延
により所定の板厚に仕−ヒげ、該冷延鋼板に脱炭をかね
た１次再結晶焼鈍を施し、この脱炭鋼板の表面にＭｇＯ
を主成分とする焼鈍分離剤を塗布した後、２次再結晶お
よび鋼板中の不純物除去のための最終仕上げ焼鈍をする
ことにより製造されている。すなわち、最終仕上げ焼鈍
によって２次再結晶粒を（１１０）＜００１＞方位に揃
っ・で発達させるとともに、鋼中の不純物が除去されて
良好な磁気特性が得られる。
ｉを含む低炭素鋼に微量のＭｎ， Ｓ． Ｓｅ等のイン
ヒビター成分元素を含ませて溶製した素材を熱間圧延し
た後、中間焼鈍を含む２回以上もしくは１回の冷間圧延
により所定の板厚に仕−ヒげ、該冷延鋼板に脱炭をかね
た１次再結晶焼鈍を施し、この脱炭鋼板の表面にＭｇＯ
を主成分とする焼鈍分離剤を塗布した後、２次再結晶お
よび鋼板中の不純物除去のための最終仕上げ焼鈍をする
ことにより製造されている。すなわち、最終仕上げ焼鈍
によって２次再結晶粒を（１１０）＜００１＞方位に揃
っ・で発達させるとともに、鋼中の不純物が除去されて
良好な磁気特性が得られる。
通常、磁気特性を向上させるための手法として、各種の
工程、例えば、熱間冷間圧延時のパススケジュール、１
次再結晶焼鈍および２次最結晶焼鈍時のヒートパターン
などの改善が考えられ、多くの提案がなされ、それぞれ
に成果が得られている。しかしながら、いずれも工程改
善による手法は、各種の含有成分が一定の範囲に変動し
て溶製される一方向性珪素鋼素材の全てに効果があると
は限らず、極端な場合には、かえって磁気特性を劣化さ
せることもある。すなわち、工程改善による手法には、
ある程度の不安定性は避は得ないのである。この不安定
性を無くするためには、素材組成と工程条件の極めて厳
密な管理が要求され、経済的な面あるいは生産効率の面
から実現することは困難である。
工程、例えば、熱間冷間圧延時のパススケジュール、１
次再結晶焼鈍および２次最結晶焼鈍時のヒートパターン
などの改善が考えられ、多くの提案がなされ、それぞれ
に成果が得られている。しかしながら、いずれも工程改
善による手法は、各種の含有成分が一定の範囲に変動し
て溶製される一方向性珪素鋼素材の全てに効果があると
は限らず、極端な場合には、かえって磁気特性を劣化さ
せることもある。すなわち、工程改善による手法には、
ある程度の不安定性は避は得ないのである。この不安定
性を無くするためには、素材組成と工程条件の極めて厳
密な管理が要求され、経済的な面あるいは生産効率の面
から実現することは困難である。
本発明はこのような従来の製造方法上の欠点を克服し、
操業」二に何ら支障なく、高磁束密度、低鉄損の一方向
性珪素鋼板を製造する方法を提供しようとするものであ
る。
操業」二に何ら支障なく、高磁束密度、低鉄損の一方向
性珪素鋼板を製造する方法を提供しようとするものであ
る。
本発明によれば、」−述した１次再結晶焼鈍を行う前に
、アルカリ土類金属化合物を鋼板に所定量固着するとい
う簡便な手法により、」−２目的を達成することができ
る。アルカリ土類金属化合物の鋼板への固着は、アルカ
リ土類金属化合物をアルカリ土類金属に換算しテ１．０
” ０．０００１ ｍｏｌ＃Ｌ含む電解槽中での、１
〜１５ ｃｏｕｌｏｍｂ／ｄｍ２の電解処理法によるの
が好適である。
、アルカリ土類金属化合物を鋼板に所定量固着するとい
う簡便な手法により、」−２目的を達成することができ
る。アルカリ土類金属化合物の鋼板への固着は、アルカ
リ土類金属化合物をアルカリ土類金属に換算しテ１．０
” ０．０００１ ｍｏｌ＃Ｌ含む電解槽中での、１
〜１５ ｃｏｕｌｏｍｂ／ｄｍ２の電解処理法によるの
が好適である。
次に本発明による磁気特性のすぐれた一方向性珪素鋼板
の製造方法につき詳細に説明する。
の製造方法につき詳細に説明する。
一般に一方向性珪素鋼板の製造においては、インヒビタ
ーと呼ばれる１次再結晶粒の正常な粒成長を抑制するＭ
ｎＳ、 ＭｎＳｅ等の析出物、あるいはｓｂなどの粒界
偏析元素の働きによって、最終仕上げ焼鈍中に形成され
る２次再結晶粒の（ｉｌｌ＜ ＯＯ１＞方位を圧延方向
に揃えて磁気特性のよい成品を得ている。
ーと呼ばれる１次再結晶粒の正常な粒成長を抑制するＭ
ｎＳ、 ＭｎＳｅ等の析出物、あるいはｓｂなどの粒界
偏析元素の働きによって、最終仕上げ焼鈍中に形成され
る２次再結晶粒の（ｉｌｌ＜ ＯＯ１＞方位を圧延方向
に揃えて磁気特性のよい成品を得ている。
本発明者等の検討の結果、この２次再結晶の核となりう
る起源は、熱間圧延板の表層から厚さの１７１０程度に
存在する（１１０）＜００１＞方位を持つ未再結晶粒で
あることという知見を得ている。すなわち、２次再結晶
は鋼板の極〈表層から起るのであり、表層の（１１０）
＜００１＞方位の１次再結晶粒が多いほど２次再結晶
の核発生が容易となり、２次再結晶が円滑に進むために
磁気特性が向上するものと考えられる。表層の（１１０
）＜００１＞方位を強めるためには、熱延時に表層の（
１１０）＜００１＞方位を強めておくか、または１次再
結晶焼鈍時に強めるかのいずれかが考えられる。前者の
場合は、熱延仕上げ温度を低下させることが考えられる
のであるが、あまりに低温に過ぎると表面欠陥が多発し
、限界がある。従って、通常工程を用いたままで１次再
結晶焼鈍時に（１１０） ＜００１＞方位を強めること
が容易な手法であり、かつ安定的なものであるとの判断
から、本発明者等は各種の手法で実験を繰り返した。そ
の結果、１次再結晶焼鈍前に鋼板表面にアルカリ土類金
属化合物をアルカリ土類金属に換算して１．０〜０．０
００１ ｍｏｌ／ｕ含む電解槽における１ 〜１５ ｃ
ｏｕｌｏｍｂ／ｄｍ２の電解処理により固着させるとい
う極めて簡便な手法により、磁気特性の向上が達成でき
た。
る起源は、熱間圧延板の表層から厚さの１７１０程度に
存在する（１１０）＜００１＞方位を持つ未再結晶粒で
あることという知見を得ている。すなわち、２次再結晶
は鋼板の極〈表層から起るのであり、表層の（１１０）
＜００１＞方位の１次再結晶粒が多いほど２次再結晶
の核発生が容易となり、２次再結晶が円滑に進むために
磁気特性が向上するものと考えられる。表層の（１１０
）＜００１＞方位を強めるためには、熱延時に表層の（
１１０）＜００１＞方位を強めておくか、または１次再
結晶焼鈍時に強めるかのいずれかが考えられる。前者の
場合は、熱延仕上げ温度を低下させることが考えられる
のであるが、あまりに低温に過ぎると表面欠陥が多発し
、限界がある。従って、通常工程を用いたままで１次再
結晶焼鈍時に（１１０） ＜００１＞方位を強めること
が容易な手法であり、かつ安定的なものであるとの判断
から、本発明者等は各種の手法で実験を繰り返した。そ
の結果、１次再結晶焼鈍前に鋼板表面にアルカリ土類金
属化合物をアルカリ土類金属に換算して１．０〜０．０
００１ ｍｏｌ／ｕ含む電解槽における１ 〜１５ ｃ
ｏｕｌｏｍｂ／ｄｍ２の電解処理により固着させるとい
う極めて簡便な手法により、磁気特性の向上が達成でき
た。
この原因について、集合組織、脱炭反応の面から検討を
行なった結果、Ｔｒａｎｓａｃｔｉｏｎｓ ｌ５ＩＪ、
ｖｏｌ。
行なった結果、Ｔｒａｎｓａｃｔｉｏｎｓ ｌ５ＩＪ、
ｖｏｌ。
１５（１９７５）、 Ｐ３２４に開示されるように、低
炭素鋼の再結晶焼鈍前にＳなどの化合物を塗布すること
により、表層の黒鉛析出が抑制されること、また逆に、
アルカリ土類金属化合物によって黒鉛析出が促進される
ことから、本発明に係わる素材に関してもアルカリ土類
金属化合物の鋼板表面への固着によって、表面の脱炭が
急速に進行したことが推察される。この急速な表層の脱
炭によって、表層の（１１０） ＜００１＞方位の１次
再結晶粒が通常より発生しやすい状況になり、結果的に
表層（１１０）＜００１＞方位が強まったことが、磁気
特性向上に結びついたものと考えられる。
炭素鋼の再結晶焼鈍前にＳなどの化合物を塗布すること
により、表層の黒鉛析出が抑制されること、また逆に、
アルカリ土類金属化合物によって黒鉛析出が促進される
ことから、本発明に係わる素材に関してもアルカリ土類
金属化合物の鋼板表面への固着によって、表面の脱炭が
急速に進行したことが推察される。この急速な表層の脱
炭によって、表層の（１１０） ＜００１＞方位の１次
再結晶粒が通常より発生しやすい状況になり、結果的に
表層（１１０）＜００１＞方位が強まったことが、磁気
特性向上に結びついたものと考えられる。
前述の電解処理法における電解（脱脂）槽の電極の配置
の１例は、第４図に示すように、通板される鋼板の上下
に電解用の対極が並列に位置し、初めの対極が陽極であ
れば次の対極が陰極というようにして、鋼板を相対的に
陽、陰極交互に交換させて電解する方法で良いが、必ず
しもこの方法に限定する必要はない。第４図において、
１は鋼板、２は電解槽、３は電源、４は陽極、５は陰極
である。
の１例は、第４図に示すように、通板される鋼板の上下
に電解用の対極が並列に位置し、初めの対極が陽極であ
れば次の対極が陰極というようにして、鋼板を相対的に
陽、陰極交互に交換させて電解する方法で良いが、必ず
しもこの方法に限定する必要はない。第４図において、
１は鋼板、２は電解槽、３は電源、４は陽極、５は陰極
である。
−に述の電解処理法は、アルカリ土類金属化合物を鋼板
表面に固着させることを目的とするものである。電解処
理による場合、電解液中の化合物のイオン化による帯電
状態に応じて鋼板表面にアルカリ土類金属化合物の電着
が起り、塗布乾燥法または浸漬法に比べてより強固な刺
着状態となると考えられる。従って、後工程における鋼
板とロール等の接触によって剥離したり、削り落ちたり
することが少ないが、鋼板に付与する電気量の管理が必
要である。
表面に固着させることを目的とするものである。電解処
理による場合、電解液中の化合物のイオン化による帯電
状態に応じて鋼板表面にアルカリ土類金属化合物の電着
が起り、塗布乾燥法または浸漬法に比べてより強固な刺
着状態となると考えられる。従って、後工程における鋼
板とロール等の接触によって剥離したり、削り落ちたり
することが少ないが、鋼板に付与する電気量の管理が必
要である。
本発明者等は、磁気特性改善効果のあるアルカリ土類金
属化合物の固着量について検討したところ、電解処理に
よる方法においては、アルカリ土類金属に換算してｏ、
ｏｏｏｉ〜１．Ｏｍｏｌ／文の濃度の電解槽において、
電解時に１〜ｌ ５ ｃｏｕｌｏｍｂ／ｄ１１２の電気
量に制御することにより、磁気特性を改善しうろことを
見出した。電解液の温度はアルカリ土類金属化合物の濃
度の条件が満足されていればよく、特に限定する必要は
ないが、電解脱脂と同時に化合物の固着を行う場合、脱
脂の効果を上げるためには２５〜ｌＯＯ℃程度の液温か
望ましい。
属化合物の固着量について検討したところ、電解処理に
よる方法においては、アルカリ土類金属に換算してｏ、
ｏｏｏｉ〜１．Ｏｍｏｌ／文の濃度の電解槽において、
電解時に１〜ｌ ５ ｃｏｕｌｏｍｂ／ｄ１１２の電気
量に制御することにより、磁気特性を改善しうろことを
見出した。電解液の温度はアルカリ土類金属化合物の濃
度の条件が満足されていればよく、特に限定する必要は
ないが、電解脱脂と同時に化合物の固着を行う場合、脱
脂の効果を上げるためには２５〜ｌＯＯ℃程度の液温か
望ましい。
次に、本発明におけるアルカリ土類金属化合物水溶液の
濃度、電解電気量などの限定理由について、本発明者等
の実施した実験例によって説明する。
濃度、電解電気量などの限定理由について、本発明者等
の実施した実験例によって説明する。
第１図および第２図は、それぞれアルカリ土類金属化合
物の代表例としてＭｇＣｌ２ 、 ’３ｒ（ＮＯ３）
２を選び、アルカリ土類金属イオンに換算した濃度と磁
気特性の関係を示す図である。供試材の組成および工程
は後述する実施例３と同一である。単に浸漬した場合、
電解処理した場合とも、０．０００１ｍｏｌ／文以上で
効果が見られる。０．０５ ｍｏｌ／ ｌ程度の濃度が
最も効果が大きく、それ以」−濃度を増加させても変化
は少ない。１．０ ｍｏｌ＃Ｌを越える場合はフォルス
テライト質被膜形成を阻害するので好ましくない。以」
−の結果から、濃度を０．０００１〜１．０ ｍｏ＋／
立の範囲に限定した。
物の代表例としてＭｇＣｌ２ 、 ’３ｒ（ＮＯ３）
２を選び、アルカリ土類金属イオンに換算した濃度と磁
気特性の関係を示す図である。供試材の組成および工程
は後述する実施例３と同一である。単に浸漬した場合、
電解処理した場合とも、０．０００１ｍｏｌ／文以上で
効果が見られる。０．０５ ｍｏｌ／ ｌ程度の濃度が
最も効果が大きく、それ以」−濃度を増加させても変化
は少ない。１．０ ｍｏｌ＃Ｌを越える場合はフォルス
テライト質被膜形成を阻害するので好ましくない。以」
−の結果から、濃度を０．０００１〜１．０ ｍｏ＋／
立の範囲に限定した。
第３図は、電解脱脂時に電気量を変えた時の磁気特性の
変化を示す図である。液温は８０℃、アルカリ土類金属
化合物のアルカリ土類金属換算濃度は０．０５ ｍｏｌ
／ ＫＬとした。供試材の組成および工程は後述する実
施例３と同一である。無電解時に比較して、１ ｃｏｕ
ｌｏｍｂ／ｄｍ２以−Ｌの電気量テｆｉ解処理すること
により磁気特性の向」−が見られる。電解電気量の上限
を１５ ｃｏｕｌｏｍｂ／ｄ１１２とした理由は、電解
槽の長大化、通板速度の低下、また電解用電源の大容量
化を必要とし、生産能率および経済性の面から好ましく
ないためである。従って、１〜１５ ｃｏｕｌｏｍｂ／
ｄｍ２の電解電気量に限定した。
変化を示す図である。液温は８０℃、アルカリ土類金属
化合物のアルカリ土類金属換算濃度は０．０５ ｍｏｌ
／ ＫＬとした。供試材の組成および工程は後述する実
施例３と同一である。無電解時に比較して、１ ｃｏｕ
ｌｏｍｂ／ｄｍ２以−Ｌの電気量テｆｉ解処理すること
により磁気特性の向」−が見られる。電解電気量の上限
を１５ ｃｏｕｌｏｍｂ／ｄ１１２とした理由は、電解
槽の長大化、通板速度の低下、また電解用電源の大容量
化を必要とし、生産能率および経済性の面から好ましく
ないためである。従って、１〜１５ ｃｏｕｌｏｍｂ／
ｄｍ２の電解電気量に限定した。
電解処理は水溶液浸漬と本質的に変わりはないため、電
気量が低い場合にも効果はある。しかしながら、脱脂を
同時に目的とする場合はあまりに低い電気量では好まし
くないのは自明である。
気量が低い場合にも効果はある。しかしながら、脱脂を
同時に目的とする場合はあまりに低い電気量では好まし
くないのは自明である。
次に、本発明で用いる鋼素材の成分限定理由について説
明する。
明する。
Ｃは、０．０２％より少ないと熱延時に粗大バンド組織
が板厚中央に残存し、２次再結晶が不完全になり、０．
０６％より多いと脱炭に長時間を要し、脱炭不良を招き
磁気特性上好ましくないので、０．０２〜０．０６％の
範囲がよい。
が板厚中央に残存し、２次再結晶が不完全になり、０．
０６％より多いと脱炭に長時間を要し、脱炭不良を招き
磁気特性上好ましくないので、０．０２〜０．０６％の
範囲がよい。
Ｓｉは、２．０％より少ないと素材の電気抵抗が低く、
渦電流損失に基づく鉄損値が大きくなり、４．０％より
多いと冷延時に板割れを生じやすいため、２．０〜４．
０％の範囲がよい。
渦電流損失に基づく鉄損値が大きくなり、４．０％より
多いと冷延時に板割れを生じやすいため、２．０〜４．
０％の範囲がよい。
ＳとＳｅは共にＭｎと結合してＭｎＳ 、 ＭｎＳｅを
形成し、インヒビターとして作用させるために添加する
もので、Ｓは０．００８％未満、Ｓｅは０．００３％未
満の場合には、生成するＭｎＳ 、 ＭｎＳｅの１次再
結晶粒の成長抑制効果が弱く、また、いずれも０．１％
を越すと圧延加工性が著しく劣化するので、Ｓは０．０
０８〜０．１％、Ｓｅは０．００３〜０．１％ノ範囲に
するのが良い。
形成し、インヒビターとして作用させるために添加する
もので、Ｓは０．００８％未満、Ｓｅは０．００３％未
満の場合には、生成するＭｎＳ 、 ＭｎＳｅの１次再
結晶粒の成長抑制効果が弱く、また、いずれも０．１％
を越すと圧延加工性が著しく劣化するので、Ｓは０．０
０８〜０．１％、Ｓｅは０．００３〜０．１％ノ範囲に
するのが良い。
次に、本発明を実施例につき具体的に説明する。
〔実施例１〕
ｃ ｏ、ｏａｏ％、Ｓｉ ２．９５％、Ｎｎ Ｏ，０ｆ
３２％、Ｓｏ、０１８％を含有する鋼塊を、熱間圧延、
均一化焼鈍および１回の中間焼鈍を含む２回の冷間圧延
を経て０．３ ｍｍの最終板厚とし、湿水素中の脱炭１
次再結晶焼鈍前に、第１表に示すような条件で、Ｌｇ（
ＮＯ３） ２ 、ＣａＣｌ２ 、！３ｒ（ＮＯ３） ２
、ＢａＣｌ２ を表面に付着させ、その後、脱炭焼鈍
、ＭｇＯ分離剤塗布工程を経て、８２０℃から３℃／ｈ
ｒの加熱速度で１０００℃まで昇温した後、１１８０℃
の水素雰囲気中で５時間純化焼鈍を行なって得た一方向
性珪素鋼板の磁気特性を第１表に示す。
３２％、Ｓｏ、０１８％を含有する鋼塊を、熱間圧延、
均一化焼鈍および１回の中間焼鈍を含む２回の冷間圧延
を経て０．３ ｍｍの最終板厚とし、湿水素中の脱炭１
次再結晶焼鈍前に、第１表に示すような条件で、Ｌｇ（
ＮＯ３） ２ 、ＣａＣｌ２ 、！３ｒ（ＮＯ３） ２
、ＢａＣｌ２ を表面に付着させ、その後、脱炭焼鈍
、ＭｇＯ分離剤塗布工程を経て、８２０℃から３℃／ｈ
ｒの加熱速度で１０００℃まで昇温した後、１１８０℃
の水素雰囲気中で５時間純化焼鈍を行なって得た一方向
性珪素鋼板の磁気特性を第１表に示す。
〔実施例２〕
ＣＯ，０４１％、Ｓｉ３．０５％、Ｍｎ Ｏ，０８８％
、ＳｅＯ，０１７％を含有する鋼塊を、熱間圧延、均−
化焼１ 鈍および１回の中間焼鈍を含む２回の冷間圧延を経て０
．３ｍｍの最終板厚とし、湿水素中の脱炭１次再結晶焼
鈍前に、第２表に示すような条件で、Ｍｇ（１２、Ｃａ
（ＮＯ３） ２ 、 Ｓｒ（ＯＨ）２ 、 Ｂａ（ＮＯ
３） ２を表面に固着させ、その後、脱炭焼鈍、ＭｇＯ
分離剤塗布工程を経て、８５０℃で５０時間保持する２
次再結晶焼鈍を行なった後、１１８０℃の水素雰囲気中
で５時間純化焼鈍を行なって得た一方向性珪素鋼板の磁
気特性を第２表に示す。
、ＳｅＯ，０１７％を含有する鋼塊を、熱間圧延、均−
化焼１ 鈍および１回の中間焼鈍を含む２回の冷間圧延を経て０
．３ｍｍの最終板厚とし、湿水素中の脱炭１次再結晶焼
鈍前に、第２表に示すような条件で、Ｍｇ（１２、Ｃａ
（ＮＯ３） ２ 、 Ｓｒ（ＯＨ）２ 、 Ｂａ（ＮＯ
３） ２を表面に固着させ、その後、脱炭焼鈍、ＭｇＯ
分離剤塗布工程を経て、８５０℃で５０時間保持する２
次再結晶焼鈍を行なった後、１１８０℃の水素雰囲気中
で５時間純化焼鈍を行なって得た一方向性珪素鋼板の磁
気特性を第２表に示す。
〔実施例３〕
ＣＯ，０４５％、Ｓｉ ３．３５％、Ｍｎ Ｏ，０８４
％、ＳｅＯ，０１８％、Ｓｂ Ｏ，０２５％を含有する
鋼塊を熱間圧延、均一化焼鈍および１回の中間焼鈍を含
む２回の冷間圧延を経て０．３ ａｍの最終板厚とし、
湿水素中の脱炭１次再結晶焼鈍前に、第３表に示すよう
な条件で、ＭｇＣｌ２ 、 Ｃａ（ＯＨ）２ 、 Ｓｒ
（ＮＯ３） ２、Ｂａ （ＯＨ） ２を表面に固着させ
、その後、脱炭焼鈍、ＭｇＯ分離剤塗布工程を経て、８
５０℃で５０時間保持する２次再結晶焼鈍を行なった後
、１１８０℃の水素雰囲気中で５時間純化焼鈍を行なっ
て得ｌま た一方向性珪素鋼板の磁気特性を第３表に示す。
％、ＳｅＯ，０１８％、Ｓｂ Ｏ，０２５％を含有する
鋼塊を熱間圧延、均一化焼鈍および１回の中間焼鈍を含
む２回の冷間圧延を経て０．３ ａｍの最終板厚とし、
湿水素中の脱炭１次再結晶焼鈍前に、第３表に示すよう
な条件で、ＭｇＣｌ２ 、 Ｃａ（ＯＨ）２ 、 Ｓｒ
（ＮＯ３） ２、Ｂａ （ＯＨ） ２を表面に固着させ
、その後、脱炭焼鈍、ＭｇＯ分離剤塗布工程を経て、８
５０℃で５０時間保持する２次再結晶焼鈍を行なった後
、１１８０℃の水素雰囲気中で５時間純化焼鈍を行なっ
て得ｌま た一方向性珪素鋼板の磁気特性を第３表に示す。
以上の実施例の結果から明らかなように、電解処理した
場合、アルカリ土類金属化合物の鋼板表面への固着によ
って、磁束密度で約０．０１Ｔ、鉄損で約０．０３〜０
．０５ Ｗ／Ｋｇ程ｉ■の改善が見られる。
場合、アルカリ土類金属化合物の鋼板表面への固着によ
って、磁束密度で約０．０１Ｔ、鉄損で約０．０３〜０
．０５ Ｗ／Ｋｇ程ｉ■の改善が見られる。
以上のように、鋼板表面にアルカリ土類金属化合物を固
着させることにより、極めて簡便に磁気特性の向上が得
られ、操業上困難な点あるいは不安定な点が全くないこ
とは、経済性、安定性の両面から本発明の寄与は大きい
。
着させることにより、極めて簡便に磁気特性の向上が得
られ、操業上困難な点あるいは不安定な点が全くないこ
とは、経済性、安定性の両面から本発明の寄与は大きい
。
１
第１図および第２図は添加するアルカリ土類金属化合物
の濃度と磁気特性との関係を示すグラフ、第３図は電解
処理時の電気量と磁気特性との関係を示すグラフ、第４
図は電解槽の電極の１つの配置例を示す線図である。 符号の説明 １・・・鋼板、２・・・電解槽、３・・・電源、４・・
・陽極、５・・・陰極 （１’ｏｔ日） Ｊ 藝ζ ）ド ｙゴ（６Ｍ Ｍ ’
ｏｓ／ＬＩＭ） ＊＋ ￥９’（１’０１日）ｌ 田屯
）ド マｒ （６珂／Ｍ ’ Ｉｓ／ＩＡ〜軒 響
の濃度と磁気特性との関係を示すグラフ、第３図は電解
処理時の電気量と磁気特性との関係を示すグラフ、第４
図は電解槽の電極の１つの配置例を示す線図である。 符号の説明 １・・・鋼板、２・・・電解槽、３・・・電源、４・・
・陽極、５・・・陰極 （１’ｏｔ日） Ｊ 藝ζ ）ド ｙゴ（６Ｍ Ｍ ’
ｏｓ／ＬＩＭ） ＊＋ ￥９’（１’０１日）ｌ 田屯
）ド マｒ （６珂／Ｍ ’ Ｉｓ／ＩＡ〜軒 響
Claims (1)
- ＣＯ，０２〜０．０６％、Ｓｉ ２．０〜４．０％を含
有する低炭素鋼にｓ ｏ、ｏｏｓ〜０．１％およびまた
はＳｅＱ、００３〜０．１％を含有させた一方向性珪素
鋼素材を熱間圧延する工程と、前記熱延鋼板を中間焼鈍
を含む２回以上、もしくは１回の冷間圧延により所定の
板厚に仕上げる工程と、前記冷延鋼板に脱炭をかねた１
次再結晶焼鈍を施す工程と、前記脱炭鋼板の表面に焼鈍
分離剤を塗布した後、最終仕上げ焼鈍する工程を有する
一方向性珪素鋼板の製造方法において、前記１次再結晶
焼鈍を行う前に、アルカリ土類金属に換算して１．０〜
０．０００１ｍｏ Ｉ／ ｌのＮｇ、 Ｃａ、 Ｓｒ、
Ｂａのアルカリ土類金属の化合物を含む電解槽中で、
鋼板に１〜１５ ｃｏｕｌｏｍｂ／ｄｍ２の電解処理を
施すことを特徴とする特許のすぐれた一方向性珪素鋼板
の製造方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP58110742A JPS602625A (ja) | 1983-06-20 | 1983-06-20 | 磁気特性のすぐれた一方向性珪素鋼板の製造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP58110742A JPS602625A (ja) | 1983-06-20 | 1983-06-20 | 磁気特性のすぐれた一方向性珪素鋼板の製造方法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS602625A true JPS602625A (ja) | 1985-01-08 |
| JPH0325513B2 JPH0325513B2 (ja) | 1991-04-08 |
Family
ID=14543374
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP58110742A Granted JPS602625A (ja) | 1983-06-20 | 1983-06-20 | 磁気特性のすぐれた一方向性珪素鋼板の製造方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS602625A (ja) |
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS63103098A (ja) * | 1986-10-20 | 1988-05-07 | Nippon Steel Corp | 非晶質合金材料の表面処理方法 |
| JP2002104375A (ja) * | 2000-09-28 | 2002-04-10 | Asahi Printing & Packaging Co Ltd | 包装箱 |
| CN103525999A (zh) * | 2013-09-13 | 2014-01-22 | 任振州 | 一种高磁感取向硅钢片的制备方法 |
-
1983
- 1983-06-20 JP JP58110742A patent/JPS602625A/ja active Granted
Cited By (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS63103098A (ja) * | 1986-10-20 | 1988-05-07 | Nippon Steel Corp | 非晶質合金材料の表面処理方法 |
| JPH0430474B2 (ja) * | 1986-10-20 | 1992-05-21 | ||
| JP2002104375A (ja) * | 2000-09-28 | 2002-04-10 | Asahi Printing & Packaging Co Ltd | 包装箱 |
| CN103525999A (zh) * | 2013-09-13 | 2014-01-22 | 任振州 | 一种高磁感取向硅钢片的制备方法 |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPH0325513B2 (ja) | 1991-04-08 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| US5885374A (en) | Process for producing grain oriented silicon steel sheet and decarburized sheet | |
| JPH09184017A (ja) | 高磁束密度一方向性けい素鋼板のフォルステライト被膜とその形成方法 | |
| JPH02274815A (ja) | 磁気特性の優れた一方向性電磁鋼板の製造方法 | |
| JP6663999B2 (ja) | 方向性電磁鋼板及びその製造方法 | |
| JPS6250529B2 (ja) | ||
| JPH0241565B2 (ja) | ||
| KR0183408B1 (ko) | 초 고자속밀도 일방향성 전자강판 및 소재 그리고 그 제조방법 | |
| JPS602625A (ja) | 磁気特性のすぐれた一方向性珪素鋼板の製造方法 | |
| JPH0689805A (ja) | 超高磁束密度一方向性電磁鋼板 | |
| US20230416883A1 (en) | Non-oriented electrical steel plate and manufacturing method therefor | |
| JP7329049B2 (ja) | 電磁鋼板およびその製造方法 | |
| JP2560579B2 (ja) | 高透磁率を有する高珪素鋼板の製造方法 | |
| JP5434438B2 (ja) | 一方向性電磁鋼板の製造方法 | |
| JPH0483823A (ja) | 磁束密度に優れる方向性けい素鋼板の製造方法 | |
| JPH06100996A (ja) | 超高磁束密度一方向性電磁鋼板 | |
| JPS6089521A (ja) | 磁気特性に優れた一方向性けい素鋼板の製造方法 | |
| JP3336142B2 (ja) | 磁気特性に優れた方向性けい素鋼板の製造方法 | |
| JP3311021B2 (ja) | 鉄損の低い高磁束密度一方向性電磁鋼板の製造方法 | |
| JPS6354767B2 (ja) | ||
| KR100237160B1 (ko) | 저온 슬라브 가열방식의 고자속밀도 방향성 전기강판 제조방법 | |
| JPS59215419A (ja) | 磁束密度の高い一方向性珪素鋼板の製造方法 | |
| WO2023068236A1 (ja) | 方向性電磁鋼板およびその製造方法 | |
| JP3456869B2 (ja) | 一方向性電磁鋼板の製造方法 | |
| KR930004847B1 (ko) | 철손특성이 우수한 고자속밀도 방향성 전기강판 및 그 제조방법 | |
| JPS602626A (ja) | 磁気特性のすぐれた一方向性珪素鋼板の製造方法 |