JPS6025729A - Ｔ字管の被覆法 - Google Patents
Ｔ字管の被覆法Info
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- JPS6025729A JPS6025729A JP58133674A JP13367483A JPS6025729A JP S6025729 A JPS6025729 A JP S6025729A JP 58133674 A JP58133674 A JP 58133674A JP 13367483 A JP13367483 A JP 13367483A JP S6025729 A JPS6025729 A JP S6025729A
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- B29C61/06—Making preforms having internal stresses, e.g. plastic memory
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- B29C63/38—Lining or sheathing, i.e. applying preformed layers or sheathings of plastics; Apparatus therefor by liberation of internal stresses
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- B29C66/5324—Joining single elements to the wall of tubular articles, hollow articles or bars said single elements being substantially annular, i.e. of finite length
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- B29C66/01—General aspects dealing with the joint area or with the area to be joined
- B29C66/05—Particular design of joint configurations
- B29C66/20—Particular design of joint configurations particular design of the joint lines, e.g. of the weld lines
- B29C66/24—Particular design of joint configurations particular design of the joint lines, e.g. of the weld lines said joint lines being closed or non-straight
- B29C66/242—Particular design of joint configurations particular design of the joint lines, e.g. of the weld lines said joint lines being closed or non-straight said joint lines being closed, i.e. forming closed contours
- B29C66/2422—Particular design of joint configurations particular design of the joint lines, e.g. of the weld lines said joint lines being closed or non-straight said joint lines being closed, i.e. forming closed contours being circular, oval or elliptical
- B29C66/24221—Particular design of joint configurations particular design of the joint lines, e.g. of the weld lines said joint lines being closed or non-straight said joint lines being closed, i.e. forming closed contours being circular, oval or elliptical being circular
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
本発明は、Ｔ字管を接着剤層付きの熱収縮性シートで被
覆するに際し、Ｔ字管の枝管の首部の周辺の本管の一部
に、熱収縮率の低い熱収縮性補助シートを接合した後、
本管の残りの全周に通雷の熱収縮性シートを接合するこ
とにより、熱収縮性被覆材料のずれ込み、はがれなどを
防止した１゛字管の被覆法に関する。
覆するに際し、Ｔ字管の枝管の首部の周辺の本管の一部
に、熱収縮率の低い熱収縮性補助シートを接合した後、
本管の残りの全周に通雷の熱収縮性シートを接合するこ
とにより、熱収縮性被覆材料のずれ込み、はがれなどを
防止した１゛字管の被覆法に関する。
従来、重化学工場プラント、都市集中暖房用の配管ある
いは原油、天然ガス輸送用パイプラインのポンプステー
ション周辺内の配管などでは、配管の形状が、エルボ、
レジュウサー、バルブ、Ｔ字管、フランジ部分などと多
種多様であるが、従来の熱収縮性被覆材料を、そのまま
９、それらの異形管に適用した場合には、熱収縮性被覆
材料が、その管の周方向に向かって収縮する以外に、例
えばその熱収縮方向く管の周方向）に直角方向である被
覆材料の幅方向へのｒずれ」が、その熱収縮時の寸法変
化により、かなり大きく生じ、その結果、異形管上の被
覆しようとする部分の表面から被覆材料がずれ込んでは
ずれたり、はがれたり、空隙部、しわを化したりという
ことが起こっていノこ。
いは原油、天然ガス輸送用パイプラインのポンプステー
ション周辺内の配管などでは、配管の形状が、エルボ、
レジュウサー、バルブ、Ｔ字管、フランジ部分などと多
種多様であるが、従来の熱収縮性被覆材料を、そのまま
９、それらの異形管に適用した場合には、熱収縮性被覆
材料が、その管の周方向に向かって収縮する以外に、例
えばその熱収縮方向く管の周方向）に直角方向である被
覆材料の幅方向へのｒずれ」が、その熱収縮時の寸法変
化により、かなり大きく生じ、その結果、異形管上の被
覆しようとする部分の表面から被覆材料がずれ込んでは
ずれたり、はがれたり、空隙部、しわを化したりという
ことが起こっていノこ。
即ち、被覆しようとする異形管が、本管からＴ字状に分
岐している枝管を有する丁字管である場合には、大きな
熱収縮率の熱収縮性被覆材料を、その周囲に巻き付ＱＪ
で加熱収縮を行わせると、その加熱収縮時に、本管及び
枝管の周囲に、その周方向への熱収縮によって密着した
被覆材料が、被覆材料の幅方向への収縮をも大きく生じ
、Ｔ字管の枝管の立ち上がり部分の首部及びその周辺の
本管の一部から離れる方向へ向かっ一層ずれ込んで、被
覆すべき管の首部やその周辺からはずれてしまう問題、
あるいはその首部の周辺に多くのしわ、空隙部ができて
しまうという問題があった。
岐している枝管を有する丁字管である場合には、大きな
熱収縮率の熱収縮性被覆材料を、その周囲に巻き付ＱＪ
で加熱収縮を行わせると、その加熱収縮時に、本管及び
枝管の周囲に、その周方向への熱収縮によって密着した
被覆材料が、被覆材料の幅方向への収縮をも大きく生じ
、Ｔ字管の枝管の立ち上がり部分の首部及びその周辺の
本管の一部から離れる方向へ向かっ一層ずれ込んで、被
覆すべき管の首部やその周辺からはずれてしまう問題、
あるいはその首部の周辺に多くのしわ、空隙部ができて
しまうという問題があった。
本発明者らは、上述の′ｒ字管における熱収縮性（防食
）被覆材料が有していた問題を解決することについて鋭
意研究した結果、先ず熱収縮率の低い熱収縮性補助シー
］−を枝管の首部の周辺の本管の一部に接合することに
よって、熱収縮性材料月料が加熱収縮時に起こしていた
ずれ込み、はがれ、しわ、空隙などの問題が解決される
ことを知見した。
）被覆材料が有していた問題を解決することについて鋭
意研究した結果、先ず熱収縮率の低い熱収縮性補助シー
］−を枝管の首部の周辺の本管の一部に接合することに
よって、熱収縮性材料月料が加熱収縮時に起こしていた
ずれ込み、はがれ、しわ、空隙などの問題が解決される
ことを知見した。
また、上記熱収縮性シートの接着剤層として、特に熱収
縮を行う高温度でも接着剤の接着力に係る剪断強度が高
い値を保持しうるような、エラス（・マー物質を主成分
とする加熱接着性の接着剤層を採用することによって、
熱収縮性被ｍ４４料が加熱収縮時に起こしていたずれ込
み、はがれ、しわなどの問題が一層効果的に解決される
ことも知見した。
縮を行う高温度でも接着剤の接着力に係る剪断強度が高
い値を保持しうるような、エラス（・マー物質を主成分
とする加熱接着性の接着剤層を採用することによって、
熱収縮性被ｍ４４料が加熱収縮時に起こしていたずれ込
み、はがれ、しわなどの問題が一層効果的に解決される
ことも知見した。
本発明は、上記知見、特に上記の先の知見に基づきなさ
れたもので、 本管からＴ字状に分岐している枝管を存
するｉ”字管を熱収縮性材料で被覆する方法において、 ］゛字管の枝管の立ち上がり部分の首部に対応する箇所
が開口または切除されていて、枝管の首部の周辺の本管
の一部を被覆することができる形状で本管の周方向の熱
収縮性率が約３〜３０％である、接着剤層イ１きの熱収
縮性補助シート（以下、補助シートとも言う）を、枝管
の首部の周辺の本管に配置し、接着剤層付きの該熱収縮
性補助シートを加熱して熱収縮させながら木管に熱的に
接合させ、 次いで、上記熱収縮性補助シートに一部重ね合わされる
ように、接着剤層付きの第１の熱収縮性シートを本管の
残りの全周に対して配置して、その接着剤層付きの補助
シートとの重合部分を加熱して熱的に接合し、且つ、接
着剤層付きの第１の熱収縮性シートの全体を加熱して熱
収縮させながら本管に熱的に接合させ、 その後または該接合に先立ち、枝管の首部及び立ち上が
り部分の周囲に、接着剤層イ」きの上記補助シートに一
部重ね合わされるように、接着剤層付きの第２の熱収縮
性シー１−を配置しその両端部縁を重ね合わせて接合し
て筒状体となし、且つ、第２０熱収縮性シートの全体を
加熱して熱収縮させながら熱的に接合させることを特徴
とする′Ｉ゛字管の被覆方法を提供するものである。
れたもので、 本管からＴ字状に分岐している枝管を存
するｉ”字管を熱収縮性材料で被覆する方法において、 ］゛字管の枝管の立ち上がり部分の首部に対応する箇所
が開口または切除されていて、枝管の首部の周辺の本管
の一部を被覆することができる形状で本管の周方向の熱
収縮性率が約３〜３０％である、接着剤層イ１きの熱収
縮性補助シート（以下、補助シートとも言う）を、枝管
の首部の周辺の本管に配置し、接着剤層付きの該熱収縮
性補助シートを加熱して熱収縮させながら木管に熱的に
接合させ、 次いで、上記熱収縮性補助シートに一部重ね合わされる
ように、接着剤層付きの第１の熱収縮性シートを本管の
残りの全周に対して配置して、その接着剤層付きの補助
シートとの重合部分を加熱して熱的に接合し、且つ、接
着剤層付きの第１の熱収縮性シートの全体を加熱して熱
収縮させながら本管に熱的に接合させ、 その後または該接合に先立ち、枝管の首部及び立ち上が
り部分の周囲に、接着剤層イ」きの上記補助シートに一
部重ね合わされるように、接着剤層付きの第２の熱収縮
性シー１−を配置しその両端部縁を重ね合わせて接合し
て筒状体となし、且つ、第２０熱収縮性シートの全体を
加熱して熱収縮させながら熱的に接合させることを特徴
とする′Ｉ゛字管の被覆方法を提供するものである。
本発明の゛ｒ字管の被覆法は、接着剤層付きの熱収縮率
の低い熱収縮性補助シートを、１゛字管の枝管の首部の
周辺の本管の一部に熱的に接合するもので、本発明の被
覆法によれば、首部の周辺の本管の一部を被覆する上記
熱収縮性補助シートが加熱収縮時に首部の周辺の本管の
一部から高温時に幅方向へずれ込んだり、一部はがれた
りする問題をほとんど起こさない。そして、このずれ込
みなどは、接着剤層付きの上記熱収縮性補助シートの裏
面部の接着剤層が、高温で高い剪断強度を示す接着剤層
であった場合に一層効果的に防止される。
の低い熱収縮性補助シートを、１゛字管の枝管の首部の
周辺の本管の一部に熱的に接合するもので、本発明の被
覆法によれば、首部の周辺の本管の一部を被覆する上記
熱収縮性補助シートが加熱収縮時に首部の周辺の本管の
一部から高温時に幅方向へずれ込んだり、一部はがれた
りする問題をほとんど起こさない。そして、このずれ込
みなどは、接着剤層付きの上記熱収縮性補助シートの裏
面部の接着剤層が、高温で高い剪断強度を示す接着剤層
であった場合に一層効果的に防止される。
以下、本発明の実施態様を、その好ま鞍い施工順序に従
って、図面を参照しながら、ざらに詳しく説明する。
って、図面を参照しながら、ざらに詳しく説明する。
本発明においては、まず、第１図に示す如く、接着剤層
イ」きの熱収縮性補助シート１を、Ｔ字管２の枝管２１
の首部２２の周辺の本管２３に配置し、接着剤層付きの
該熱収縮性補助シー）１を、ガスバーナー火炎などで加
熱して熱収縮させながら本管２３に熱的に接合させる。
イ」きの熱収縮性補助シート１を、Ｔ字管２の枝管２１
の首部２２の周辺の本管２３に配置し、接着剤層付きの
該熱収縮性補助シー）１を、ガスバーナー火炎などで加
熱して熱収縮させながら本管２３に熱的に接合させる。
接着剤層付きの上記熱収縮性補助シート１は、第２図に
示す如くＴ字管２の枝管２１の立ち上がり部分の首部２
２に対応する箇所に開口部１１が設けられていて、Ｔ字
管２の本管２３の一部を被覆することができる形状を有
しており、架橋プラスチック層の裏面部全面に高温で高
い剪断強度を示す熱接着性の接着剤層を設けて構成され
ている。
示す如くＴ字管２の枝管２１の立ち上がり部分の首部２
２に対応する箇所に開口部１１が設けられていて、Ｔ字
管２の本管２３の一部を被覆することができる形状を有
しており、架橋プラスチック層の裏面部全面に高温で高
い剪断強度を示す熱接着性の接着剤層を設けて構成され
ている。
上記架橋プラスチック層は、すでに従来公知である熱収
縮性を有する架橋プラスチックフィルムまたはシート、
あるいはそれらの積層シートから形成されていればよい
。
縮性を有する架橋プラスチックフィルムまたはシート、
あるいはそれらの積層シートから形成されていればよい
。
この架橋プラスチックフィルムまたはシートは、本発明
で用いる上記熱収縮性ｉｄｉ助シート１においては、熱
収縮温度が約８０〜２００℃、特に９０〜１８０℃程度
であるが、熱収縮率が約３〜３０％、好ましくは５〜２
５％程度であって、その補助シートを形成しているプラ
スチックフイルノ・の未延伸時の熱膨張率の１〜６倍程
度のものが用いられ、さらにそのフィルムまたはシー１
−を形成している重合体の架橋の程度が、次に述べるゲ
ル分率で示して、約２０〜９０％、特に２５〜８０％で
あることが好ましい。
で用いる上記熱収縮性ｉｄｉ助シート１においては、熱
収縮温度が約８０〜２００℃、特に９０〜１８０℃程度
であるが、熱収縮率が約３〜３０％、好ましくは５〜２
５％程度であって、その補助シートを形成しているプラ
スチックフイルノ・の未延伸時の熱膨張率の１〜６倍程
度のものが用いられ、さらにそのフィルムまたはシー１
−を形成している重合体の架橋の程度が、次に述べるゲ
ル分率で示して、約２０〜９０％、特に２５〜８０％で
あることが好ましい。
上記のゲル分率とは、試料（架橋プラスチックに゛成形
した後、電子線、Ｘ線、γ線などの放射線を照射するか
、または適当な過酸化物等で化学的に反応させて、架橋
されたフィルムまたはシートフィルムまたはシート）を
、キシレン中に入れて、約１０時間、約１３０℃の温度
で還流しながら熔解させ、そのキシレンに熔解しなかっ
た試！Ｆ］の重！５ｔ（Ａｇ）を、使用した全試料の重
１ｆ（Ｂｇ）で割って得られた値を１００倍した値であ
る。
した後、電子線、Ｘ線、γ線などの放射線を照射するか
、または適当な過酸化物等で化学的に反応させて、架橋
されたフィルムまたはシートフィルムまたはシート）を
、キシレン中に入れて、約１０時間、約１３０℃の温度
で還流しながら熔解させ、そのキシレンに熔解しなかっ
た試！Ｆ］の重！５ｔ（Ａｇ）を、使用した全試料の重
１ｆ（Ｂｇ）で割って得られた値を１００倍した値であ
る。
ゲル分率＝ （Ａ／Ｂ）Ｘ１００ （％）上記架橋プラ
スチック層は、例えば、ポリエチレン、ポリプロピレン
、エチレン−酢酸ビニル共重合体、エチレン−プロピレ
ン共重合体、ボ１７ 塩化ビニル、ポリエステル、ポリ
アミド（プルイロン−６、ナイロン−６，６）などの熱
可塑性樹脂を、押し出し成形などで、フィルムまたはシ
ート状となし、次いでそのフィルムまたはシートを約８
０〜２００℃の高温で延伸して、その延伸状態のまま冷
却してｉｑられた熱収縮性を有する架橋プラスチックフ
ィルムまたはシートから形成されていれば好適である。
スチック層は、例えば、ポリエチレン、ポリプロピレン
、エチレン−酢酸ビニル共重合体、エチレン−プロピレ
ン共重合体、ボ１７ 塩化ビニル、ポリエステル、ポリ
アミド（プルイロン−６、ナイロン−６，６）などの熱
可塑性樹脂を、押し出し成形などで、フィルムまたはシ
ート状となし、次いでそのフィルムまたはシートを約８
０〜２００℃の高温で延伸して、その延伸状態のまま冷
却してｉｑられた熱収縮性を有する架橋プラスチックフ
ィルムまたはシートから形成されていれば好適である。
上記の補助シートは、だシ収縮率が３０％より大きくな
ると加熱時にはがれ、ずれの原因となるので適当ではな
く、また熱収縮率が余りに小さいと、しわの発生の原因
となるので適当ではない。
ると加熱時にはがれ、ずれの原因となるので適当ではな
く、また熱収縮率が余りに小さいと、しわの発生の原因
となるので適当ではない。
また前記接着剤層は、上記の熱収縮性の架橋プラスチッ
ク層が最も大きな熱収縮力を示す高温度領域（例えば約
８０〜２００ ”ｃの範囲内の高温）において、約０．
ＯＯ２〜０．０５ ｋｉｒ／ｃｎＴ（７）範囲内、好
ましくは０．００５〜０．０４ ｋｇ／ｃＩｌｌノ範囲
内（７）剪断強度（ＡＳＴＭ Ｄ １．００２ ）で表
される接着力を示し、さらに昇温されても急激に添加す
ることがないような、エラストマー物質を主成分とする
接着剤層からなることが好ましいが、通常の熱収縮性被
覆シートに適用される通常のボソトメル１−タイプの接
着剤で形成しζも良い。
ク層が最も大きな熱収縮力を示す高温度領域（例えば約
８０〜２００ ”ｃの範囲内の高温）において、約０．
ＯＯ２〜０．０５ ｋｉｒ／ｃｎＴ（７）範囲内、好
ましくは０．００５〜０．０４ ｋｇ／ｃＩｌｌノ範囲
内（７）剪断強度（ＡＳＴＭ Ｄ １．００２ ）で表
される接着力を示し、さらに昇温されても急激に添加す
ることがないような、エラストマー物質を主成分とする
接着剤層からなることが好ましいが、通常の熱収縮性被
覆シートに適用される通常のボソトメル１−タイプの接
着剤で形成しζも良い。
また、この接着剤層としては、前述のように高温で接着
力を保持していると共に、常温（約２０℃付近）では、
約０−８〜３０ ｋｇ／ｃＪ、特に１．０〜２５ｋｇ／
ｃａ程度の剪断強度を示す接着剤で形成することが適当
である。
力を保持していると共に、常温（約２０℃付近）では、
約０−８〜３０ ｋｇ／ｃＪ、特に１．０〜２５ｋｇ／
ｃａ程度の剪断強度を示す接着剤で形成することが適当
である。
また、上記接着剤層は、例えば、ポリイソブチンゴム（
ＩＩＲｉブチルゴム）、エチレン−プロピレン共重合体
ゴム（ＥＰＲ） 、エチレン−プロピレン−非共役ジエ
ン共重合体ゴム（Ｅｌ＞Ｉ）Ｍ）などのオレフィン系エ
ラストーマー、ポリブタジェンゴム、ポリイソプレンゴ
ム、スチレン−ブタジェン共重合体ゴム、アクリロニ１
−リループクジェン共重合体コム、クロロプレンゴム、
クロロスルホン化ポリエチレンゴム、アクリルゴム、エ
ビクロルヒドリンゴム、塩素化ポリエチレンゴム、フッ
素化ゴムなどのその他の非共役ジエン系エラストマーな
どのエラストマー成分を、約３０〜７０重量％、特に３
５〜６５重量％含有していることが好ましい。
ＩＩＲｉブチルゴム）、エチレン−プロピレン共重合体
ゴム（ＥＰＲ） 、エチレン−プロピレン−非共役ジエ
ン共重合体ゴム（Ｅｌ＞Ｉ）Ｍ）などのオレフィン系エ
ラストーマー、ポリブタジェンゴム、ポリイソプレンゴ
ム、スチレン−ブタジェン共重合体ゴム、アクリロニ１
−リループクジェン共重合体コム、クロロプレンゴム、
クロロスルホン化ポリエチレンゴム、アクリルゴム、エ
ビクロルヒドリンゴム、塩素化ポリエチレンゴム、フッ
素化ゴムなどのその他の非共役ジエン系エラストマーな
どのエラストマー成分を、約３０〜７０重量％、特に３
５〜６５重量％含有していることが好ましい。
また、上記接着剤層には、エラストマー成分以外に、一
般に接着剤に含有されている改質用の他の重合体（改質
用重合体）、粘着付与剤、腐食防止剤、さらに無機充填
剤などが配合されていてもよい。改質用重合体としては
、例えば、ポリエチレン、エチレン−酢酸ビニル共重合
体、エチレン−プロピレン共重合体、アクリレート−エ
チレン共重合体、ポリプロピレン、ポリブテンなどのオ
レフィン系重合体、また、ポリ塩化ビニル、ポリアミド
、スチレン系重合体などの熱可塑性樹脂または液状重合
体を挙げることができ、粘着付与剤（タッキファイア）
としては、ロジンおよびロジン誘導体、ピネン系樹脂、
脂肪族炭化水素樹脂（Ｃ５留分、ペンテン、イソプレン
、■、３−ペンタジェンなどの単独または共重合体）、
芳香族炭化水素樹脂（Ｃ９留分、スチレン類、インデン
類などの単独または共重合体）、脂環族炭化水素ｉｌｌ
脂、クマロン樹脂、クマロン・インデン樹脂、フェノー
ル樹脂、ナフテン系油、改質テルペンなどを挙げること
ができる。また、腐食防止剤としては、例えば、クロム
酸金属塩、リン酸金属塩、亜リン酸金属塩、ホウ酸金属
塩、モリブデン酸塩、亜硝酸金属塩などの無機系腐食防
止剤、芳香族カルボン酸の金Ｂ塩、複数のしｌ；ロキシ
ル基を有する脂肪族または芳香族化合物、タンニン酸な
どの有機系腐食防止剤を挙げることができ、さらに無機
充填剤としては、タルク、炭カル、ンリカ、アルミナ、
マイカ、カーボンブランクなどを挙げることができる。
般に接着剤に含有されている改質用の他の重合体（改質
用重合体）、粘着付与剤、腐食防止剤、さらに無機充填
剤などが配合されていてもよい。改質用重合体としては
、例えば、ポリエチレン、エチレン−酢酸ビニル共重合
体、エチレン−プロピレン共重合体、アクリレート−エ
チレン共重合体、ポリプロピレン、ポリブテンなどのオ
レフィン系重合体、また、ポリ塩化ビニル、ポリアミド
、スチレン系重合体などの熱可塑性樹脂または液状重合
体を挙げることができ、粘着付与剤（タッキファイア）
としては、ロジンおよびロジン誘導体、ピネン系樹脂、
脂肪族炭化水素樹脂（Ｃ５留分、ペンテン、イソプレン
、■、３−ペンタジェンなどの単独または共重合体）、
芳香族炭化水素樹脂（Ｃ９留分、スチレン類、インデン
類などの単独または共重合体）、脂環族炭化水素ｉｌｌ
脂、クマロン樹脂、クマロン・インデン樹脂、フェノー
ル樹脂、ナフテン系油、改質テルペンなどを挙げること
ができる。また、腐食防止剤としては、例えば、クロム
酸金属塩、リン酸金属塩、亜リン酸金属塩、ホウ酸金属
塩、モリブデン酸塩、亜硝酸金属塩などの無機系腐食防
止剤、芳香族カルボン酸の金Ｂ塩、複数のしｌ；ロキシ
ル基を有する脂肪族または芳香族化合物、タンニン酸な
どの有機系腐食防止剤を挙げることができ、さらに無機
充填剤としては、タルク、炭カル、ンリカ、アルミナ、
マイカ、カーボンブランクなどを挙げることができる。
本発明において、上記接着剤層は、前述のオレフィン系
エラストマー約３０〜７０重量％、改質用重合体約１〜
２０重量％、粘着付与剤約１０〜３０重量％、無機充填
剤約０〜２０重量％である加熱接着性の接着剤組成物か
らなるものが、常温での接着力（剪断強度）につい゛ζ
約１．０ ｋｇ ／−以上であって、しかも高温での接
着力（剪断強度）について８０℃で約０．（ｌＬｋｇ／
ｃ艷以上、１００℃で約０．００５ ｋｇ／ｃｔＡ以上
と高く、それ以上の温度でも急激に低下することがない
ので、最適である。
エラストマー約３０〜７０重量％、改質用重合体約１〜
２０重量％、粘着付与剤約１０〜３０重量％、無機充填
剤約０〜２０重量％である加熱接着性の接着剤組成物か
らなるものが、常温での接着力（剪断強度）につい゛ζ
約１．０ ｋｇ ／−以上であって、しかも高温での接
着力（剪断強度）について８０℃で約０．（ｌＬｋｇ／
ｃ艷以上、１００℃で約０．００５ ｋｇ／ｃｔＡ以上
と高く、それ以上の温度でも急激に低下することがない
ので、最適である。
なお、粘着付与剤は、接着剤の流動性の付与、およびタ
ンク性の付与を主とした目的として配合されるものであ
り、余りに少な過ぎると、それらの性能を失うので望ま
しくない。
ンク性の付与を主とした目的として配合されるものであ
り、余りに少な過ぎると、それらの性能を失うので望ま
しくない。
また、接着剤層付きの前記熱収縮性補助シート１におい
て、高温で高い剪断強度を示す接着剤層を設けた場合、
該接着剤層のエラストマー成分が少なくなり過ぎると、
一般的なホットメルトタイプの接着剤と同様に、熱収縮
性被覆材料の熱収縮温度約８０℃以上で接着剤の剪断強
度が極めて小さくなってしまうのであまり適当ではなく
、また、エラストマー成分が多くなり過ぎると、常温に
冷却された後の接着力が小さくなるので適当ではない。
て、高温で高い剪断強度を示す接着剤層を設けた場合、
該接着剤層のエラストマー成分が少なくなり過ぎると、
一般的なホットメルトタイプの接着剤と同様に、熱収縮
性被覆材料の熱収縮温度約８０℃以上で接着剤の剪断強
度が極めて小さくなってしまうのであまり適当ではなく
、また、エラストマー成分が多くなり過ぎると、常温に
冷却された後の接着力が小さくなるので適当ではない。
もっとも、上記接着剤層は、既述の如く通常のホットメ
ルトタイプの接着剤層であってもよい。
ルトタイプの接着剤層であってもよい。
通常のホットメルトタイプの接着剤層としては、例えば
、ポリエチレン、ポリプロピレン、エチレン−酢酸ビニ
ル共重合体、アクリルニトリル−エチレン共重合体、ポ
リ塩化ビニル、ポリエステル、ポリアミドなどの熱可塑
性樹脂３０〜８０重量％、アスファルト（ビチューメン
）０〜５０重量％、粘着付与剤１０〜２０重量％、無機
充填剤５〜２０重量％などを含有するホントメルトタイ
プの接着剤からなるものが、常温での接着力（剪断強度
約５〜３０ｋｇ／ｃＪ）において優れており、しかも被
覆すべき表面の小さな凹凸粗面に対して加熱軟化・流動
して対応できるので適当である。
、ポリエチレン、ポリプロピレン、エチレン−酢酸ビニ
ル共重合体、アクリルニトリル−エチレン共重合体、ポ
リ塩化ビニル、ポリエステル、ポリアミドなどの熱可塑
性樹脂３０〜８０重量％、アスファルト（ビチューメン
）０〜５０重量％、粘着付与剤１０〜２０重量％、無機
充填剤５〜２０重量％などを含有するホントメルトタイ
プの接着剤からなるものが、常温での接着力（剪断強度
約５〜３０ｋｇ／ｃＪ）において優れており、しかも被
覆すべき表面の小さな凹凸粗面に対して加熱軟化・流動
して対応できるので適当である。
また、接着剤層付きの」二記熱収縮性補助シート１に設
けた開口部１１は、該補助シートｌを′ｒ字管２の本管
２３に被覆した場合、′Ｆ字管２の枝管２１を貫通させ
ることができ、且つ加熱による接着剤層付きの上記熱収
縮性補助シート１の熱収縮時にＴ字管２の枝管２１の首
部２２に密着することができる形態で設けてあればよく
、従っ“ζ、接着剤層付きの上記熱収縮性補助シート１
としては、第３図に示す如く、開口部１１に代え切除部
１２を設けた１対のシー１−１’、１’ を用いてもよ
い。
けた開口部１１は、該補助シートｌを′ｒ字管２の本管
２３に被覆した場合、′Ｆ字管２の枝管２１を貫通させ
ることができ、且つ加熱による接着剤層付きの上記熱収
縮性補助シート１の熱収縮時にＴ字管２の枝管２１の首
部２２に密着することができる形態で設けてあればよく
、従っ“ζ、接着剤層付きの上記熱収縮性補助シート１
としては、第３図に示す如く、開口部１１に代え切除部
１２を設けた１対のシー１−１’、１’ を用いてもよ
い。
また、接着剤層付きの上記熱収縮性補助シート１は、必
ずしも第２図及び第３図に示すように矩形のシートでな
くてもよく、′ｒ字管２の本管２３の表面に適応するよ
うな形状であればよく、例えば、台形状、扇状、その他
の形状であってもよい、なお、第１図及び第２図におい
て、１３は熱収縮性補助シートに設りたスリットであり
、また矢印は接着剤層イ」きの熱収縮性補助シー！−１
の熱収縮方向である。なお、前記スリットは必ずしも必
要ではない。
ずしも第２図及び第３図に示すように矩形のシートでな
くてもよく、′ｒ字管２の本管２３の表面に適応するよ
うな形状であればよく、例えば、台形状、扇状、その他
の形状であってもよい、なお、第１図及び第２図におい
て、１３は熱収縮性補助シートに設りたスリットであり
、また矢印は接着剤層イ」きの熱収縮性補助シー！−１
の熱収縮方向である。なお、前記スリットは必ずしも必
要ではない。
本発明のＴ字管の被覆法は、上述の如く、先ず、接着剤
層イ」きの熱収縮率の低い熱収縮性補助シート１をＴ字
管２の首部２２の周辺の本管２３に接合する工程を経る
ものであり、その結果、従来公知の通常の熱収縮性補助
シーでは、その加熱収縮時にＴ字管２の首部２２から月
１」れる方向に被覆材料がずれ“ζしまったり、しわが
できてしまっていたのに対して、本発明の′ｒ字管の被
覆法によれば、接着剤層（；Ｊきの熱収縮性補助シー１
−１は、従来の被覆材料の如くずれたり、しわができて
しまうことがない。
層イ」きの熱収縮率の低い熱収縮性補助シート１をＴ字
管２の首部２２の周辺の本管２３に接合する工程を経る
ものであり、その結果、従来公知の通常の熱収縮性補助
シーでは、その加熱収縮時にＴ字管２の首部２２から月
１」れる方向に被覆材料がずれ“ζしまったり、しわが
できてしまっていたのに対して、本発明の′ｒ字管の被
覆法によれば、接着剤層（；Ｊきの熱収縮性補助シー１
−１は、従来の被覆材料の如くずれたり、しわができて
しまうことがない。
次いで、第４図に示す如＜１゛字管２の首部２２の周辺
の本管２３の一部に熱的に接合した上記熱収縮性補助シ
ート１に一部重ね合わされるように、接着剤層イ］きの
第１の熱収縮性シート３を本管２３の残りの全周に対し
て配置して、上記熱収縮性補助シート１との重合部分を
加熱して熱的に接合し、且つ、接着剤層付きの第１の熱
収縮性シー１−３の全体を加熱して熱収縮させながら、
本管２３に熱的に接合する。この際、上記重合部分には
、ヒートシールテープ４を補助的に用いるのが好ましい
。また、上記第１の熱収縮性シート３の接着剤層として
は、前述の如き高温で高い剪断強度を示す接着剤層を用
いるのが好ましいが、通當のボットメルトタイプの接着
材を用いても良い。
の本管２３の一部に熱的に接合した上記熱収縮性補助シ
ート１に一部重ね合わされるように、接着剤層イ］きの
第１の熱収縮性シート３を本管２３の残りの全周に対し
て配置して、上記熱収縮性補助シート１との重合部分を
加熱して熱的に接合し、且つ、接着剤層付きの第１の熱
収縮性シー１−３の全体を加熱して熱収縮させながら、
本管２３に熱的に接合する。この際、上記重合部分には
、ヒートシールテープ４を補助的に用いるのが好ましい
。また、上記第１の熱収縮性シート３の接着剤層として
は、前述の如き高温で高い剪断強度を示す接着剤層を用
いるのが好ましいが、通當のボットメルトタイプの接着
材を用いても良い。
しかる後、第５図に示す如き形状の接着剤層イ１きの第
２の熱収縮性シート５を、第４図に示す如く、Ｔ字管２
の枝管２１の周囲に配置して該第２の熱収縮性シート５
の両端部を重ね合わせ、重ね合わさった部分をヒートシ
ールテープ６で接続して筒状となし、筒状となした接着
剤層付きの上記第２の熱収縮性シート５を、ガスバーナ
ーの火炎で加熱して熱収縮させながら、本管２３の表面
に密着させ、さらに加熱して枝管用の第２の熱収縮性シ
ート５をその接着剤層により枝管２１に接合して第６図
に示す如く被覆する。この際、接着剤層付きの上記第２
の熱収縮性シート５と、既に前述の如く本管２３に接合
した接着剤層付きの熱収縮性補助シート１の一部とは、
Ｔ字管２の首部２２におい°ζ重なり合う。この場合、
接′着剤層イ１きの上記第２の熱収縮性シート５の形状
は、Ｔ字管２がいも継ぎ型で、枝管２１が第１図に示す
如く小径の場合、第５図に示す如き形状のものを用いる
のが好ましく、その接着剤層としては、前述の如き高温
で高い剪断強度を示す接着剤層を用いるのが好ましいが
、通審のボットメルトタイプのものでもよい。また、接
着剤層付きの上記第２の熱収縮性シー１−５は、３０〜
７０％好ましくは４０〜６０％熱収縮した場合に枝管２
１に密着するような形態で筒状に、形成するのが好まし
い。
２の熱収縮性シート５を、第４図に示す如く、Ｔ字管２
の枝管２１の周囲に配置して該第２の熱収縮性シート５
の両端部を重ね合わせ、重ね合わさった部分をヒートシ
ールテープ６で接続して筒状となし、筒状となした接着
剤層付きの上記第２の熱収縮性シート５を、ガスバーナ
ーの火炎で加熱して熱収縮させながら、本管２３の表面
に密着させ、さらに加熱して枝管用の第２の熱収縮性シ
ート５をその接着剤層により枝管２１に接合して第６図
に示す如く被覆する。この際、接着剤層付きの上記第２
の熱収縮性シート５と、既に前述の如く本管２３に接合
した接着剤層付きの熱収縮性補助シート１の一部とは、
Ｔ字管２の首部２２におい°ζ重なり合う。この場合、
接′着剤層イ１きの上記第２の熱収縮性シート５の形状
は、Ｔ字管２がいも継ぎ型で、枝管２１が第１図に示す
如く小径の場合、第５図に示す如き形状のものを用いる
のが好ましく、その接着剤層としては、前述の如き高温
で高い剪断強度を示す接着剤層を用いるのが好ましいが
、通審のボットメルトタイプのものでもよい。また、接
着剤層付きの上記第２の熱収縮性シー１−５は、３０〜
７０％好ましくは４０〜６０％熱収縮した場合に枝管２
１に密着するような形態で筒状に、形成するのが好まし
い。
なお、本発明の被覆法は、上記の施工順序に限定されず
、枝管２１への接着剤ｍ４＝Ｊきの上記第２の熱収縮性
シー１−５の被覆を、本管２３への接着剤層イ］きの第
１の熱収縮性シー１−３の被覆に先立って行ってもよい
。
、枝管２１への接着剤ｍ４＝Ｊきの上記第２の熱収縮性
シー１−５の被覆を、本管２３への接着剤層イ］きの第
１の熱収縮性シー１−３の被覆に先立って行ってもよい
。
また、いも継ぎ′Ｉ゛字管２におりる枝管２１が中、大
径の場合は、第７図に示す如き矩形形状の、接着剤層付
きの第２の熱収縮性シート５°を使用するのが好ましい
。この場合の接着剤Ｊ＊ ｆｌきの第２の熱収縮性シー
ト５゛は、２０〜７０％好ましくは３０〜５０％熱収縮
した場合に枝管２１に密着するような形態で筒状に形成
するのが好ましい。
径の場合は、第７図に示す如き矩形形状の、接着剤層付
きの第２の熱収縮性シート５°を使用するのが好ましい
。この場合の接着剤Ｊ＊ ｆｌきの第２の熱収縮性シー
ト５゛は、２０〜７０％好ましくは３０〜５０％熱収縮
した場合に枝管２１に密着するような形態で筒状に形成
するのが好ましい。
また、接着剤層付きの前記第１の熱収縮性シート３及び
接着剤層付きの前記第２の熱収縮性シート５における架
橋プラスチック層は、それを構成する架橋プラスチック
フィルムまたはシー］−の熱収縮温度が約８０〜２００
℃、特に９０〜１８０℃程度であり、熱収縮率が約２０
〜８０％、特に３０〜７０％程度であればよく、さらに
そのフィルムまたはシートを形成している重合体の架橋
の程度が、前記のゲル分率で示して、約２０〜９０％、
特に２５〜８０％であることが好ましい。
接着剤層付きの前記第２の熱収縮性シート５における架
橋プラスチック層は、それを構成する架橋プラスチック
フィルムまたはシー］−の熱収縮温度が約８０〜２００
℃、特に９０〜１８０℃程度であり、熱収縮率が約２０
〜８０％、特に３０〜７０％程度であればよく、さらに
そのフィルムまたはシートを形成している重合体の架橋
の程度が、前記のゲル分率で示して、約２０〜９０％、
特に２５〜８０％であることが好ましい。
上述の如く、本発明の′ｒ字管の被覆法は、いも継ぎｉ
”字管２の被覆に好適するものであるが、引きぬき′Ｆ
字管の被覆にも適用できることは白う迄もない。
”字管２の被覆に好適するものであるが、引きぬき′Ｆ
字管の被覆にも適用できることは白う迄もない。
以下、本発明で用いる熱収縮性補助シー１−の接着剤層
を形成する好ましい接着剤についての試験例及び本発明
のＴ字管の被覆法の実施例を、比較試験例及び比較例と
共に示す。
を形成する好ましい接着剤についての試験例及び本発明
のＴ字管の被覆法の実施例を、比較試験例及び比較例と
共に示す。
なお、試験例および比較試験例において、接着剤の剪断
強度は、２枚の鉄板（１２５ｍｍＸ２５＋＋ｍＸ１．５
龍）を互いに１２鶴重ね合わせてその重ね合わせ部分に
接着剤を介在させて、１３０℃の接合温度に約５分間加
熱し鉄板を接合して、万能試験機によりその両端方向へ
同時に引張り、ＡＳＴＭ Ｄ１００２の測定方法に従っ
て、測定された。
強度は、２枚の鉄板（１２５ｍｍＸ２５＋＋ｍＸ１．５
龍）を互いに１２鶴重ね合わせてその重ね合わせ部分に
接着剤を介在させて、１３０℃の接合温度に約５分間加
熱し鉄板を接合して、万能試験機によりその両端方向へ
同時に引張り、ＡＳＴＭ Ｄ１００２の測定方法に従っ
て、測定された。
試験例１
次に示す組成の接着剤を１５０°Ｃの温度で５分間ニー
グーにより混練の後、ロールによって１．５龍の厚さの
接着剤シートとじた。
グーにより混練の後、ロールによって１．５龍の厚さの
接着剤シートとじた。
ブチルゴム ２５重里％
エチレン−プロピレン−非共役ジエン共重合体３０爪呈
％ ボリブデン ５市ｐ％ クマロン・インデン樹脂 ２０重量％ タルク １０重量％ この接着剤シートは前述の剪断強度の測定方法で測定し
た結果、１０５℃で０．０１４ ｋｇ／ ｃ＋ｌｌ、８
０℃で０．０２９ ｋｇ／ｃＪであり、１１０°Ｃでも
急激に低下することがなく、さらに２０°Ｃで１．１５
ｋｇ／Ｃ艷で あ っ ノこ。
％ ボリブデン ５市ｐ％ クマロン・インデン樹脂 ２０重量％ タルク １０重量％ この接着剤シートは前述の剪断強度の測定方法で測定し
た結果、１０５℃で０．０１４ ｋｇ／ ｃ＋ｌｌ、８
０℃で０．０２９ ｋｇ／ｃＪであり、１１０°Ｃでも
急激に低下することがなく、さらに２０°Ｃで１．１５
ｋｇ／Ｃ艷で あ っ ノこ。
比較試験例
接着剤の組成を次のように変えた他は、試験例１と同様
にして接着剤シート（比較接着剤）を形成した。
にして接着剤シート（比較接着剤）を形成した。
エチレン−プロピレン−非共役ジエン共重合体２０重量
％ エチレン−エチルアクリレート共重合体２５重量％ クマロン・インデン樹脂 ４５重量％ マイクロワックス １０重量％ この接着剤シートは前述の剪断強度の測定方法で測定し
た結果、１０５℃で０．００１ ｋｇ／ｃれ８０℃で０
．１２４ｋｇ／−であり、１１０℃では急激に低下して
しまい、さらに２０℃で２４．２ｋｇ／ｃＪであった。
％ エチレン−エチルアクリレート共重合体２５重量％ クマロン・インデン樹脂 ４５重量％ マイクロワックス １０重量％ この接着剤シートは前述の剪断強度の測定方法で測定し
た結果、１０５℃で０．００１ ｋｇ／ｃれ８０℃で０
．１２４ｋｇ／−であり、１１０℃では急激に低下して
しまい、さらに２０℃で２４．２ｋｇ／ｃＪであった。
実施例
上記試験例で得られた接着剤シートを、架橋フ。
ラスナックシート（厚さ１．０１賞、ゲル分率５０％、
長さ方向への熱収縮率２０％、熱収縮温度１０５℃）の
片側の全面に接合し、第２図に示す如き形状の熱収縮性
補助シー＋−＜厚さ、２．５１■、幅；６００龍、長さ
；６３０■稚、開口部の径；３３５曹ｌのシート）を形
成した。
長さ方向への熱収縮率２０％、熱収縮温度１０５℃）の
片側の全面に接合し、第２図に示す如き形状の熱収縮性
補助シー＋−＜厚さ、２．５１■、幅；６００龍、長さ
；６３０■稚、開口部の径；３３５曹ｌのシート）を形
成した。
この熱収縮性補助シートを、第１図に示すように、８０
℃に予熱されたいも継ぎＴ字管（本管の外径；５００ｍ
ｍ、枝管の外径；３００ｎ）の枝管の首部周辺の本管に
配置し、これを力゛スノく−づ−の火炎で約１０５〜１
１０°Ｃに加熱し、熱収縮させて、枝管の首部周辺の本
管に密着さ−Ｕ、さらＧこ加熱を続行して、上記熱収縮
性補助シートを上記接着剤層で第１図に示す如く接合し
た。次し１で、第４図に示す如く、第１の熱収縮性シー
１−〔熱収縮率、３０％、厚さ；２．５謡声、幅；（ｉ
ｏｔａ＋１．長さ１１２００＋ｕの方形シート（第４図
」−の３にＩｌｌ当）、接着剤層としては、上記比較試
験例で（Ｕられた接着剤シー１−を使用〕を、木管２３
に接合した熱収縮性補助シートにビー１−シールテープ
−合し、これをガスバーナーノ火炎で約１０５〜１１０
℃に加熱し熱収縮させて、」１記熱収縮性補助シートで
被覆した本管の残りの部分に破面接合した。その後、更
に第５図に示す如き形状Ｑ）第２の熱収縮性シート（熱
収縮率ｉ４０％、ｊ７さ；２．５鰭、幅；７００鮪、長
さｉ１６００１Ｉ−の方形シートから無駄を最小限にし
て切りＩ友き作成し）こもσ）、接着剤層としては、上
記比較試験例で得らｔ＋． ノコ接着剤シートを使用）
を用い、これを第４図Ｇこ示ず態様で上記の第１の熱収
縮性シートによる被デと同様にして枝管に被覆接合した
。
℃に予熱されたいも継ぎＴ字管（本管の外径；５００ｍ
ｍ、枝管の外径；３００ｎ）の枝管の首部周辺の本管に
配置し、これを力゛スノく−づ−の火炎で約１０５〜１
１０°Ｃに加熱し、熱収縮させて、枝管の首部周辺の本
管に密着さ−Ｕ、さらＧこ加熱を続行して、上記熱収縮
性補助シートを上記接着剤層で第１図に示す如く接合し
た。次し１で、第４図に示す如く、第１の熱収縮性シー
１−〔熱収縮率、３０％、厚さ；２．５謡声、幅；（ｉ
ｏｔａ＋１．長さ１１２００＋ｕの方形シート（第４図
」−の３にＩｌｌ当）、接着剤層としては、上記比較試
験例で（Ｕられた接着剤シー１−を使用〕を、木管２３
に接合した熱収縮性補助シートにビー１−シールテープ
−合し、これをガスバーナーノ火炎で約１０５〜１１０
℃に加熱し熱収縮させて、」１記熱収縮性補助シートで
被覆した本管の残りの部分に破面接合した。その後、更
に第５図に示す如き形状Ｑ）第２の熱収縮性シート（熱
収縮率ｉ４０％、ｊ７さ；２．５鰭、幅；７００鮪、長
さｉ１６００１Ｉ−の方形シートから無駄を最小限にし
て切りＩ友き作成し）こもσ）、接着剤層としては、上
記比較試験例で得らｔ＋． ノコ接着剤シートを使用）
を用い、これを第４図Ｇこ示ず態様で上記の第１の熱収
縮性シートによる被デと同様にして枝管に被覆接合した
。
その結果、熱収縮性補助シー１−１第１及び第２の熱収
縮性シートは、′■゛字管の枝管の立ち上がり部分の首
部周辺において「ずれ」を生じず、第６図に示す如く良
好な被覆層を形成した。
縮性シートは、′■゛字管の枝管の立ち上がり部分の首
部周辺において「ずれ」を生じず、第６図に示す如く良
好な被覆層を形成した。
第１図は本管への熱収縮性補助シートの接合状態を示す
斜視図、第２図及び第３図はそれぞれ熱収縮性補助シー
トの一例及び他の例を示す平面図、第４図は本管への第
１の熱収縮性シーｉ・の配置状態及び第２の熱収縮性シ
ートの筒状形成状態を示す斜視図、第５図は第２のｆｐ
）収縮性シートの一例を示す平面図、第６図はｉ”掌性
の被覆状態を示すＰＩ視図、第７図は第２の熱収縮性シ
ー１の他の例を示す平面図である。 １．１゛ ・・・接着剤層イ］きの熱収縮性補助シーｌ
− １１・・・開口部 １３・・・切除部 ２・・・Ｔ字管 ２１・・・枝管 ２２・・・首部 ２３・・・本性 ３・・・接着剤層伺きの第１の熱収縮性シー１ ・５．
５° ・・・接盾剤層伺きの第２のり１口１！／ ｔｉ
ｎ性シート 第１図 ３ 第２図 第３図 第４図 第５図
斜視図、第２図及び第３図はそれぞれ熱収縮性補助シー
トの一例及び他の例を示す平面図、第４図は本管への第
１の熱収縮性シーｉ・の配置状態及び第２の熱収縮性シ
ートの筒状形成状態を示す斜視図、第５図は第２のｆｐ
）収縮性シートの一例を示す平面図、第６図はｉ”掌性
の被覆状態を示すＰＩ視図、第７図は第２の熱収縮性シ
ー１の他の例を示す平面図である。 １．１゛ ・・・接着剤層イ］きの熱収縮性補助シーｌ
− １１・・・開口部 １３・・・切除部 ２・・・Ｔ字管 ２１・・・枝管 ２２・・・首部 ２３・・・本性 ３・・・接着剤層伺きの第１の熱収縮性シー１ ・５．
５° ・・・接盾剤層伺きの第２のり１口１！／ ｔｉ
ｎ性シート 第１図 ３ 第２図 第３図 第４図 第５図
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 本管からＴ字状に分岐している枝管を有する丁字管を熱
収縮性材料で被覆する方法において、Ｔ字管の枝管の立
ち上がり部分の首部に対応する箇所が開口または切除さ
れていて、枝管の首部の周辺の本管の一部を被覆するこ
とができる形状で本管の周方向の熱収縮性率が約３〜３
０％である、接着剤層伺きの熱収縮性補助シートを、枝
管の首部の周辺の本管に配置し、接着剤層付きの該熱収
縮性補助シートを加熱して熱収縮させながら本管に熱的
に接合させ、 次いで、上記熱収縮性補助シートに一部重ね合わされる
ように、接着剤層イ」きの第１の熱収縮性シートを本管
の残りの全周に対して配置して、その接着剤層付きの補
助のシートとの重合部分を加熱して熱的に接合し、且つ
、接着剤層付きの第１の熱収縮性シートの全体を加熱し
て熱収縮させながら本管に熱的に接合させ、 その後または該接合に先立ち、枝管の首部及び立ら上が
り部分の周囲に、接着剤層（・１きの上記補助のシート
に一部重ね合わされるように、接着剤層伺きの第２の熱
収縮性シートを配置しその両端部縁を重ね合わせ゛ζ接
合して筒状体となし、且つ、第２の熱収縮性シー７１・
の全体を加熱して熱収縮させながら熱的に接合させるこ
とを特徴とする丁字管の被覆方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP58133674A JPS6025729A (ja) | 1983-07-22 | 1983-07-22 | Ｔ字管の被覆法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP58133674A JPS6025729A (ja) | 1983-07-22 | 1983-07-22 | Ｔ字管の被覆法 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS6025729A true JPS6025729A (ja) | 1985-02-08 |
Family
ID=15110241
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP58133674A Pending JPS6025729A (ja) | 1983-07-22 | 1983-07-22 | Ｔ字管の被覆法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS6025729A (ja) |
Citations (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS5071775A (ja) * | 1973-10-25 | 1975-06-13 |
-
1983
- 1983-07-22 JP JP58133674A patent/JPS6025729A/ja active Pending
Patent Citations (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS5071775A (ja) * | 1973-10-25 | 1975-06-13 |
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