JPS60231792A - 清澄汚泥から炭火水素を製造する方法 - Google Patents
清澄汚泥から炭火水素を製造する方法Info
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- JPS60231792A JPS60231792A JP60070158A JP7015885A JPS60231792A JP S60231792 A JPS60231792 A JP S60231792A JP 60070158 A JP60070158 A JP 60070158A JP 7015885 A JP7015885 A JP 7015885A JP S60231792 A JPS60231792 A JP S60231792A
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- C02—TREATMENT OF WATER, WASTE WATER, SEWAGE, OR SLUDGE
- C02F—TREATMENT OF WATER, WASTE WATER, SEWAGE, OR SLUDGE
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- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C02—TREATMENT OF WATER, WASTE WATER, SEWAGE, OR SLUDGE
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- C02F11/18—Treatment of sludge; Devices therefor by thermal conditioning
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- C10—PETROLEUM, GAS OR COKE INDUSTRIES; TECHNICAL GASES CONTAINING CARBON MONOXIDE; FUELS; LUBRICANTS; PEAT
- C10G—CRACKING HYDROCARBON OILS; PRODUCTION OF LIQUID HYDROCARBON MIXTURES, e.g. BY DESTRUCTIVE HYDROGENATION, OLIGOMERISATION, POLYMERISATION; RECOVERY OF HYDROCARBON OILS FROM OIL-SHALE, OIL-SAND, OR GASES; REFINING MIXTURES MAINLY CONSISTING OF HYDROCARBONS; REFORMING OF NAPHTHA; MINERAL WAXES
- C10G1/00—Production of liquid hydrocarbon mixtures from oil-shale, oil-sand, or non-melting solid carbonaceous or similar materials, e.g. wood, coal
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- Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
- Y02—TECHNOLOGIES OR APPLICATIONS FOR MITIGATION OR ADAPTATION AGAINST CLIMATE CHANGE
- Y02E—REDUCTION OF GREENHOUSE GAS [GHG] EMISSIONS, RELATED TO ENERGY GENERATION, TRANSMISSION OR DISTRIBUTION
- Y02E50/00—Technologies for the production of fuel of non-fossil origin
- Y02E50/30—Fuel from waste, e.g. synthetic alcohol or diesel
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
本発明は、清澄汚泥、特に新鮮な活性汚泥から炭化水素
を製造する方゛法に関する。この方法で製造される炭化
水素には、分子中に１〜約３６個の炭素原子を含有する
アルカン類、シクロアルカン類および芳香族化合物が属
する。これらの気体状−および液状炭化水素は特に燃料
および化学原料として用いられる。清澄汚泥は生物的廃
水浄化の際に生じそして水、死んでいる並びに生存可能
な微生物および有機系−並びに無機系固体粒子よ構成る
混合物である。清澄汚泥は約９６〜９１１Ｌ５重量％の
水含有量を有しそして適当な方法（沈殿、長時間貯蔵、
乾燥、腐泥化、濾過）によって脱水することができ、そ
の際に脱水法次第で７０〜９５重量−の水含有量の清澄
汚泥が生ずる。清澄汚泥は害なく除くことが必要であシ
、これは秩序正しい沈殿処理、堆肥化あるいは農業への
利用および燃焼によって行なうことができる。しかしこ
れらのいずれの方法も一定の欠点を有しそしてそれ故に
害のない清澄汚泥の除去の為の新しい方法をめる必要が
ある。
を製造する方゛法に関する。この方法で製造される炭化
水素には、分子中に１〜約３６個の炭素原子を含有する
アルカン類、シクロアルカン類および芳香族化合物が属
する。これらの気体状−および液状炭化水素は特に燃料
および化学原料として用いられる。清澄汚泥は生物的廃
水浄化の際に生じそして水、死んでいる並びに生存可能
な微生物および有機系−並びに無機系固体粒子よ構成る
混合物である。清澄汚泥は約９６〜９１１Ｌ５重量％の
水含有量を有しそして適当な方法（沈殿、長時間貯蔵、
乾燥、腐泥化、濾過）によって脱水することができ、そ
の際に脱水法次第で７０〜９５重量−の水含有量の清澄
汚泥が生ずる。清澄汚泥は害なく除くことが必要であシ
、これは秩序正しい沈殿処理、堆肥化あるいは農業への
利用および燃焼によって行なうことができる。しかしこ
れらのいずれの方法も一定の欠点を有しそしてそれ故に
害のない清澄汚泥の除去の為の新しい方法をめる必要が
ある。
既に、清澄汚泥を酸素の排除下に密閉容器中で微生物の
活力によって分解し、その際に特にメタンを生ずる、活
性汚泥から炭化水素を得る方法が公知である。この工業
的に実施される腐泥化法は正に妨害され易く、清澄汚泥
中に含まれる炭素を基準として比較的僅かな収率でしか
炭化水素が得られない。更に腐泥化法の場合、残渣とし
て同様に除かなければならない多量の腐泥が生ずる。
活力によって分解し、その際に特にメタンを生ずる、活
性汚泥から炭化水素を得る方法が公知である。この工業
的に実施される腐泥化法は正に妨害され易く、清澄汚泥
中に含まれる炭素を基準として比較的僅かな収率でしか
炭化水素が得られない。更に腐泥化法の場合、残渣とし
て同様に除かなければならない多量の腐泥が生ずる。
それ故に本発明は、高い炭化水素収率をもたらし、価格
的に有利で且つ安全に運転でき、種々の出所の清澄汚泥
を用いて運転できそして僅かな量の廃物しか生じさせな
い、清澄汚泥から炭化水素を製造する方法を創造するこ
とを課題としている。
的に有利で且つ安全に運転でき、種々の出所の清澄汚泥
を用いて運転できそして僅かな量の廃物しか生じさせな
い、清澄汚泥から炭化水素を製造する方法を創造するこ
とを課題としている。
本発明の基礎と成る課題は、水含有量が７０〜９ａ５重
量％である清澄汚泥を３００〜６００℃の温度および１
００〜５００ ｂａｒの圧力のもとで処理すること、こ
の処理と同時にまたはこの処理の直後に同じ圧力および
同じ温度のもとて触媒の存在下に、用いた清澄汚泥の炭
素含有量を基準として２〜２５重量％の量の水素で水素
化を行なう仁と、温度−圧力処理および水素化の為の反
応時間が２〜１２０分であることおよび気相をその後に
圧力および／または温度の緯階的降下によって、多くの
分別物の状態で生ずる成分に分けることによって解決さ
れる。
量％である清澄汚泥を３００〜６００℃の温度および１
００〜５００ ｂａｒの圧力のもとで処理すること、こ
の処理と同時にまたはこの処理の直後に同じ圧力および
同じ温度のもとて触媒の存在下に、用いた清澄汚泥の炭
素含有量を基準として２〜２５重量％の量の水素で水素
化を行なう仁と、温度−圧力処理および水素化の為の反
応時間が２〜１２０分であることおよび気相をその後に
圧力および／または温度の緯階的降下によって、多くの
分別物の状態で生ずる成分に分けることによって解決さ
れる。
５００〜６００℃の温度および１００〜５００ｂａｒの
圧力の亀とで、清澄汚泥中含有有機化合物を熱分解しそ
してその際に生ずる分解生成物は支配的な高圧の為に水
蒸気中に充分に溶解される。この溶解工程によって分解
生成物が更にコークス化されるのが回避される。要する
に清澄汚泥中に含まれる水は、圧力一温度処理の際に生
ずる清澄汚泥の殆んど定量的に炭化水素である気体状−
および液体状分解生成物の為の溶剤として有利に使用さ
れる。本発明に従って行なわれる接触的水素化によって
、圧力一温度処理の際に生ずる不飽和の不安定な炭化水
素を安定な飽和炭化水素に転化することが達成される。
圧力の亀とで、清澄汚泥中含有有機化合物を熱分解しそ
してその際に生ずる分解生成物は支配的な高圧の為に水
蒸気中に充分に溶解される。この溶解工程によって分解
生成物が更にコークス化されるのが回避される。要する
に清澄汚泥中に含まれる水は、圧力一温度処理の際に生
ずる清澄汚泥の殆んど定量的に炭化水素である気体状−
および液体状分解生成物の為の溶剤として有利に使用さ
れる。本発明に従って行なわれる接触的水素化によって
、圧力一温度処理の際に生ずる不飽和の不安定な炭化水
素を安定な飽和炭化水素に転化することが達成される。
水、水素および炭化水素よ構成る水素化後に存在する気
相は圧力および／または温度を段階的゛に下げることに
よってその構成成分に分けることができ、その際に水の
他に液状および気体状炭化水素が生ずる。炭化水素の収
率は非常に高く、清澄汚泥の炭素含有量の８０重量％ま
での炭素である。本発明の方法の場合には、沈殿または
濾過によってその構成成分に分けることのできる固体懸
濁物が残渣として沈殿する。分離される固体粒子はまだ
僅かだけ水を含有しているが、直ちに適当な置き場所に
堆積させることができる。固体から分離される液体は気
相の分離の際に生ずる水と混合しそして後浄化（例えば
活性炭での処理および中和）に委ねる。また本発明の方
法によれば、清澄汚泥中に含まれる価値ある物質を役立
てることができそして廃物を簡単に妨害なく除くことが
できる。
相は圧力および／または温度を段階的゛に下げることに
よってその構成成分に分けることができ、その際に水の
他に液状および気体状炭化水素が生ずる。炭化水素の収
率は非常に高く、清澄汚泥の炭素含有量の８０重量％ま
での炭素である。本発明の方法の場合には、沈殿または
濾過によってその構成成分に分けることのできる固体懸
濁物が残渣として沈殿する。分離される固体粒子はまだ
僅かだけ水を含有しているが、直ちに適当な置き場所に
堆積させることができる。固体から分離される液体は気
相の分離の際に生ずる水と混合しそして後浄化（例えば
活性炭での処理および中和）に委ねる。また本発明の方
法によれば、清澄汚泥中に含まれる価値ある物質を役立
てることができそして廃物を簡単に妨害なく除くことが
できる。
更に本発明の実施形態によれば、圧力一温度処理および
水素化を同時に実施する場合に触媒としてＮａＯＨ，Ｎ
ａ４５ｉ０４、ＮａＢＯｌまたはＫＢＯ，を清澄汚泥中
に含まれる水を基準として０．００１〜０．５重量−の
量で用いる。触媒は水あるいは水蒸気相中に溶解してい
るので、該触媒は反応系に非常に均一に分布存在してお
シそしてそれ故に特に多大な効果を示す。
水素化を同時に実施する場合に触媒としてＮａＯＨ，Ｎ
ａ４５ｉ０４、ＮａＢＯｌまたはＫＢＯ，を清澄汚泥中
に含まれる水を基準として０．００１〜０．５重量−の
量で用いる。触媒は水あるいは水蒸気相中に溶解してい
るので、該触媒は反応系に非常に均一に分布存在してお
シそしてそれ故に特に多大な効果を示す。
本発明の別の実施形態によれば、清療汚泥の圧力一温度
処理の後に、負荷された水蒸気相を分離し、水素と混合
しそして、酸性成分とレドックス成分とよ構成る固定床
触媒を通して導入し、その際酸性成分としてｋ１２０Ｈ
、５ｉＯ１、Ｆｅ１ＯＢおよび／″またはゼオライトを
そしてレドックス成分としてＭｏ Ｏ３とＣｏｏおよび
／またはｗｏ、とＮｉＯを用いる。この固定床触媒は、
水蒸気相中に存在する硫黄−および窒素化合物によって
非常に僅かな程度しか害されず、触媒粒子には固体の灰
化水素化合物もあるいは次素も沈着しないので、この固
定床触媒は有利なことに長い寿命を有している。
処理の後に、負荷された水蒸気相を分離し、水素と混合
しそして、酸性成分とレドックス成分とよ構成る固定床
触媒を通して導入し、その際酸性成分としてｋ１２０Ｈ
、５ｉＯ１、Ｆｅ１ＯＢおよび／″またはゼオライトを
そしてレドックス成分としてＭｏ Ｏ３とＣｏｏおよび
／またはｗｏ、とＮｉＯを用いる。この固定床触媒は、
水蒸気相中に存在する硫黄−および窒素化合物によって
非常に僅かな程度しか害されず、触媒粒子には固体の灰
化水素化合物もあるいは次素も沈着しないので、この固
定床触媒は有利なことに長い寿命を有している。
本発明によると反応混合物を分離する為には、気相から
気相の圧力および温度を２〜１０ ｂａｒおよび１５０
〜２５０℃に下げることによって油留分をそして気相の
圧力および温度を１ ｂａｒおよび２５℃に下げること
によって水−粗ベンジン留分を分離し、その際同時に灰
化水素含有ガスを生ぜしめる場合が特に有利であること
が判っている。この場合、水−粗ベンジン留分はデカン
テーションによって分離できる。気相を本発明に従って
分離することによって三種の炭化水素留分が有利に得ら
れ、これらは公知の方法で更に分離できるしまたはそれ
自体を加工することもできる。
気相の圧力および温度を２〜１０ ｂａｒおよび１５０
〜２５０℃に下げることによって油留分をそして気相の
圧力および温度を１ ｂａｒおよび２５℃に下げること
によって水−粗ベンジン留分を分離し、その際同時に灰
化水素含有ガスを生ぜしめる場合が特に有利であること
が判っている。この場合、水−粗ベンジン留分はデカン
テーションによって分離できる。気相を本発明に従って
分離することによって三種の炭化水素留分が有利に得ら
れ、これらは公知の方法で更に分離できるしまたはそれ
自体を加工することもできる。
本発明の対象を次に図面によって更に詳細に説明する。
図面中、
第１図は、圧力一温度処理と水素化とを空間的に分離し
て実施する本発明に従う方法のフローシートである。
て実施する本発明に従う方法のフローシートである。
第２図は、圧力一温度処理と水素化とを同時に実施する
本発明に従う方法のフローシートである。
本発明に従う方法のフローシートである。
第１図に記した方法の場合には、清澄汚泥を貯蔵タンク
（１）から導管（２）および加圧ポンプ（３）を通して
加熱された反応器（４）に供給する。この清澄汚泥は７
０〜９１１Ｌ５重量％の水含有量を有しそして反応器（
４）中において約２〜１２０分、５００〜６００℃の温
度および１００〜５００ ｂａｒの圧力にさらされる。
（１）から導管（２）および加圧ポンプ（３）を通して
加熱された反応器（４）に供給する。この清澄汚泥は７
０〜９１１Ｌ５重量％の水含有量を有しそして反応器（
４）中において約２〜１２０分、５００〜６００℃の温
度および１００〜５００ ｂａｒの圧力にさらされる。
水蒸気相は導管、（５）を通って、固定床触媒が配備さ
れた水素化反応器（８）に入って行く。
れた水素化反応器（８）に入って行く。
導管（５）には貯蔵タンク（７）から導管（６）を通っ
て水素が供給される、水素化反応器（８）中は反応器（
４）における如き圧力−および温度状況が支配しておシ
、その際に勿論装置的原因によるある程度の圧力−およ
び温度変動が生じ得る。触媒は熱分解並びに水素化反応
を促進させる。水素化反応器（８・）中での気相の滞留
時間は約１〜５０分である。
て水素が供給される、水素化反応器（８）中は反応器（
４）における如き圧力−および温度状況が支配しておシ
、その際に勿論装置的原因によるある程度の圧力−およ
び温度変動が生じ得る。触媒は熱分解並びに水素化反応
を促進させる。水素化反応器（８・）中での気相の滞留
時間は約１〜５０分である。
水素含有の気相社導管（９）を通って安全弁（１０）お
よび熱交栃゛器（１１）に入って行き、熱交換器では圧
力および温度が２〜１０ ｂａｒおよび１５０〜２５０
℃に下げられる。次に分離器（１２）中で気相から油留
分ｉ沈殿させる。この油留分紘導管（１３）を通して搬
出される。この油留分はエネルギー獲得の為に燃焼させ
てもまたはその構成成分に蒸留分別してもよい。分離器
（１２）から気相が導管（１４）を通して安全弁（１５
）および熱交換器（１６）に入って行き、その熱交換器
で９１ ｂａｒへの圧力降下および２５℃（標準条件）
への温度降下が行なわれる。次に分離器（１７）中では
、導管（１８）を通って分離装置（１９）に入って行く
水−粗ベンジン留分が沈殿する。分離装置（１り）中で
はベンジン相が水から分離し、その際にベンジンは導管
（２１）を通って搬出されそしてエネルギー獲得の為に
燃焼させてもまたは蒸留法によって精製してもよい。水
は導管（２０）を通って搬出される。分離器（１７）中
で生ずる気相は水素の他に気体状炭化水素を含有してい
る。この気相は導管（２２）を通してガス浄化装置（２
３）に供給され、そこでＮＨ，とＨ，８が分離される。
よび熱交栃゛器（１１）に入って行き、熱交換器では圧
力および温度が２〜１０ ｂａｒおよび１５０〜２５０
℃に下げられる。次に分離器（１２）中で気相から油留
分ｉ沈殿させる。この油留分紘導管（１３）を通して搬
出される。この油留分はエネルギー獲得の為に燃焼させ
てもまたはその構成成分に蒸留分別してもよい。分離器
（１２）から気相が導管（１４）を通して安全弁（１５
）および熱交換器（１６）に入って行き、その熱交換器
で９１ ｂａｒへの圧力降下および２５℃（標準条件）
への温度降下が行なわれる。次に分離器（１７）中では
、導管（１８）を通って分離装置（１９）に入って行く
水−粗ベンジン留分が沈殿する。分離装置（１り）中で
はベンジン相が水から分離し、その際にベンジンは導管
（２１）を通って搬出されそしてエネルギー獲得の為に
燃焼させてもまたは蒸留法によって精製してもよい。水
は導管（２０）を通って搬出される。分離器（１７）中
で生ずる気相は水素の他に気体状炭化水素を含有してい
る。この気相は導管（２２）を通してガス浄化装置（２
３）に供給され、そこでＮＨ，とＨ，８が分離される。
精製したガスは導管（２４）を通して搬出されそして蒸
留によ多構成成分に分けることができるしまたはエネμ
ギ−獲得の為に燃焼される。
留によ多構成成分に分けることができるしまたはエネμ
ギ−獲得の為に燃焼される。
反応器（４）から、水−および固体含有残渣ハ導管（２
Ｂ）を通って、デカンタ−またはドラム式フイμターと
して構成されてもよい分離装置（２５）に入って行く。
Ｂ）を通って、デカンタ−またはドラム式フイμターと
して構成されてもよい分離装置（２５）に入って行く。
分離された水は導管（２７）を通して排出され、分離器
（１９）で生ずる水と一諸にされそして次に、下水施設
または排水溝に導入する以前に、後浄化段階（活性炭で
の吸着処理および場合によっては中和）に送られる。分
離装置（２５）中で生ずる固体は導管（２６）を通して
適当な置き場所に運搬する。
（１９）で生ずる水と一諸にされそして次に、下水施設
または排水溝に導入する以前に、後浄化段階（活性炭で
の吸着処理および場合によっては中和）に送られる。分
離装置（２５）中で生ずる固体は導管（２６）を通して
適当な置き場所に運搬する。
第２図に記した方法の場合には、清澄汚泥を貯蔵タンク
（１）から導管（３）および加圧ポンプ（５）を通して
反応器（６）に供給する。
（１）から導管（３）および加圧ポンプ（５）を通して
反応器（６）に供給する。
この清澄汚泥に、タンク（２）から導管（４）を通して
ＮａＯＨ％ＫＯＨ、Ｎａ４８１０４、ＮａＢＯｌまたは
ＫＢＯ，を、清澄汚泥中に含まれる水を基準としてα０
０１〜α５重量−の量で配量供給する。
ＮａＯＨ％ＫＯＨ、Ｎａ４８１０４、ＮａＢＯｌまたは
ＫＢＯ，を、清澄汚泥中に含まれる水を基準としてα０
０１〜α５重量−の量で配量供給する。
これらの化合物は熱分解−および水素化触媒として作用
しそして清澄汚泥に水溶液状態または固体として添加す
ることができる。タンク（２７）から導管（７）を通し
て清澄汚泥に水素を混入する。清澄汚泥は反応器（６）
中に１００〜５００ｂａｒの圧力および３００〜６００
℃の温度のもとて２〜１２０分滞留する。
しそして清澄汚泥に水溶液状態または固体として添加す
ることができる。タンク（２７）から導管（７）を通し
て清澄汚泥に水素を混入する。清澄汚泥は反応器（６）
中に１００〜５００ｂａｒの圧力および３００〜６００
℃の温度のもとて２〜１２０分滞留する。
反応器（６）から、水素および炭化水素を含有する水蒸
気相を導管（９）を通して安全弁（１０）および熱交換
器（１１）に供給され、その熱交換器において２〜１０
ｂａｒへの圧力降下および１５０〜２５０℃への温度
降下が行なわれる。次に分離器（１２）で油留分が沈殿
する。この油留分唸導管（１３）を通して搬出される。
気相を導管（９）を通して安全弁（１０）および熱交換
器（１１）に供給され、その熱交換器において２〜１０
ｂａｒへの圧力降下および１５０〜２５０℃への温度
降下が行なわれる。次に分離器（１２）で油留分が沈殿
する。この油留分唸導管（１３）を通して搬出される。
油留分はエネルギー獲得の為に燃焼させてもまたは蒸留
法によってその構成成分に分別してもよい。分離器（１
２）から気相が導管（１４）を通して安全弁（１５）お
よび熱交換器（１６）に供給され、その熱交換器では１
ｂａｒへの圧力降下および２５℃（標準条件）への温
度降下が行なわれる。次に分離器（１７）中では、導管
（１８）を通２て分離装置（２０）に入って行く水−粗
ペンジン留分が沈殿する。分離装置（２０）中ではベン
ジン留分が水から分離しそして導管（２１）を通して搬
出される。一方、ベンジンは分離装置（２０）を導管（
２２）を通って離れる。分離装置（２０）中で生ずる水
はまだ一定量の触媒を含有している。分離器（１７）中
で生ずる気相は水素および気体状灰化水素の他に更にＨ
，８およびＮＨｌを含有している。この気相は導管（１
９）を通ってガス浄化装置（２５）に供給され、そこで
ＮＨ，およびＨ，８が分離除去される。水素と気体成度
化水素とよ構成るガスはガス浄化装置（２５）を、導管
（２６）を通って離れそしてエネルギー獲得の為に燃焼
させてもまたは蒸留法によってその構成成分に分離して
もよい。導管（２２）から流出されるベンジン留分は蒸
留によって精製できる。
法によってその構成成分に分別してもよい。分離器（１
２）から気相が導管（１４）を通して安全弁（１５）お
よび熱交換器（１６）に供給され、その熱交換器では１
ｂａｒへの圧力降下および２５℃（標準条件）への温
度降下が行なわれる。次に分離器（１７）中では、導管
（１８）を通２て分離装置（２０）に入って行く水−粗
ペンジン留分が沈殿する。分離装置（２０）中ではベン
ジン留分が水から分離しそして導管（２１）を通して搬
出される。一方、ベンジンは分離装置（２０）を導管（
２２）を通って離れる。分離装置（２０）中で生ずる水
はまだ一定量の触媒を含有している。分離器（１７）中
で生ずる気相は水素および気体状灰化水素の他に更にＨ
，８およびＮＨｌを含有している。この気相は導管（１
９）を通ってガス浄化装置（２５）に供給され、そこで
ＮＨ，およびＨ，８が分離除去される。水素と気体成度
化水素とよ構成るガスはガス浄化装置（２５）を、導管
（２６）を通って離れそしてエネルギー獲得の為に燃焼
させてもまたは蒸留法によってその構成成分に分離して
もよい。導管（２２）から流出されるベンジン留分は蒸
留によって精製できる。
反応器（６）から、水と固体とより成る残渣は導管（８
）を通して、デカンタ−またはドラム式フイμターとし
て構成されていてもよい分離装置（２３）に供給する。
）を通して、デカンタ−またはドラム式フイμターとし
て構成されていてもよい分離装置（２３）に供給する。
分離装置（２，５）においては水が固体粒から分離され
そして導管（２４）を通して浄化装置に入って行く。該
装置では活性炭での後処理および場合によっては中和が
行なわれる。分離装置（２５）および（２０）で生ずる
水は混合されて、排水溝または下水施設に導入する以前
に後処理段階に供給される。
そして導管（２４）を通して浄化装置に入って行く。該
装置では活性炭での後処理および場合によっては中和が
行なわれる。分離装置（２５）および（２０）で生ずる
水は混合されて、排水溝または下水施設に導入する以前
に後処理段階に供給される。
第２図に記した方法によって、９ａ１２重量％の水分含
有量および［１８１重量−〇次素含有量を有する清澄汚
泥を処理する。反応器（６）中は、５００ ｂａｒの圧
力および４００℃の温度が支配している。清澄汚泥に触
媒としてＮａ４Ｓｉｏ４ を、清澄汚泥の水分含有量を
基準として０．５重量−の量で配量供給する。３０分の
反応時間の後に３種の戻素含有留分を、臨界を超えた気
相から分離する。油留分は２ ｂａｒ、１５０’Ｃのも
とで得られ、他方ベンジン留分および気体状炭化水素留
分は標準状態のもとで生ずる。用いられた次素の７２．
６重量％が５種の留分中に炭化水素として得られる。そ
の際個々には次の収率が得られる： 油留分（Ｃ１゜〜Ｃ３６） ５４．３重量％ベンジン留
分（０６〜Ｃ，） ２．１重量％気体状戻化水素（Ｃ８
〜Ｃ，） ３＆２重量％反応器（６）には、清澄汚泥の
炭素含有量を基準として約２０重量％の水素が存在して
いる。
有量および［１８１重量−〇次素含有量を有する清澄汚
泥を処理する。反応器（６）中は、５００ ｂａｒの圧
力および４００℃の温度が支配している。清澄汚泥に触
媒としてＮａ４Ｓｉｏ４ を、清澄汚泥の水分含有量を
基準として０．５重量−の量で配量供給する。３０分の
反応時間の後に３種の戻素含有留分を、臨界を超えた気
相から分離する。油留分は２ ｂａｒ、１５０’Ｃのも
とで得られ、他方ベンジン留分および気体状炭化水素留
分は標準状態のもとで生ずる。用いられた次素の７２．
６重量％が５種の留分中に炭化水素として得られる。そ
の際個々には次の収率が得られる： 油留分（Ｃ１゜〜Ｃ３６） ５４．３重量％ベンジン留
分（０６〜Ｃ，） ２．１重量％気体状戻化水素（Ｃ８
〜Ｃ，） ３＆２重量％反応器（６）には、清澄汚泥の
炭素含有量を基準として約２０重量％の水素が存在して
いる。
第１図および第２図はそれぞれ本発明に従う実施形態を
示すフローシートであり、各図中の記号は以下の意味を
有する： 第１図： （１） −−−−一清澄汚泥用貯蔵タンク（３） −−
−−一加圧ポンプ （４） −−−−一反応器 （７） −−−−一水素用貯蔵タンク （８） −−−−一水素化反応器 （１０）ｔ （１５）−一安全弁 （１１）？ （１６）−一熱交換器 （１２）−−−−一分離器 （１７）−−−−一分離器 （１９） −−−’−−分離装置 （２５）−−−−−ガス浄化装置 （２５）−、−−−一分離装置 第２図： （１） −−−−一清澄汚泥用貯蔵タンク（２） −−
−−一触謀用タンク （５） −−−−一加圧ポンプ （６） −−−−一反応器 （１０″）ｔ （１５） −−一安全弁（１１）、 （
１６） −−一熱交換器（１２）−−−−一分離器 （１７）−−−−一分離器 （２０）−−−−一分離装置 （２３）−−−−一分離装置 （２５）−−−−一浄化装置 （２７）−−−−一水素用タンク 代理人 江 崎 光 好 代理人 江 崎 光 史 第１頁の続き ■Ｉｎｔ、Ｃ１，’ ｍ別記号 ／／ Ｂ ０１ Ｊ ２３１０４ ００２ Ｆ １１７００ ＠発明者 ライネル・ハーグ〕 庁内整理番号 Ｉ ドイツ連邦共和国、ベルリン２７、ボットロ ペル
・ウェーク、１４
示すフローシートであり、各図中の記号は以下の意味を
有する： 第１図： （１） −−−−一清澄汚泥用貯蔵タンク（３） −−
−−一加圧ポンプ （４） −−−−一反応器 （７） −−−−一水素用貯蔵タンク （８） −−−−一水素化反応器 （１０）ｔ （１５）−一安全弁 （１１）？ （１６）−一熱交換器 （１２）−−−−一分離器 （１７）−−−−一分離器 （１９） −−−’−−分離装置 （２５）−−−−−ガス浄化装置 （２５）−、−−−一分離装置 第２図： （１） −−−−一清澄汚泥用貯蔵タンク（２） −−
−−一触謀用タンク （５） −−−−一加圧ポンプ （６） −−−−一反応器 （１０″）ｔ （１５） −−一安全弁（１１）、 （
１６） −−一熱交換器（１２）−−−−一分離器 （１７）−−−−一分離器 （２０）−−−−一分離装置 （２３）−−−−一分離装置 （２５）−−−−一浄化装置 （２７）−−−−一水素用タンク 代理人 江 崎 光 好 代理人 江 崎 光 史 第１頁の続き ■Ｉｎｔ、Ｃ１，’ ｍ別記号 ／／ Ｂ ０１ Ｊ ２３１０４ ００２ Ｆ １１７００ ＠発明者 ライネル・ハーグ〕 庁内整理番号 Ｉ ドイツ連邦共和国、ベルリン２７、ボットロ ペル
・ウェーク、１４
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 １）清澄汚泥から炭化水素を製造するに当って、水含有
量が７０〜９＆５重量％である清澄汚泥を５００〜６０
０℃の温度および１００〜５００ ｂａｒの圧力のもと
で処理すること、この処理と同時にまたはこの処理の直
後に同じ圧力および同じ温度のもとて触媒の存在下に、
用いた清澄汚泥の炭素含有量を基準として２〜２５重量
−の量の水素で水素化を行なうこと、温度−圧力処理お
よび水素化の為の反応時間が２〜１２０分であることお
よび気相をその後に圧力および／ｌたは温度の段階的降
下によって、多くの分別物の状態で生ずる成分に分ける
ことを特徴とする、上記方法。 ２）圧力一温度処理および水素化を同時的に実施する際
に触媒としてＮａＯＨ、ＫＯＨ５Ｎａ４８１０４、Ｎａ
ＢＯｌまたはＫＢＯ，を、清澄汚泥中に含まれる水を基
準としてα００１〜ｃＬ５重量％の量で用いる特許請求
の範囲第１項記載の方法。 ５）清澄汚泥の圧力一温度処理の後に、負荷された水蒸
気相を分離し、水素と混合しそして、酸性成分とレドッ
クス成分とより成る固定床触媒を通して導入し、その際
酸性成分と−てＡＺＩＯ３，８ｉ０１、Ｆｅ１Ｏ１およ
び／ｌたはゼオフィトをそしてレドックス成分としてＭ
２Ｏ３とＣｏ。 および／ｌたはＷＯ，とＮｉＯを用いる特許請求の範囲
第１項記載の方法。 ４）気相から気相の圧力および温度を２〜１０ｂａｒお
よび１５０〜２５０℃に下げることによって油留分をそ
して気相の圧力および温度を１ ｂａｒおよび２５℃に
下げることによって水−粗ベンジン留分を分離し、その
際同時に灰化水素含有ガスを生ずる特許請求の範囲第１
〜５項のいずれか１つに記載の方法。
Applications Claiming Priority (2)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| DE19843412536 DE3412536A1 (de) | 1984-04-04 | 1984-04-04 | Verfahren zur herstellung von kohlenwasserstoffen aus klaerschlamm |
| DE3412536.1 | 1984-04-04 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS60231792A true JPS60231792A (ja) | 1985-11-18 |
Family
ID=6232574
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP60070158A Pending JPS60231792A (ja) | 1984-04-04 | 1985-04-04 | 清澄汚泥から炭火水素を製造する方法 |
Country Status (9)
| Country | Link |
|---|---|
| US (1) | US4652686A (ja) |
| EP (1) | EP0157339A3 (ja) |
| JP (1) | JPS60231792A (ja) |
| AU (1) | AU569386B2 (ja) |
| DE (1) | DE3412536A1 (ja) |
| DK (1) | DK143785A (ja) |
| GR (1) | GR850832B (ja) |
| NO (1) | NO851273L (ja) |
| ZA (1) | ZA852505B (ja) |
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS62253689A (ja) * | 1986-01-24 | 1987-11-05 | エル・ウエー・エー・エントゾルグング・アクチエンゲゼルシヤフト | 炭素含有廃物を再生する改善された方法 |
| JP2011529091A (ja) * | 2008-07-28 | 2011-12-01 | チャイナ フューエル バイオエナジー テクノロジー デベロップメント コーポレイティッド リミテッド | セルロースバイオマスの直接液化方法 |
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| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
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| NL8402641A (nl) * | 1984-08-30 | 1986-03-17 | Univ Leiden | Werkwijze voor het vernietigen van organische afvalstoffen door thermische omzetting. |
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| CA1300885C (en) * | 1986-08-26 | 1992-05-19 | Donald S. Scott | Hydrogasification of biomass to produce high yields of methane |
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| DE69707361T2 (de) * | 1996-06-06 | 2002-05-02 | Mitsubishi Heavy Ind Ltd | Verfahren und Apparat zur Konvertierung von Kunststoffabfällen in Öl |
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| FR2780902B1 (fr) | 1998-07-10 | 2000-09-22 | Electrolyse L | Procede de transformation de structures chimiques dans un fluide sous l'action des ultrasons et dispositif pour sa mise en oeuvre |
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| DE102009033216A1 (de) | 2009-07-15 | 2011-01-27 | Brümmer, Heinz | Vorrichtung und Verfahren zur Herstellung von Leichtölen aus Biomasse und kohlenwasserstoffhaltigen Stoffen mittels Verpressen der Reaktionsmasse zusammen mit einem zeolithischen Katalysator als Reaktionsbeschleuniger zu Pellets und anschließender Molekülverkürzung der Reaktionsmasse durch von Mikrowellenstrahlung initiiertem Plasma in einem Flachbettreaktor |
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-
1984
- 1984-04-04 DE DE19843412536 patent/DE3412536A1/de not_active Ceased
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1985
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- 1985-03-29 DK DK143785A patent/DK143785A/da not_active Application Discontinuation
- 1985-03-29 NO NO851273A patent/NO851273L/no unknown
- 1985-04-02 US US06/719,306 patent/US4652686A/en not_active Expired - Fee Related
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- 1985-04-02 GR GR850832A patent/GR850832B/el unknown
- 1985-04-03 ZA ZA852505A patent/ZA852505B/xx unknown
- 1985-04-04 JP JP60070158A patent/JPS60231792A/ja active Pending
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