JPS60216994A - フエライト系Ｆｅ−Ｃｒ−Ａｌ合金用溶接材料 - Google Patents
フエライト系Ｆｅ−Ｃｒ−Ａｌ合金用溶接材料Info
- Publication number
- JPS60216994A JPS60216994A JP7353084A JP7353084A JPS60216994A JP S60216994 A JPS60216994 A JP S60216994A JP 7353084 A JP7353084 A JP 7353084A JP 7353084 A JP7353084 A JP 7353084A JP S60216994 A JPS60216994 A JP S60216994A
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- welding
- welding material
- steel
- ferritic
- alloy
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Granted
Links
Classifications
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B23—MACHINE TOOLS; METAL-WORKING NOT OTHERWISE PROVIDED FOR
- B23K—SOLDERING OR UNSOLDERING; WELDING; CLADDING OR PLATING BY SOLDERING OR WELDING; CUTTING BY APPLYING HEAT LOCALLY, e.g. FLAME CUTTING; WORKING BY LASER BEAM
- B23K35/00—Rods, electrodes, materials, or media, for use in soldering, welding, or cutting
- B23K35/22—Rods, electrodes, materials, or media, for use in soldering, welding, or cutting characterised by the composition or nature of the material
- B23K35/24—Selection of soldering or welding materials proper
- B23K35/30—Selection of soldering or welding materials proper with the principal constituent melting at less than 1550 degrees C
- B23K35/3053—Fe as the principal constituent
- B23K35/308—Fe as the principal constituent with Cr as next major constituent
- B23K35/3086—Fe as the principal constituent with Cr as next major constituent containing Ni or Mn
Landscapes
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Arc Welding In General (AREA)
- Nonmetallic Welding Materials (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
（産業上の利用分野）
本発明は、耐酸化鋼あるいは電気抵抗材料等として用い
られるフェライト系Ｆｅ−Ｃｒ−Ａｔ合金の溶接に用い
る溶接棒、溶接心線等の溶接材料に関するものである。
られるフェライト系Ｆｅ−Ｃｒ−Ａｔ合金の溶接に用い
る溶接棒、溶接心線等の溶接材料に関するものである。
（従来技術）
フェライト、ＳＰ″ｏ −Ｃｒ−Ａｌ＆ ＆ Ｋは１３
Ｃｒ−４ＡＡ鋼、１５ Ｃｒ −４Ａｔ鋼、２０ｃｒ−
３Ａｔ鋼、２５ Ｃｒ −５Ａｔ鋼等がｓｂ耐酸化性に
優れ（藤田：「ステンレス」、１４、Ａ７ （１９７０
） Ｐ、、２１）ｔｌ）かつ電気抵抗値が高く、温度依
存性が小さいことから、耐酸化性電気抵抗材料として広
く使用されている。これらのフェライト系Ｆ＠−０ｒ−
ｊｕ合金を溶接する場合、溶接材料には通常、共がねも
しくは２５ Ｃｒ −１２Ｎｌ鋼が使用されている。し
かし、母材はＡｔを含有していて高温までフェライト単
相であシ、かつＡＡＯ高純化効果のため、溶着金属部の
結晶粒が粗大化し易く極めて脆いために、溶接の際には
２００℃程度の予熱や７００〜９００℃の後熱処理が必
要である。しかし、これらの熱処理をしても靭性は若干
しか改善されずしばしば脆性破壊を引き起こす。
Ｃｒ−４ＡＡ鋼、１５ Ｃｒ −４Ａｔ鋼、２０ｃｒ−
３Ａｔ鋼、２５ Ｃｒ −５Ａｔ鋼等がｓｂ耐酸化性に
優れ（藤田：「ステンレス」、１４、Ａ７ （１９７０
） Ｐ、、２１）ｔｌ）かつ電気抵抗値が高く、温度依
存性が小さいことから、耐酸化性電気抵抗材料として広
く使用されている。これらのフェライト系Ｆ＠−０ｒ−
ｊｕ合金を溶接する場合、溶接材料には通常、共がねも
しくは２５ Ｃｒ −１２Ｎｌ鋼が使用されている。し
かし、母材はＡｔを含有していて高温までフェライト単
相であシ、かつＡＡＯ高純化効果のため、溶着金属部の
結晶粒が粗大化し易く極めて脆いために、溶接の際には
２００℃程度の予熱や７００〜９００℃の後熱処理が必
要である。しかし、これらの熱処理をしても靭性は若干
しか改善されずしばしば脆性破壊を引き起こす。
例としてこれら合金の冷延鋼帯を製造する場合の溶接に
ついて述べる。この種の銅を熱延銅帯から冷延鋼帯に製
造する際には通常ゼンジミア圧延機を使用する。そのた
め未圧延部が発生するのを防止するため一般的には熱延
銅帯の両端に１８．Ｃｒ−８Ｎｉ鋼のリーダーストリッ
プを溶接する。この銅帯を冷間圧延する際にデフレクタ
−ロールで曲は応力が働くため、溶接継手部が脆性破断
し、破断による設備休止や歩留の低下といった問題が生
じる。
ついて述べる。この種の銅を熱延銅帯から冷延鋼帯に製
造する際には通常ゼンジミア圧延機を使用する。そのた
め未圧延部が発生するのを防止するため一般的には熱延
銅帯の両端に１８．Ｃｒ−８Ｎｉ鋼のリーダーストリッ
プを溶接する。この銅帯を冷間圧延する際にデフレクタ
−ロールで曲は応力が働くため、溶接継手部が脆性破断
し、破断による設備休止や歩留の低下といった問題が生
じる。
また、Ｃのようなフェライト系Ｆｅ −Ｃｒ −Ａｔ合
金同士を溶接し、あるいは、これ業他の材料と溶接して
構造物ｆ：製造する際にも、溶接部の脆性破断の四組が
ある。
金同士を溶接し、あるいは、これ業他の材料と溶接して
構造物ｆ：製造する際にも、溶接部の脆性破断の四組が
ある。
（発明の目的）
本発明は、フェライト糸Ｆｅ −Ｃｒ −Ａ１合金を溶
接する際に、溶着金属部の結晶粒の粗大化を抑制して溶
接部の破断を防止することを目的とするものである。
接する際に、溶着金属部の結晶粒の粗大化を抑制して溶
接部の破断を防止することを目的とするものである。
（発明の構成・作用）
本発明の溶＆、材料は、亜量饅にてＣ：０．１０チ以下
、ｓｉ：ｏ、ｉ 〜ｏ、ｓ％、Ｍｎ ： ０．５〜２．
５％、Ｃｒ：１６〜２０％、Ｎｌ：１８〜２２％ヲ宮廟
し、残部はＦｅおよび不可避的不純物からなるフェライ
ト糸１ｉ”ｅ −Ｃｒ −Ａｔ合金用治接材料である。
、ｓｉ：ｏ、ｉ 〜ｏ、ｓ％、Ｍｎ ： ０．５〜２．
５％、Ｃｒ：１６〜２０％、Ｎｌ：１８〜２２％ヲ宮廟
し、残部はＦｅおよび不可避的不純物からなるフェライ
ト糸１ｉ”ｅ −Ｃｒ −Ａｔ合金用治接材料である。
本発明者らは浴堝金ｈ４部の粗粒化防止のために従来の
溶接材料２５ Ｃｒ−１２Ｎｉ鋼を使用すると同時に、
種々の割合で３６４ Ｎｌ鋼を溶加棒として溶は込ませ
、溶着金属部をオーステナイを化し、その中にδ−Ｆｅ
を２〜１０係生成させることによυ粗粒化が抑制できか
つ高温割れも防止できることを見出した。しかしこの方
法では３６１ Ｎｉ鋼を同時に溶融させるために入熱が
高くなシ、溶接熱影響部の粗粒化が生じ靭性を向上させ
ることができないという知見を得た。そこで、これらの
知見を踏まえ溶接材料を釉々検討した結果、従来使用さ
れている２ ５ Ｃｒ−１２Ｎｉ鋼を低Ｃｒ高Ｎｉ化し
た前記本発明溶接材料を使用することにより、靭性に優
れた溶接継手部が得られることを明らかにした。
溶接材料２５ Ｃｒ−１２Ｎｉ鋼を使用すると同時に、
種々の割合で３６４ Ｎｌ鋼を溶加棒として溶は込ませ
、溶着金属部をオーステナイを化し、その中にδ−Ｆｅ
を２〜１０係生成させることによυ粗粒化が抑制できか
つ高温割れも防止できることを見出した。しかしこの方
法では３６１ Ｎｉ鋼を同時に溶融させるために入熱が
高くなシ、溶接熱影響部の粗粒化が生じ靭性を向上させ
ることができないという知見を得た。そこで、これらの
知見を踏まえ溶接材料を釉々検討した結果、従来使用さ
れている２ ５ Ｃｒ−１２Ｎｉ鋼を低Ｃｒ高Ｎｉ化し
た前記本発明溶接材料を使用することにより、靭性に優
れた溶接継手部が得られることを明らかにした。
次に各種成分の限定理由を説明する。
Ｃはオーステナイト形成元素であり、溶着金属部をオー
ステナイト化するのに有効な元素であるが、多量に含ま
れると、溶着金属部が硬化し加工性が劣化するとともに
、炭化物の析出量を増加させ耐食性を劣化させる。この
ためＣの範囲を０．１０チ以下とした。
ステナイト化するのに有効な元素であるが、多量に含ま
れると、溶着金属部が硬化し加工性が劣化するとともに
、炭化物の析出量を増加させ耐食性を劣化させる。この
ためＣの範囲を０．１０チ以下とした。
８１は脱酸材として鉄鋼上必要であると同時に、溶接金
属のなじみが向上するが、多量に含まれると溶着金属部
のフェライト量が増加し靭性が劣化する。このためＳｉ
の範囲を０．１〜０．８％とした。
属のなじみが向上するが、多量に含まれると溶着金属部
のフェライト量が増加し靭性が劣化する。このためＳｉ
の範囲を０．１〜０．８％とした。
Ｍｎはオーステナイト相を安定化させるのに有効な元素
であるが、多量に含むと溶接時にＭｎヒーームが発生し
、人体に有害であるためＭｎの範囲を２．５％以下とし
た。
であるが、多量に含むと溶接時にＭｎヒーームが発生し
、人体に有害であるためＭｎの範囲を２．５％以下とし
た。
Ｎｉは強力なオーステナイト形成元素であシ、溶着金属
部をオーステナイト化するために１８％以上必要である
。しかし、２２チを越えると、δ−Ｆｅが全く生成しな
くな９高温割れが生じ易くなる。このためＮｉの範囲を
１８〜２２％とした。
部をオーステナイト化するために１８％以上必要である
。しかし、２２チを越えると、δ−Ｆｅが全く生成しな
くな９高温割れが生じ易くなる。このためＮｉの範囲を
１８〜２２％とした。
Ｃはフェライト形成元素であシ、溶接継手部の耐食性を
維持するのに必須である。しかし、多量に含むとδ−Ｆ
ｅが多量に生成し靭性が劣化する。
維持するのに必須である。しかし、多量に含むとδ−Ｆ
ｅが多量に生成し靭性が劣化する。
このためＣｒの範囲を１６〜２０％とした。
本発明の溶接材料は１３Ｃｒ−４Ａｔ鋼、１５Ｃｒ−４
ＡＡ鋼、２１１Ｃｒ−：’ＩＡｔａ、 ２ＲＣｒ−ＦＩ
Ａ／−ａｉａ Ｃｒ ＆ １ ０〜 Ａ ｎ ｄ −Ａ
ｔを１〜１０％含有するフェライト系Ｆｅ−Ｃｒ−Ａ１
合金を被覆アーク溶接する時の溶接棒、サブマージアー
ク溶接、ミグ溶接の時の溶接芯線等、全ての溶接材料に
適用でき、溶着金属部の組織が微細化し、かつオーステ
ナイト層の中にδ−Ｆｅが２〜１０係生成するために高
温割れの発生もない。このため継手部の靭性を極めて向
上することができる。また、本発明の溶接材料を使用す
ることによシ、溶接時の予熱、後熱処理も省略できるが
、これらの熱処理を実施すればさらに靭性が向上する。
ＡＡ鋼、２１１Ｃｒ−：’ＩＡｔａ、 ２ＲＣｒ−ＦＩ
Ａ／−ａｉａ Ｃｒ ＆ １ ０〜 Ａ ｎ ｄ −Ａ
ｔを１〜１０％含有するフェライト系Ｆｅ−Ｃｒ−Ａ１
合金を被覆アーク溶接する時の溶接棒、サブマージアー
ク溶接、ミグ溶接の時の溶接芯線等、全ての溶接材料に
適用でき、溶着金属部の組織が微細化し、かつオーステ
ナイト層の中にδ−Ｆｅが２〜１０係生成するために高
温割れの発生もない。このため継手部の靭性を極めて向
上することができる。また、本発明の溶接材料を使用す
ることによシ、溶接時の予熱、後熱処理も省略できるが
、これらの熱処理を実施すればさらに靭性が向上する。
（実施例）
以下に本発明の実施例として、１５Ｃｒ−４Ａｔ鋼ト１
．８ Ｃｒ −８Ｎｉ鋼をサブマージアーク溶接した時
について示す。
．８ Ｃｒ −８Ｎｉ鋼をサブマージアーク溶接した時
について示す。
第１表に１５Ｃｒ−４Ａｔ鋼、１８Ｃｒ−８Ｎｌ銅及び
各種溶接材料の組成を示す。第２表に溶着金属部の組成
と組織、第３表に機械的性質を示す。本発明溶接材料を
使用した場合はいずれも、くり返し曲げ特性、延性が向
上し、比較法に比べ極めて靭性に優れている。
各種溶接材料の組成を示す。第２表に溶着金属部の組成
と組織、第３表に機械的性質を示す。本発明溶接材料を
使用した場合はいずれも、くり返し曲げ特性、延性が向
上し、比較法に比べ極めて靭性に優れている。
（発明の効果）
本発明の溶接材料を用いることにより、１３Ｃｒ−４ｋ
ｔ鋼、１５−Ｃｒ −４Ａｔ鋼、２０Ｃｒ−３Ａｔ鋼、
２５Ｃｒ−５ＡＡ鋼等のフェライト系Ｆｅ −Ｃｒ−Ａ
４合金の溶接部の靭性が極めて向上し、これら合金の製
造ならびに使用が一容易となる。
ｔ鋼、１５−Ｃｒ −４Ａｔ鋼、２０Ｃｒ−３Ａｔ鋼、
２５Ｃｒ−５ＡＡ鋼等のフェライト系Ｆｅ −Ｃｒ−Ａ
４合金の溶接部の靭性が極めて向上し、これら合金の製
造ならびに使用が一容易となる。
層：″′
代理人 谷 山 輝 雄しエゴ１
手続補正書
１ 事件の表示
昭和イフ年特 Ｂｌ「願第７３ｊメρ号４代理人
住 所 東京都千代１０区丸の内２丁目６番２号丸の内
へ重／！ｔ１ビル３３０８、補正の内容 別紙のとおり 補 正 書 本願明細書中下記事項を補正いたします。
へ重／！ｔ１ビル３３０８、補正の内容 別紙のとおり 補 正 書 本願明細書中下記事項を補正いたします。
記
１第５頁下から６行目に
ＪＣｑフェライト形成元素」とあるを
「Ｏｒはフェライト形成元素」と訂正する。
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 重量係にて ｃ：ｏ、ｉｏ％以下 ｓｉ：ｏ、ｉ〜０．８係 Ｍｎ：２．５係以下 Ｃｒ：１６〜２０％ Ｎｉ：１８〜２２憾 を含有し、残部はＦｅおよび不可避的不純物からなるフ
ェライト系Ｆｅ−０ｒ−Ａ４合金用溶接材料。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP7353084A JPS60216994A (ja) | 1984-04-12 | 1984-04-12 | フエライト系Ｆｅ−Ｃｒ−Ａｌ合金用溶接材料 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP7353084A JPS60216994A (ja) | 1984-04-12 | 1984-04-12 | フエライト系Ｆｅ−Ｃｒ−Ａｌ合金用溶接材料 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS60216994A true JPS60216994A (ja) | 1985-10-30 |
| JPS6357152B2 JPS6357152B2 (ja) | 1988-11-10 |
Family
ID=13520875
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP7353084A Granted JPS60216994A (ja) | 1984-04-12 | 1984-04-12 | フエライト系Ｆｅ−Ｃｒ−Ａｌ合金用溶接材料 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS60216994A (ja) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2022513664A (ja) * | 2018-11-30 | 2022-02-09 | アルセロールミタル | マルテンサイト鋼の製造方法及びそのマルテンサイト鋼 |
-
1984
- 1984-04-12 JP JP7353084A patent/JPS60216994A/ja active Granted
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2022513664A (ja) * | 2018-11-30 | 2022-02-09 | アルセロールミタル | マルテンサイト鋼の製造方法及びそのマルテンサイト鋼 |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPS6357152B2 (ja) | 1988-11-10 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| KR101256268B1 (ko) | 오스테나이트계 스테인리스강 | |
| US4331474A (en) | Ferritic stainless steel having toughness and weldability | |
| JPS629646B2 (ja) | ||
| JP3322097B2 (ja) | 溶接施工性に優れた高強度、高耐食フェライト鋼用溶接材料 | |
| JP2001179485A (ja) | マルテンサイト系ステンレス溶接鋼管およびその製造方法 | |
| US4832765A (en) | Duplex alloy | |
| JPS60216994A (ja) | フエライト系Ｆｅ−Ｃｒ−Ａｌ合金用溶接材料 | |
| KR102112172B1 (ko) | 플럭스 코어드 와이어용 냉연강판 및 그 제조방법 | |
| JP2948231B2 (ja) | 建築構造物用耐火鋼材 | |
| JP3217567B2 (ja) | 高Ｃｒフェライト系耐熱鋼用被覆アーク溶接棒 | |
| JP2010100909A (ja) | 抵抗スポット溶接の継手強度に優れた高耐食性フェライト系ステンレス鋼板およびその製造方法 | |
| JP3194207B2 (ja) | 高Ｃｒフェライト系耐熱鋼用被覆アーク溶接棒 | |
| JPH09122972A (ja) | 高Ｃｒフェライト系耐熱鋼用被覆アーク溶接棒 | |
| CN111542634A (zh) | 药芯焊丝用冷轧钢板及其制造方法 | |
| JP3598600B2 (ja) | 高強度高靱性を有する溶接金属とその形成方法 | |
| JPH01215491A (ja) | Ｃｒ−Ｍｏ系低合金鋼用被覆アーク溶接棒 | |
| JPS5970494A (ja) | Ｃｒ−Ｍｏ鋼溶接用被覆ア−ク溶接棒 | |
| JP2543801B2 (ja) | 高Ｃｒフェライト系耐熱鋼用被覆ア―ク溶接棒 | |
| JP2020525647A (ja) | フラックス入りワイヤ用冷延鋼板及びその製造方法 | |
| JPH0231631B2 (ja) | ||
| JPH07124785A (ja) | 耐熱フェライト系ステンレス鋼用シームレスフラックス入りワイヤ | |
| JPH07278653A (ja) | 溶接熱影響部の低温靱性が優れた鋼の製造法 | |
| JPH04141559A (ja) | ミグ溶接作業性に優れたフェライト系ステンレス線材 | |
| JPS5852460A (ja) | 耐候性・溶接性に優れた高強度クロム鋼 | |
| JP3270541B2 (ja) | 溶接部における局部腐食の防止方法 |