JPS60215574A - 炭化チタン、窒化チタン又は炭窒化チタンを基質とする焼結材料 - Google Patents
炭化チタン、窒化チタン又は炭窒化チタンを基質とする焼結材料Info
- Publication number
- JPS60215574A JPS60215574A JP60043559A JP4355985A JPS60215574A JP S60215574 A JPS60215574 A JP S60215574A JP 60043559 A JP60043559 A JP 60043559A JP 4355985 A JP4355985 A JP 4355985A JP S60215574 A JPS60215574 A JP S60215574A
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Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
本発明は切削加工又は摩遺負荷のための炭化チタン、窒
化チタン又は炭窒化チタンを基質とする焼結材料に関す
る。
化チタン又は炭窒化チタンを基質とする焼結材料に関す
る。
切削加工及び摩際損耗用の材料組成であって機械的緒特
性及び使用価値によって相互に特徴的に異なるものが公
知である。公知の炭化タングステ／基質の超硬質金属は
確かに結合金属割合の高い場合３５０ａＭＰ、までの高
い曲げ強度を示すがその硬度は一般に１８００ＨＶ未満
である。
性及び使用価値によって相互に特徴的に異なるものが公
知である。公知の炭化タングステ／基質の超硬質金属は
確かに結合金属割合の高い場合３５０ａＭＰ、までの高
い曲げ強度を示すがその硬度は一般に１８００ＨＶ未満
である。
この超硬質金属の適用範囲は切削速度り２５０ｍ／ｌ）
に限られている。結合金属のない乃至結合金属の少ない
セラミック組成は確かに硬度が高くなっているが曲げ強
度は比較的低い値でたとえばＡ４．０３と同様Ｋ ３０
０乃至５ｏｏＭＰ、である＠コレらの材料の適用範囲は
とくに高切削速度にあるが比較的小さい切削深度及び送
りかつ連続切削にある。そのほかＭｏ２Ｃ！及びニッケ
ルを添加した炭化チタン基質の炭化夕／グステノ−及び
コバルトのない乃至コバルトの少ない超硬金属たとえば
Ｔｉｃ！５５乃至８０％Ｎ、ｉ１５％残部はＭｏ２Ｃの
ものが公知であるがそれらの適用範囲は中等度の切削速
度での鋼の加工に限られる。別の欠点はＴｉＣが大幅に
化学当ｔの組成で用いられること及び酸素の有害な影響
を排除しなくてはならないことである。
に限られている。結合金属のない乃至結合金属の少ない
セラミック組成は確かに硬度が高くなっているが曲げ強
度は比較的低い値でたとえばＡ４．０３と同様Ｋ ３０
０乃至５ｏｏＭＰ、である＠コレらの材料の適用範囲は
とくに高切削速度にあるが比較的小さい切削深度及び送
りかつ連続切削にある。そのほかＭｏ２Ｃ！及びニッケ
ルを添加した炭化チタン基質の炭化夕／グステノ−及び
コバルトのない乃至コバルトの少ない超硬金属たとえば
Ｔｉｃ！５５乃至８０％Ｎ、ｉ１５％残部はＭｏ２Ｃの
ものが公知であるがそれらの適用範囲は中等度の切削速
度での鋼の加工に限られる。別の欠点はＴｉＣが大幅に
化学当ｔの組成で用いられること及び酸素の有害な影響
を排除しなくてはならないことである。
西独特許出願第５５７０３３号によって炭化チタ／から
チタ／を補助金属として超硬金属であって最終製品中に
有効超硬物質がその量にほぼ変化なしに残っているもの
を作ることが公知である。その場合展延性の、従って酸
素の少ないチタン補助金属が絶対に必要である。
チタ／を補助金属として超硬金属であって最終製品中に
有効超硬物質がその量にほぼ変化なしに残っているもの
を作ることが公知である。その場合展延性の、従って酸
素の少ないチタン補助金属が絶対に必要である。
この製法はそれゆえ酸素吸収を回避することから出発す
る。極めて低い酸素含有量の保持のために必要な過程は
技術的に極めて負担が太き（、この型の超硬金属は実用
上重要なものとはならなかった。
る。極めて低い酸素含有量の保持のために必要な過程は
技術的に極めて負担が太き（、この型の超硬金属は実用
上重要なものとはならなかった。
東独ｔ！！Ｉ許矛１４９７５０号によると高耐摩耗性材
料であってチタノ中に溶解酸素０．５乃至１５原子％及
び溶解窒素０．０３乃至７．５原子％が含まれているも
のが公知である。
料であってチタノ中に溶解酸素０．５乃至１５原子％及
び溶解窒素０．０３乃至７．５原子％が含まれているも
のが公知である。
この材料の欠点はその耐摩耗性が比較的低いことにある
。酸素含有量を高めることによって確かに硬度を上げる
ことはできるがそのときは何れにせよ曲げ強夏の強い低
下が現われる。
。酸素含有量を高めることによって確かに硬度を上げる
ことはできるがそのときは何れにせよ曲げ強夏の強い低
下が現われる。
さらに米国特許す３８１３２２７号によって、Ｔ ｉＮ
７０−９７質ｉｉ％及びＴｉ２．５−Ｚ３質量％と残
部は５：２：１の比率のＡＪ、Ｃ４−及びＦ４とからな
る結合剤から焼結によって黄金色の部品であってよく研
磨でき掻傷耐性の高いものを作り得ることが公知である
。
７０−９７質ｉｉ％及びＴｉ２．５−Ｚ３質量％と残
部は５：２：１の比率のＡＪ、Ｃ４−及びＦ４とからな
る結合剤から焼結によって黄金色の部品であってよく研
磨でき掻傷耐性の高いものを作り得ることが公知である
。
この場合不利なのは曲げ強度に不利に作用する酸素吸収
の回避のための製作上の負担が比較的高いことである。
の回避のための製作上の負担が比較的高いことである。
そのほかモリブデン及びニッケルを添加した戻屋化チタ
／基質の超硬金属であって同じく酸素の影響を防止しな
くてはならないものが公知である。この型の超硬金属の
改良では東独特許矛１２５０７８号及び西独特許才２９
０２１３９号により超硬材料としてオキシ炭窒化物が用
いられ、超硬金属中の酸素の安定のためには焼結をＣＯ
雰囲気中において実施して通常の脱酸素に帰せられる強
度低下を回避するよ５１ＣＬ、た。その場合不利なのは
複雑な構造の乃至材料の負担の大きい結合金属部分、負
担の大きい製造技法ならびに切断材料としての適用範囲
が鋼の加工にまた超硬金属の場合通常の切削速度＜２５
０ｍ／分に限定されることである。
／基質の超硬金属であって同じく酸素の影響を防止しな
くてはならないものが公知である。この型の超硬金属の
改良では東独特許矛１２５０７８号及び西独特許才２９
０２１３９号により超硬材料としてオキシ炭窒化物が用
いられ、超硬金属中の酸素の安定のためには焼結をＣＯ
雰囲気中において実施して通常の脱酸素に帰せられる強
度低下を回避するよ５１ＣＬ、た。その場合不利なのは
複雑な構造の乃至材料の負担の大きい結合金属部分、負
担の大きい製造技法ならびに切断材料としての適用範囲
が鋼の加工にまた超硬金属の場合通常の切削速度＜２５
０ｍ／分に限定されることである。
本発明の目的に切削加工において焼結超硬金属と切削用
セラミックとの切削特性を組合せる乃至特殊な適用範囲
罠応用を拡大（ｕｂｅｒｌｉｅｔｅｎ）するのに適して
いるまた摩擦負荷において高度の耐摩耗性も示すチタン
化合物基質の焼結材料を開発することである。
セラミックとの切削特性を組合せる乃至特殊な適用範囲
罠応用を拡大（ｕｂｅｒｌｉｅｔｅｎ）するのに適して
いるまた摩擦負荷において高度の耐摩耗性も示すチタン
化合物基質の焼結材料を開発することである。
本発明には炭化チタン、窒化チタン及び炭窒化チタンを
基質とする公知の焼結材料の諸物件を改良しその適用範
囲を拡げるという課題が根拠となっている。
基質とする公知の焼結材料の諸物件を改良しその適用範
囲を拡げるという課題が根拠となっている。
との課題は本発明により、焼結材料が超硬材料基質を形
成する、チタン化合物（ＴｉＯ４，ＴｉＮ又はＴＩＣＨ
）、酸素（０）及び１ｍ又は数種の金属（Ｍ）銅、マン
ガ／、鉄、ニッケル及び／又はコバルトなどの基本組成
と集成の基本組成（Ｔｉ。
成する、チタン化合物（ＴｉＯ４，ＴｉＮ又はＴＩＣＨ
）、酸素（０）及び１ｍ又は数種の金属（Ｍ）銅、マン
ガ／、鉄、ニッケル及び／又はコバルトなどの基本組成
と集成の基本組成（Ｔｉ。
０、Ｍ）の元素の残余位相とからなることによって解決
される。
される。
炭化チタ／を基質とする本発明の主特徴による焼結材料
にとっては基本組成（Ｔｉ、Ｃ１０、Ｍ）の超硬材料３
５．０乃至９９．８容積％と集成の基本組成（ＴＩ 、
Ｏ，Ｍ）の残余の位相６５．０乃至０．２容積％とか
らなりｙ８結材料全体の組成がＴ ｔ、Ｃ４０ｅＭｄの
モル少数で表わして ａ ＝ ０．４１乃至０．８５ Ｊ＝Ｑ、ＩＱ乃至０．５１ ６：０．０１８乃至０．１５ ｄ＝０．０００２４乃至０，１１ の限界内にあることが好都合である。
にとっては基本組成（Ｔｉ、Ｃ１０、Ｍ）の超硬材料３
５．０乃至９９．８容積％と集成の基本組成（ＴＩ 、
Ｏ，Ｍ）の残余の位相６５．０乃至０．２容積％とか
らなりｙ８結材料全体の組成がＴ ｔ、Ｃ４０ｅＭｄの
モル少数で表わして ａ ＝ ０．４１乃至０．８５ Ｊ＝Ｑ、ＩＱ乃至０．５１ ６：０．０１８乃至０．１５ ｄ＝０．０００２４乃至０，１１ の限界内にあることが好都合である。
窒化チタ／を基質とする本発明の主特徴による焼結材料
にとっては基本組成（’Ｌ’ｉ、 Ｎ、 ０、Ｍ）Ｍｄ
のモル少数で表わして α＝Ｏ，４Ｓ乃至０．８７ ４＝０．０７９乃至０，４８ ｃ＝Ｑ、Ｃ１９乃至０．１５ ｄど０．１２ の限界内にあることが好都合である。
にとっては基本組成（’Ｌ’ｉ、 Ｎ、 ０、Ｍ）Ｍｄ
のモル少数で表わして α＝Ｏ，４Ｓ乃至０．８７ ４＝０．０７９乃至０，４８ ｃ＝Ｑ、Ｃ１９乃至０．１５ ｄど０．１２ の限界内にあることが好都合である。
炭車化チタンを基質とする本発明の主特徴による焼結材
料にとっては基本組成（Ｔｉ、Ｃ１Ｎ、Ｏ，Ｍ） の超
硬材料と集成の基本組成（町、０、Ｍ）の残余の位相と
からなり焼結材料全体の組成がＴｉ、Ｃ４Ｎ、 ＯｄＭ
４のモル少数で表わして 一＝０゜４２乃至０．８４ ｂ二Ｑ、０５９乃至０．４６ ｏ＝Ｑ、Ｃ１２乃至０．２４ ｄ＝０．０１９乃至０．１４ 番＝Ｑ、ＱＯＯ２５乃至０．１１ の限界内にあることが好都合である。
料にとっては基本組成（Ｔｉ、Ｃ１Ｎ、Ｏ，Ｍ） の超
硬材料と集成の基本組成（町、０、Ｍ）の残余の位相と
からなり焼結材料全体の組成がＴｉ、Ｃ４Ｎ、 ＯｄＭ
４のモル少数で表わして 一＝０゜４２乃至０．８４ ｂ二Ｑ、０５９乃至０．４６ ｏ＝Ｑ、Ｃ１２乃至０．２４ ｄ＝０．０１９乃至０．１４ 番＝Ｑ、ＱＯＯ２５乃至０．１１ の限界内にあることが好都合である。
本発明の主特徴による焼結材料から作られた成形体の曲
げ強度は炭素乃至窒素に対するチタｙの比率が超硬材料
核の縁から中心へ向かって小さくなることによって高め
ることができる。
げ強度は炭素乃至窒素に対するチタｙの比率が超硬材料
核の縁から中心へ向かって小さくなることによって高め
ることができる。
上記の組成範囲を超える焼結材料の耐摩耗性変更の可能
性は周期律表オ立乃至ｖＨＦ４（１）金属の炭化物０，
５乃至ｌ０１０質量％を付加的に含んでいることにある
。
性は周期律表オ立乃至ｖＨＦ４（１）金属の炭化物０，
５乃至ｌ０１０質量％を付加的に含んでいることにある
。
以下本発明を実施例について詳細に説明する。
実施例１
超硬材料の割合約９９容積％及び残余位相の割合約１容
積％の組成Ｔ１０．４８°０．４５°０．０５７″’Ｑ
、０１７の旋削板（Ｗｅｎｄｅｓｃｈｎｅｉｄｐｌａｔ
ｔｅ）で切削試験を実施する。Ｖ＝２４０ｍ／分、Ｓ
＝０．３１１１／ＩＥＩ転及びＨ＝２，５１１１の条件
のもとに相手材料として鋳鉄（）Ｃ）Ｌ２５を用い平滑
切削において加分間の切削持続時間後に平均摩耗痕幅Ｂ
ｍｉ ｔｔｅｌ’ ０，３鶴及び浸食摩耗にイ０．１で
ある。それに比べて、ほかは同じ条件のもとにＴｌＣ−
Ｍｏ２Ｃ−Ｎｉ超硬金属製旋削板を用いる場合すでに８
分間の切削持続時間後には耐用命数の終りすなわち許容
可能の平均摩耗痕幅Ｂｍｌｔｔｅｌき０．６■に達する
。
積％の組成Ｔ１０．４８°０．４５°０．０５７″’Ｑ
、０１７の旋削板（Ｗｅｎｄｅｓｃｈｎｅｉｄｐｌａｔ
ｔｅ）で切削試験を実施する。Ｖ＝２４０ｍ／分、Ｓ
＝０．３１１１／ＩＥＩ転及びＨ＝２，５１１１の条件
のもとに相手材料として鋳鉄（）Ｃ）Ｌ２５を用い平滑
切削において加分間の切削持続時間後に平均摩耗痕幅Ｂ
ｍｉ ｔｔｅｌ’ ０，３鶴及び浸食摩耗にイ０．１で
ある。それに比べて、ほかは同じ条件のもとにＴｌＣ−
Ｍｏ２Ｃ−Ｎｉ超硬金属製旋削板を用いる場合すでに８
分間の切削持続時間後には耐用命数の終りすなわち許容
可能の平均摩耗痕幅Ｂｍｌｔｔｅｌき０．６■に達する
。
実施例２
実施例才１にあげた組成の旋削板でさらに切削試験を実
施する。 Ｖ＝２２０ｍ／分、ｓ ＝ ｏ、Ｐ’＠転、
及びａ ＝ ２−の条件のもとに（焼ならしした）鋼ａ
ｔ ６０を平滑切削において切削した。３０分の切削持
続時間後に平均摩耗痕幅Ｂｍ ｌ ｔ ｔ ｌ ｌ ２
．２８ ｍ浸食摩耗４０．１であった。比較のためのＴ
ｉＣ−Ｍｏ２ Ｃ−Ｎｉ旋削板は１６分間の切削持続時
間後に平均摩耗痕幅Ｂｍｉ ｔ ｔ １：４０．６ ｗ
ｅｔｓすなわち耐用命数終了であった。
施する。 Ｖ＝２２０ｍ／分、ｓ ＝ ｏ、Ｐ’＠転、
及びａ ＝ ２−の条件のもとに（焼ならしした）鋼ａ
ｔ ６０を平滑切削において切削した。３０分の切削持
続時間後に平均摩耗痕幅Ｂｍ ｌ ｔ ｔ ｌ ｌ ２
．２８ ｍ浸食摩耗４０．１であった。比較のためのＴ
ｉＣ−Ｍｏ２ Ｃ−Ｎｉ旋削板は１６分間の切削持続時
間後に平均摩耗痕幅Ｂｍｉ ｔ ｔ １：４０．６ ｗ
ｅｔｓすなわち耐用命数終了であった。
実施例３
実施例才１にあげた組成に炭化バナジウム１．０質量％
を添加したものの旋削板で切削試験を実施する。 Ｖ＝
３２０ｍ／ｆ＋、Ｓ ＝ ０．２５ ｍ／回転及びＢ
＝ ２ ｔｍの条件のもとに相手材料として鋼Ｃ５４を
用い平滑切削においてｍ分間の切削持続時間後に平均摩
耗痕幅Ｂｍｉ ｔ ｔ １４０．３５ｍ及び浸食摩耗ｘ
４ｏ、ｏ５である。比較のため同じ切削条件のもとに用
いられるＴｉ Ｃ−Ｍｏ２ Ｃ−Ｎ１超硬金属製旋削板
はすでに１２分後には耐用命数の終りすなわち許容可能
平均摩耗痕幅Ｂｍｌｔｔｌ）０．６日に達する。
を添加したものの旋削板で切削試験を実施する。 Ｖ＝
３２０ｍ／ｆ＋、Ｓ ＝ ０．２５ ｍ／回転及びＢ
＝ ２ ｔｍの条件のもとに相手材料として鋼Ｃ５４を
用い平滑切削においてｍ分間の切削持続時間後に平均摩
耗痕幅Ｂｍｉ ｔ ｔ １４０．３５ｍ及び浸食摩耗ｘ
４ｏ、ｏ５である。比較のため同じ切削条件のもとに用
いられるＴｉ Ｃ−Ｍｏ２ Ｃ−Ｎ１超硬金属製旋削板
はすでに１２分後には耐用命数の終りすなわち許容可能
平均摩耗痕幅Ｂｍｌｔｔｌ）０．６日に達する。
実施例４
超硬材料割合約９９容積％の組成Ｔｉ０．４８ °０．
４６００．０５６ ”ｏ、ｏｏｓ ｃｖ 炭化ｙ−ｐ
ｙｍｍ （ｔ［Ｋ ヒｙ −同根システムによる摩耗試
験を実施した。鋼Ｃ６０を相手側°料とし速度１．３ｍ
層での乾燥滑動摩擦における摩耗挙動が才１図に曲線１
として表わしである。それと比較するため酸素２質量％
のチタ／−駿累焼結オ料の摩耗挙動が曲線２として記入
しである。
４６００．０５６ ”ｏ、ｏｏｓ ｃｖ 炭化ｙ−ｐ
ｙｍｍ （ｔ［Ｋ ヒｙ −同根システムによる摩耗試
験を実施した。鋼Ｃ６０を相手側°料とし速度１．３ｍ
層での乾燥滑動摩擦における摩耗挙動が才１図に曲線１
として表わしである。それと比較するため酸素２質量％
のチタ／−駿累焼結オ料の摩耗挙動が曲線２として記入
しである。
実施例５
超硬材料割合約９２容積％と残余位相割合約８’８績％
トノ組成Ｔｉ０５６°０．３３°０．０８４°ｕ０７
３２３１７）摩擦負荷用炭化チタノ焼結し料にピンー円
板システムによる軍耗試）狭を実施した。鋼Ｃ６０を相
手材料とし速度１．３ｍ層での乾燥滑動摩擦における摩
耗挙動がｆ２図に曲線１として表わしである。それと比
較するためＶ累２質量％のチタノ戚素焼結材料の摩耗挙
動が曲線２として記入しである。
トノ組成Ｔｉ０５６°０．３３°０．０８４°ｕ０７
３２３１７）摩擦負荷用炭化チタノ焼結し料にピンー円
板システムによる軍耗試）狭を実施した。鋼Ｃ６０を相
手材料とし速度１．３ｍ層での乾燥滑動摩擦における摩
耗挙動がｆ２図に曲線１として表わしである。それと比
較するためＶ累２質量％のチタノ戚素焼結材料の摩耗挙
動が曲線２として記入しである。
実施例６
超硬材料割合約９９容積％及び残余位相割合約１ 容積
％ ｆ） ？ｉ 成Ｔｊ０．４７°０．３７ ＮＯ，０
８８ｃｂ、ｏｓ７”０．０１５の力廻削板で切削試験を
実施する。 Ｖ＝２００ｍ／６Ｂ＝＝０．４５ｍ／回転
及びａ＝ ２瓢の条件のもとに（）ＧＬ ２５を相手材
料とし平滑切削において加分間の切削持続時間後に平均
摩耗痕幅Ｂｍｉｔｔｌイ０．２５■及び浸食摩耗Ｘ＝Ｏ
，ｔである。それと比較するためほかは同じ条件のもと
Ｋ Ｔｉ （ＣＮ）−Ｍｏ２Ｃ−Ｎｉ超硬金属製旋削板
を用いる場合すでに１２分間の切削持続時間後には耐用
命数の終りすなわち許容可能の平均摩耗痕幅Ｂｍｉｔｔ
ｌさ０．５ ｍに達する。
％ ｆ） ？ｉ 成Ｔｊ０．４７°０．３７ ＮＯ，０
８８ｃｂ、ｏｓ７”０．０１５の力廻削板で切削試験を
実施する。 Ｖ＝２００ｍ／６Ｂ＝＝０．４５ｍ／回転
及びａ＝ ２瓢の条件のもとに（）ＧＬ ２５を相手材
料とし平滑切削において加分間の切削持続時間後に平均
摩耗痕幅Ｂｍｉｔｔｌイ０．２５■及び浸食摩耗Ｘ＝Ｏ
，ｔである。それと比較するためほかは同じ条件のもと
Ｋ Ｔｉ （ＣＮ）−Ｍｏ２Ｃ−Ｎｉ超硬金属製旋削板
を用いる場合すでに１２分間の切削持続時間後には耐用
命数の終りすなわち許容可能の平均摩耗痕幅Ｂｍｉｔｔ
ｌさ０．５ ｍに達する。
実施例７
組成ＴＩ０．４８Ｎ０．４４°０．０５８ ”０．０２
１７７） ｆｆｌ 化？ 夕／焼結材料にピンー円板シ
ステムによる摩耗試験を実施する。鋼０６０を相手材料
とし速度１．３ｍ層での乾燥滑動摩擦における摩耗挙動
は才３図に曲線１−として表わしである。それと比較す
るために酸素２質量％のチタン−酸素焼結材料の摩耗挙
動が曲線２として記入しである。
１７７） ｆｆｌ 化？ 夕／焼結材料にピンー円板シ
ステムによる摩耗試験を実施する。鋼０６０を相手材料
とし速度１．３ｍ層での乾燥滑動摩擦における摩耗挙動
は才３図に曲線１−として表わしである。それと比較す
るために酸素２質量％のチタン−酸素焼結材料の摩耗挙
動が曲線２として記入しである。
ｆｌ乃至３図は本発明による焼結材料３種と対照の瀦結
材料との摩耗挙動を比較するための線図である。 Ｆｉｇ、、７ Ａｎｐｒｅｎｄｒｕｃｋ ｉｎ ＭＰａ手続補正書 昭和ω年 （′月′７９日 ２、発明の名称 炭化チタ／、窒化チタ／又は炭窒化チタ／を基質とする
焼結健全 ３、補正をする者 事件との関係 特許出願人 住所 ドイツ民主共和国 １０８６ ペルリ／オットー
−ナシュケーシュトラーセ ２２／２３名称 アカデミ
−デア グイクセ／シャフチｌ デア１工１エ エル （ただし浄書のため変更ありません）
材料との摩耗挙動を比較するための線図である。 Ｆｉｇ、、７ Ａｎｐｒｅｎｄｒｕｃｋ ｉｎ ＭＰａ手続補正書 昭和ω年 （′月′７９日 ２、発明の名称 炭化チタ／、窒化チタ／又は炭窒化チタ／を基質とする
焼結健全 ３、補正をする者 事件との関係 特許出願人 住所 ドイツ民主共和国 １０８６ ペルリ／オットー
−ナシュケーシュトラーセ ２２／２３名称 アカデミ
−デア グイクセ／シャフチｌ デア１工１エ エル （ただし浄書のため変更ありません）
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 ｌ 切削加工又は摩擦負荷用の炭化チタ／、窒化チタン
又は炭窒化チタンを基質とする焼結材料において、超硬
質材料基質を形成する、チタノ化合物（ＴｉＣ、ＴｉＮ
、又はＴｉＣＨ）、酸素（０）及び１種又は数種の金
属（Ｍ）、銅、マ／ガ／、鉄、ニッケル及び／又はコバ
ルトなどの基本組成ならびに集成の基本組成（’Ｉ’ｉ
、 Ｑ、Ｍ）の残余位相からなることを特徴とする焼
結材料。 ２ 基本組成（Ｔｉ、Ｃ，Ｏ，Ｍ）の超硬質材料３５．
０乃至９９．８容積％及び集成の基本組成（Ｔｉ、０、
Ｍ）の残余位相６５．０乃至０．２容積％からなり、焼
結材料全体の組成が ’ｒｔａ Ｃ４０，Ｍ、７のモル少数で表わしてａ ＝
０．４１ 乃至０．８５ ネ＝９．１０乃至０．５１ ｏ＝Ｑ、Ｃ１８乃至０．１５ ｄ＝０．０００２４乃至０．１１の限界内にあることを
特徴とする特許請求の範囲ｉ１項記載の炭化チタ／を基
質とする焼結材料。 ３ 基本組成（Ｔｉ、Ｎ、ＯｌＭ、）の超硬質材料及び
集成の基本組成（Ｔｉ、０、Ｍ）の残余位相からなり、
焼結材料全体の組成が’Ｐｉ、Ｎ４ ｏ、 Ｍ、のモル
少数で表わして α＝０．４５乃至０．８７ 善＝０．０７９乃至０．４８ ｃ、＝０．０１９乃至０．１５ ｄ４ｏ、１２ の限界内にあることを特徴とする特許請求の範囲才１項
記載の窒化チタンを基質とする焼結材料。 ４ 基本組成（Ｔｉ、 Ｃ，Ｎ、０、Ｍ）の超硬質材料
及び集成の基本組成（ＴＩ、 ＯｌＭ）の残余位相から
なり、焼結材料全体の組成がＴｉ、Ｃ４Ｎ、６０、Ｉ
Ｍ４０モル少数で表わして 必＝０．４２乃至０．８４ ４ ＝ ０．０５９乃至０．４６ ０＝０．０１２乃至０．２４ ｄ＝（１０１９乃至０．１４ ル＝０．０００２３乃至０．１１ の限界内にあることを特徴とする特許請求の範囲才１項
記載の炭窒化チタンを基質とする焼結材料。 ５ 炭素に対する乃至窒素に対するチタ／の比率は材料
核の縁から中心へ向って小さくなることを特徴とする特
許請求の範囲矛１項及び才２乃至４項のうちの一つに記
載の焼結材料。 ６ 付加的に周期律表のｉ ＩＸＪ、乃至五尊属の金属
の炭化物０．５乃至１０．０質量％を含んでいることを
特徴とする特許請求の範囲ｆ１項及び才２乃至４項のう
ちの一つに記載の焼結材料。
Applications Claiming Priority (6)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| DD22C/260557-6 | 1984-03-05 | ||
| DD22C/260558-4 | 1984-03-05 | ||
| DD26055784A DD223169A1 (de) | 1984-03-05 | 1984-03-05 | Titankarbid-sinterwerkstoff, vorzugsweise fuer tribologische beanspruchung |
| DD22C/260560-7 | 1984-03-05 | ||
| DD22C/260561-5 | 1984-03-05 | ||
| DD22C/260559-2 | 1984-03-05 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS60215574A true JPS60215574A (ja) | 1985-10-28 |
Family
ID=5555072
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP60043559A Pending JPS60215574A (ja) | 1984-03-05 | 1985-03-05 | 炭化チタン、窒化チタン又は炭窒化チタンを基質とする焼結材料 |
Country Status (3)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS60215574A (ja) |
| CS (1) | CS256946B1 (ja) |
| DD (1) | DD223169A1 (ja) |
Citations (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS5531833A (en) * | 1978-08-26 | 1980-03-06 | Toto Kasei Kk | Preparation of powder coating |
| JPS5858420A (ja) * | 1981-10-02 | 1983-04-07 | Iseki & Co Ltd | 穀物等の計量装置 |
-
1984
- 1984-03-05 DD DD26055784A patent/DD223169A1/de not_active IP Right Cessation
-
1985
- 1985-02-21 CS CS851267A patent/CS256946B1/cs unknown
- 1985-03-05 JP JP60043559A patent/JPS60215574A/ja active Pending
Patent Citations (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS5531833A (en) * | 1978-08-26 | 1980-03-06 | Toto Kasei Kk | Preparation of powder coating |
| JPS5858420A (ja) * | 1981-10-02 | 1983-04-07 | Iseki & Co Ltd | 穀物等の計量装置 |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| DD223169A1 (de) | 1985-06-05 |
| CS126785A1 (cs) | 1987-05-14 |
| CS256946B1 (en) | 1988-04-15 |
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