JPS60206999A - スクロ−ル形流体機械 - Google Patents

Abstract

(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。

Description

【発明の詳細な説明】 〔発明の技術分野〕 この発明は、スクロール形流体機械の給油装置に関する
ものである。

〔従来技術〕

第１図はスクロール圧縮機の基本的な構成要素を示すも
ので、図において（１）は固定スクロール、（２）は揺
動スクロール、（１０５）は吐出口、ＣＩ））は圧縮室
、０は固定スクロール上の定点、θ′は揺動スクロール
上の定点である。固定スクロール（１）および揺動スク
ロール（２）は同一形状の渦巻で構成されておりその形
体は、従来から知られている如く、インボリュートある
いは、円弧等を組合せたものである。

次に動作について説明する。第１図において、固定スク
ロール（１）は空間に対して静止しており、揺動スクロ
ール（２）は、固定スクロール（１）と図の如く組合わ
されて、その姿勢を空間に対して変化させないで、回転
運動、即ち揺動を行ない、第１図０６．９０６．１８０
°、２７０°のように運動する。揺動スクロール（２）
の揺動に伴なって、固定スクロール（１）及び揺動スク
ロール（２）の間に形成さ灯る三日月状の圧縮室ＣＰ）
は順次その容積を減じ、この圧縮室ψ）に取り込まねた
気体は圧縮されて吐出口（１０５）から吐出さｉる。こ
の間第１図Ｏ〜θ′の距離は一定に保持されており、渦
巻の間隔なａ１厚みをｔで表わせ　００′＝−！！−ｔ
　となっＣいる。ａは渦巻のピッチに相当している。

第２図は、従来のスクロール圧縮機の一実施例である図
において（１）は固定スクロール、（２）は揺動スクロ
ール、（４）は主軸、（９）は圧縮室、（６ａ）はフレ
ーム、（８）は揺動スクロール（２）を揺動運動させる
オルダム継手、θＯはモー々・ロー々、Ｑｌ）はモータ
・ステータ、（４０２）は第１バランサ、（４０８）は
第２バランサ、（９）は密閉容器、（９０４）は吸入配
管、（９０５）は吐出配管、（１００）はエアギャップ
、（１０４）は吸入口、（９０９）は油溜めである。

揺動スクロール（２）は固定スクロール（１）と嵌合さ
む、揺動スクロール（２）は主軸（４）に連結している
。

主軸（４）はフレーム（６ａ）に嵌合され、フレーム（
６ａ）と固定スクロール（１）は、ボルト等（図示せず
）で結合され、揺動スクロール（２）とフレーム（６ａ
）の間にオルダム継手（８）が位置している。また、主
軸（４）に、モータ・ロータａＱが圧入等により連結さ
れ、モータ・ロータ０Ｏには、第１パランサ（４０２）
　、第２バランサ（４０Ｂ）がネジ等（図示せず）で仕
められている。フレーム（６ａ）及び、モー々・ステー
タαＤは密閉容器（９）に圧入等されている。

次に動作について説明する。まず、モータ・ステータα
Ｄに通電されるとモータ・ロータＤＩに回転トルクが発
生し、主軸（４）を回転させる。そして、揺動スクロー
ル（２）は旋回を開始するが、オルダム継手（８）によ
り自転を妨げられるため、固定スクロール（１）と揺動
スクロール（２）は第１図で示した圧縮原理により゛作
動流体を圧縮する。ここで、揺動スクロール（２）は偏
心公転運動をするが、その静的及び動的釣り合わせを第
１、及び第２バランサ（４０２）、（４０８）によって
行なう。

このようにして圧縮機が運転されると、作動流体のガス
は、ｍ２図に実線矢印で示すように吸入管’（９０４）
より吸入され、モータ・ロー々α０とモータ・ステータ
αＤとの間のエア・ギャップ（１００）等の流通路を通
ってモータを冷却したあと、フレーム（６ａ）の吸入口
（１０４）を通った後、圧縮室ψ）へ吸入され、そして
ここで圧縮され、吐出管（９０５）から排出される。

また、油は第２図に点線矢印で示すように油溜め（９０
９）に先端がつかったクランク１ｉｌｉｌ（４）中の油
通路（４０４）より遠心力によって偏心穴（４０１）　
、上部主軸受（６０２）　、下部主軸受１　（７０２）
へは積極的な給油を行ない、偏心穴（４０１）、上部主
軸受（６０２）へ給油された油は、上部スラスト軸受（
６０１）を給油した後、重力によって油溜め（９０９）
へ戻る。また、下部主軸受（７０２）へ給油された油は
、モータ側へ漏れて、同じく重力によって油溜め（９０
９）へ戻る。

このようなスクロール圧縮機においては、偏心穴（４０
１）　、上部主軸受（６０２）　、下部主軸受（７（１
２）、上部スラスト軸受（６０１）へは、積極的な給油
が行なわれるが、上部主軸受（６０２）と下部主軸受（
７０２）との間に位置し、主軸（４）と、モータ・ロー
タＱＯの重量、すなわち、スラスト力を支承する下部ス
ラスト軸受（７０１）へは、積極的な給油が行なわれて
いなかった。このため、この部分では、局部的に過熱さ
れ、下部スラスト軸受（７０１）の異常摩耗や、焼付き
損傷事故などが生じ°る欠点がゐった。

〔発明の概要〕

この発明は、密閉シェル内に収納された第１のスクロー
ル、上記密閉シェル内に収納され、駆動されると揺動運
動し上記第１のスクロールと協働して流体の容積を制御
する第２のスクロール、この第２のスクロールのスラス
ト力を支承する第１のスラスト軸受部、一端に上記第２
のスクロールの軸を回動可能に支承する偏心穴を有し、
他端が上記密閉シェルの油溜め内に浸漬さＩた主軸、こ
の主軸のスラスト力を支承するスラスト軸受部、上記主
軸を介して上記第２のスクロールの揺動駆動源となるモ
ータ、上記主軸中に穿設され、上記主軸の駆動により上
記油溜め内の油を吸引して上記偏心穴へ給油し、上記第
１のスラスト軸受部及び上記第２のスクロールの軸支承
部を潤滑する油通路、上記偏心穴と上記スラスト軸受部
とを連通し、上記偏心穴へ供給された油の一部を直接、
上記第２のスラスト軸受部へ供給する油孔を備え、上記
第２のスラスト軸受部の異常摩耗や焼付き損傷事故など
を防止するようにしたものである。（Ｌス【発明の実施
例〕 以下、この発明のスクロール圧縮機の実施例の構成を第
８図〜９８７図によって説明する。第８図はスクロール
圧縮機を全密閉形冷媒圧縮機に応用した場合の具体的な
一実施例である。

図中（１）は固定スクロール、（２）は揺動スフｏ　−
／Ｌ／。

（１０４ａ）は固定スクロール（１）の周壁部（１０４
ｃ月こ形成された吸入口、　（１０５）は固定スクロー
ル（１）の中央部に穿設された吐出孔である。又、固定
スクロール（１）は円板状の台板（１０１）とこの台板
（１０１）に一体に形成された渦巻状側板（１Ｇりと周
壁部（１０４Ｃ）とで構成され、揺動スクロール（２）
も同様に円板状の台板（２０１）に一体に形成された渦
巻状側板（２０２）とで形成され１両スクロール（１幻
が互いにかみ合ワサッテ台板（ｘｏｔ）（ｇｏｔ）トｍ
巻状側板（１０２）Ｃ２０２）とで囲まれた圧縮室？）
が形成されている。この圧縮室のは複数個形成されその
うら最も圧力が高い中央部の圧力室が吐出孔（１０５月
ζ連通するように構成されている。上記渦巻状側板（１
０２）、（２Ｇｇ）の各端面にはそれぞれ渦巻長手方向
に沿って、しかも渦巻方向内端部を残して溝（１０Ｂ）
、（２０Ｂ）が形成され、これら谷溝（１０８）（２０
８）にはチップシール（３）が軸方向移動可能にそれぞ
れ嵌入されている。又。

（４）は主軸、（５）は渦巻状側板（１０２）（２０２
）が摩耗してもこれら両側板（１０２）（２０２）が常
時接触するように揺動スクロール（２）に押付は力を与
える偏心ブツシュ、（６）は外周部平面形状が固定スク
ロール（１）とはソ同じでしかも最大外径が固定スクロ
ール（１）と同じである上部フレーム、（７）は外局部
平面形状が固定スクロール（υとほり同じでしかも最大
外径が上部（６）より大きな下部、（８）はオルダム継
手、　（６０１）は圧縮室叩の圧力及び揺動スクロール
の自重を受ける環状の１部スラスト軸受、　（７０１）
は主軸（４３及び後述するモータのロータ四の自重と主
軸（４）にか−るスラスト荷重を受ける環状の下部スラ
スト軸ｆｉ、　（６０２）は主軸受（４）のラジアル荷
重をその上部で受ける上部主軸受で、この実施例では軸
受メタルを使用している。（７Ｇ！りは主軸受（４７の
ラジアル荷重をその中間部で受ける下部主軸受で、この
実施例では軸受メタルを使用している◎揺動スクロール
（２Ｊの台板（２０１）の背面中心部には、軸心が台板
（２０１）の背向嘗ζ対して垂直で、主軸（４）の軸心
に対して平行な軸（２０４）が一体に形成されており。

又、主軸（４）の上端面には主軸（４）の軸心（回転中
心）に平行な軸芯を有する偏心穴（４０１）が形成され
ていて、この偏心穴（４０１）に回転自在に偏心ブツシ
ュ（６）が嵌入されている。こ゛の偏心ブツシュ（５）
はその外周に対して舖心し軸心が主軸（４）の軸心と平
行な偏心孔（５０りを有しており、この偏心孔（６０幻
にはと記軸＜２０４）が回転自在に成人されている。

主軸（４月よ、上部フレーム（６）に設けられた貫通孔
（６０２ａ）に圧入により固定された上部主軸受（６０
２λ下部フレーム（７）の上面に形成された軸受取付丸
穴（７ａ月ζ嵌入された下部スラスト軸受（７０１）及
び下部フレーム（ηの中央部から下方へ一体をなして延
在した筒状軸受支持部（７ｂ）の中央貫通孔（７ｃ月こ
圧入ξζより固定された下部主軸受（７Ｈ）によって軸
支されており、上部フレーム（６）、下部フレーム（１
）はいんろう嵌合部＜６ＴａＸＴ６ａ）により上部主軸
受（６０１）　、下部主軸受（７０りが互いに同心にな
るよう組合わさっている。また上部主軸受（６０幻と上
部スラスト軸受（６０１）とは同心であり、上部主軸受
（６０２）のラジアル軸受面（６０２ｂ）上部スラスト
軸受（６０１）のスラスト軸受面（６０１ａ）とが垂直
であるので、主軸（４月よその軸心が１部スラスト軸受
（６０１）の軸心に対して同心となり、またスラスト軸
受面（６０１ａ）に対して垂直に維持される。又、揺動
スクロール（２）はその台板（２０１）の背面で上記１
部スラスト軸受（６０１）により支承されているので、
揺動スクロール（２）の台板（２０１）は主軸（４）に
対して凧直な姿勢に維持される。上記上部スラスト軸受
（６０１）はＷｉ数個のリベット（６０８）によって、
上部フレーム（６）にカシメられており１図における上
下方向及び左右方向並びに周方向の何れの方向にも勘”
がないように堅固に固定されている。なお、この固定は
、リベット（６０Ｂ）の代りに複数の皿ネジ等で行なっ
ても良い。下部スラスト軸受（７０１）　ｌよ、軸受取
付丸穴（７ａ）の底部に植設されたピン（７０８月こよ
って、主軸（４Ｊの回転方向への同動が阻止されている
。なお１本実施例においては、′Ｌ！ｒ部軸受は（６０
１）（６０２）（７０１）（７０２）はすべり軸受の形
態をとっており、従ってこれら各部軸受はメタル軸受を
使用しているが、下部スラスト軸受（７０１）　、下部
主軸受（７０２）はその軸受負荷が他の軸受（６０１）
（６０２）に比べて相対的に小さいので、下部フレーム
（７）が例えば鋳鉄、アルミ鋳物などのメタル軸受機能
を有した材料で作られている場合−には、これら下部の
軸受（７０１）（７０２）を設けずに下部フレーム（７
）自体でと記軸受負荷を直接受けるようにしてもよい。

オルダム継手（３）は、揺動スクロール【２）の自転を
防止し、揺動スクロール（２）が主軸（４Ｊの軸心の周
りに公転運動のみをするようにするための継手手段であ
り、揺動スクロール（２］の台板（２０１）と、上部フ
レーム（６）との間に配設されている。

上記各部機構部品が上記のような相対関係に組立てられ
たｉ、Ｊ：部フレーム（６）と、下部フレーム（７）と
、固定スクロール（１）とは、ＩＩ！１１定スクロール
（１）の周壁（１０４Ｃ）と上部フレーム（６）とを貫
通し先端のねじ部（１０６ａ）が下部フレーム（７）の
みに螺合する複数個のボルト（１０６）によって共線め
される。主軸（４）を回転させるモータの支持はモータ
のロータ９Ｑが主軸（４月こ焼成めなどによって固定さ
れ、上記ロータＱＯと適当なエア・ギャップを確保調整
しながら、モータのステータ（ロ）が下部フレーム（７
３下側のフィンカー状延在部（７ｄ）の下面に複数個の
ボルト（７０４）によって固着される。又、ロータ叫の
コア部（１０ａ）の中央部上端には筒状軸受支持部（７
ｂ）の下端部を小ｌ！８隙を介して収容する凹穴（１０
ｂ）が形成されている。上記フィンガー状延在部（７ｄ
）と筒状軸受支持部（７ｂ）との間の空間部（Ｗｅ月ζ
は、固定予巻ＩＪ（ｌｌａ）の上端部とロータの上部エ
ンドリング（ｌｏｂ）とが収容されている。また、Ｗｉ
動ススクロール２）が主軸（４）の軸心に対して偏心し
ているので回転系のバランスを取る必要があり、このバ
ランスを取るため、第１バランサ（４０２）が主軸（４
月ζ一体に形成され、第２バランサ（４０Ｂ）がロータ
ａＱの下部エンドリング（１０ｃ）に取り付けられてい
る。

なお、第１バランサ（４０２）は主ｔｉｌｌ　＜４）と
別体であってもよく、第２バランサ（４０８）　ｌよ下
部エンドリング（１０ｃ）に一体に形成してもよい。主
軸（４）の下端部には、遠心ポンプ作用１ζより給油を
行なうためのオイル・キャップ（ロ）が焼成め、圧入等
により嵌着されている。（７ｂ月よ下部フレーム（７）
　外周のガス通路（６１４ｂ）のひとつをその上端を閉
塞するように設けられた隔壁である。上記各機構部品を
上記のような相対関係に組立てられた機構部分Ｑ、即ち
。

固定スクロール（υ、拙揺動−クロール（２）、と部フ
レー　Ａ　（６）　Ｉ下部７１／−Ａ（７）ｔｈ主ｆＩ
ｌＩＩ（４Ｊ、ロータａｔＪ＊ｘテータ（ロ）等々の組
立品はシェル中間円筒部（９０１）内に下部フレーム（
７）外周部において焼成めあるいはスポット溶接などに
より固定され、シェルと蓋（９０り　、シェル底蓋（９
０８）がａｕ記シェル中間円筒部（９０１）両端面にお
いて図のようにシェル中間円筒部（９０１）の外周部を
おおうように嵌め合わされ。

これら嵌め合わせ部（９０２ａ）、　（９０８８）を浴
接して密封することによりシェル即ち、密閉容器（９）
が形成されている。上記′６ＩＡ構部分彎をシェル中間
円筒部（９０１）内に固定する際、軸方向の位置決めを
容易に行なうため、上記下部フＶ−ム（７）外周部全周
に亘って段部（７ｆ）が形成されていると共に、シェル
中間円筒部（９０１Ｊの内周部全周に亘って上記段部（
ｆｆハこ全周に匿って当接する段部（９０１ａ）が形成
されている。シェル中間円筒部（９０１）の段部（’９
０１ａ、）はプレス等による拡！あるいはエンドミル等
による切削加工で形成される。（９０４）は密閉容しく
９）外の吸入配管（図示せず）を介して蒸発器（図示せ
ず）円の低圧冷媒を密閉容器（９）已に吸入するための
吸入管、　（９０５）は最高圧の圧縮室［Ｆ］円のに圧
冷媒を密閉￥ｇ器（旬外の吐出配Ｗ（図示せず）を介し
て凝縮機（図示せずノヘ吐出するための吐出管。

（９０６）はプロセス配管で、シェル内の真空引き。

シェル内への油の封入、シェル内へのガスの封入に利用
されるものでみる。（９０７）は密封端子。

（９０８ンは端子箱、　（９０９）は潤滑油溜め＊　（
９１０）はフォーミング防止板、　（９１１）は４個の
圧Ｐａ機取り付は足で、シェル底蓋（９０８）の外側底
面に周方向に等間隔−こ取り付けられている。吸入管（
９０４）はシェル中間円筒部（９０１）の周壁に溶接等
により接続され、密閉容器（％Ｉ）内の低圧空＠　＜９
１２）に開口している。吐出＠　（９０５）はシェルに
、Ｍ　＜ｅａｔ）の中心部を貫通してこの中心部に気密
にｍ続され、更に固定スクロール（υの吐出孔（１０５
月こ連通するように延長されている。吐出管（９０５）
と固定スクロール（１）との接合部には密閉容器（９）
内の低圧空間（９１幻と吐出管（９０５）内あるいは吐
出孔（１０５）とが連通しないように密封手段として０
リング（１０７）が設けられている。なお、この°密封
手段としては、０リングの代りに吐出管（９０５）を固
定スクロール（υの連通孔（ｌａ）に圧入してもよい。

０リング（１０７）を使用した場合、吐出管（９０５）
をシェル上蓋Ｃ９０２）に溶接した時の熱にょる０リン
グ（１０７）の劣化を防出するため、あらかじめ吐出＠
　（９０５）をシェル上蓋（９０幻に溶接した状態で吐
出管（９０５）を連通孔（ｌａ月こ嵌入しながら、シェ
ル上蓋（［）０２）　ヲシェル中間円筒部（９０１）に
嵌め合わせて溶接するか。

シェル上蓋（９０１）の外側に突出した吐出管保持パイ
プ（９１８）を育するシェルと蓋（９０２）をシェル中
間円筒部（９０１）に浴接した後で、吐出管（９０５）
を保持パイプ（９１１１）を通して、連通孔（ｌａ月ζ
嵌入し。

保持パイプＣ９１８）と吐出ｔ　Ｃ９０６）との合わせ
目をロー付けするのが好ましい。なお、０リング（１Ｇ
７）を使用せずに吐出管（９０６）を連通孔（ｌａ月こ
圧入したり、或いは吐出管（９０５）を鋼管のような軟
質材で形成し連通孔（ｌａ）に嵌入した後に、吐出管（
９０５）内に硬質パイプを圧入して拡管することにより
。

連通孔（ｌａ月こ吐出管（９０５）を気密に接続するこ
とも不可能ではない。

密封端子（９０７）は、シェル上蓋（９０２）にだ接さ
れ、この密封端子（９０υとモータ・ステータ＠の固定
子巻線（ｌｌａ）とは密閉容器（９３円の低圧空間（９
１りでリード線（図示せず月ζよって電気的に接続され
ている。密閉容器１９Ｊ内の低圧空間（９１２）は固定
スクロール（１）、上部フレーム（６）、下部フレーム
（７）の組立体によって、上部空間（９１！ａ）と下部
空間（９１２！ｂ）とに仕切られており、これら上部空
間（９１２ａ）と下部空間（９１２ｂ）とは固定スクロ
ール（１）＆上部フレーム（６）、下部フレーム（７）
の夫々の外周に。

主軸（４）の軸心と平行をなして一連に設けられた切欠
通路ａ◆によって均圧されている。又、上記切欠通路（
ロ）は、固定スクロール（１３４両フレーム（６７ｆｆ
）の夫々の外周にその周方向に等間隔に複数個設けられ
ている。更に、ＦｉＡ定スタスクロール）の吸入口（１
Ｇ４ａ）は上記固定スクロール４１７と両フレーム（６
）（７）の各々の複数個の切欠通路Ｑ４を介して上記上
部空間（９１２ａ）及び下部空間（９１！ｂ月ζ連通し
ている。Ｊ：紀切欠通路曽における冷媒流通抵抗を極力
小さくするために、上記切欠通路（ロ）は極力多数設け
、固定スクロール（１）１両フレーム（６）　（７）の
各外周部の形状が平歯車の歯部のような形状になるよう
にする°のが好ましい。

次に給油経路の構成を説明する。潤滑油溜め（９０９月
よ密閉容器（９）円の下部空間（９１ｊ！ｂ）の下部に
あり、この潤滑油溜め（９０９）円′の油（９０９ａ）
中に主軸（４）の下端部及びオイル・キャップ（２）が
浸漬されている。（９１０）は潤滑油溜め（９０９３よ
り上部に位置し、シェル中間円筒部（９０１）円周側面
にスポット溶接などによって、その外周向で固定された
円板状のフォーミング圧１ｌＡｆＪＡの起動待低圧空間
（９１２）の圧力が急降丁したり、主Ｍ　ｔ４．Ｉの回
転によって潤滑油（９０９ａ）が攪拌されて起こる周知
のフォーミング現象の発生を防止するものである。この
フォーミング防止板（９１Ｇ）の中央部には、上記主軸
（４）が貫通するための孔（９１０ａ）が設けである。

（４０４）は主軸（４月こその軸心に沿ってこの軸心と
偏心した位置に主＠［１（４）の上下両端に区って貫通
して穿設された油通路で、下端は主軸（４）の下端面に
オイル・キャップ（２）内で開口し、他端は主軸（４）
上端部で偏心穴（４０１）底面に開口して、偏心穴（４
０１）と潤滑油溜め（９０９）とを連通している。また
、上記油通路（４０４）の途中で、下部主軸受（７０２
）の摺動面に給油するため、主軸（４Ｊには油通路（４
０４）と主軸（４）外とを連通ずる半径方向の油孔（４
０６）が設けられている。更に、下部主軸受（７０２）
の摺動面への給油を確実に行なうため、上記油孔（４０
５）と対向するように油孔（４０５）と同じ高さに位置
して下部主軸受（７０２）の内周面にその全周に匡って
周回油溝（７０２ａ）が設けられている。更に１偏心穴
（４０１）底面部から下部スラスト軸受（７０１）へ給
油するための油孔（４０６）が油通路（４０４）と平行
をなして主１ＩＩＩ１１（４）の第１バランサ圧入部（
４１１）に穿設されている。また、　（４Ｇ？）は主軸
（４）の下面中央部から外周面に跨って穿設されたガス
抜き孔である。

（６０４）は上部フレーム（６）に上下に貫通して穿設
された排油孔で、上部フレーム（６）と揺動スクロール
（２）の台板（２０１）とによって形成されたオルダム
継手（８）を収納するオルダム室（６０５）と、　Ｊ：
ｉフレーム（６）及び下部フレーム（７）と−によって
形成されｔ二第１パランサ（４０２）を収納するバラン
サ室（７０５）とを連通させている。

（７０６）は排油孔でゐって、下部フレーム（７）の外
周に設けられた上下方向の溝（７ｇ）とシェル中間円筒
部（９０１）の内周面とによって形成され、バランサ室
（７０５）と密閉容器（９）内の低圧空間（９１２）を
連通している。

このように構成されたスクロール圧縮機の動作を次に説
明する。密封端子（９Ｇ？）を通じてモータ・ステータ
（ロ）に通電すると、モータ・ロータ四はトルクを発生
して、主１１１１　（４Ｊと共に回転する。主軸（４）
が回転を始めると、主軸（４）の偏心穴（４０１月ζ嵌
入された偏心ブツシュ（５）を介して揺動スクロール（
２）の軸（２０４）に玉軸（４）の回転力が伝えられ、
揺動スクロール（２月よオルダム継手（８）にガイドさ
れて。

自転することなく主軸（４）の軸心を中心とする公転運
動を行ない、第１図に示す上述したような圧縮作用が圧
縮室ψンで行なわれる。この際、渦巻状側板（１０２）
、　（２０２）の先端面部においては、テップシール（
３）を１台板（１０１ン、（２０１）にそれぞれ接触さ
せることにより相対的に高圧の圧縮室から低圧の圧縮室
への圧縮冷媒の洩れが渦巻状側板（１０２ハ２０２）の
先端面部で生じるのを防止し渦巻状側板（１０幻。

（２０２）の側面同志は、ｍ動スクロール（幻が偏心回
転運動することによって生じる遠心力などを利用して、
他心ブツシュ（５）を揺動スクロール（２）の軸（２０
４）の周りに揺動させ、主軸（４Ｊの軸心に対する揺動
不クロール１２Ｊの偏心城を可変にすることにより、接
触させられ上記相対的に４圧の圧縮室から低圧の圧縮室
への圧縮冷媒の洩れが渦巻状側板（１０２）、（２（１
２）の側面間を通じて渦巻方向に生じるのが防止されて
いる。次に冷媒カスの流れについて説明する。蒸発器（
図示せず）からの−吸入冷媒ガスは吸入管（９Ｇ４）よ
りシェル内低圧空間（９１幻に流入して、モータ・ロー
タＱＱ　、モータ・ステータ四等を冷却すると共に切り
欠き通路０・♀を通過して吸入口（１０４ａ　）より吸
入されて圧縮室（ト）に取り込まれ、圧縮された後、高
圧冷媒ガスとなって吐出孔（１０５）を経て吐出管（９
０５）より密閉容器（９）外へ排出され、凝縮器（図示
せず月こ至る。

次に給油系について説明する。ｉｌｌｌ油滑め（９０９
）内の油は、主軸（４Ｊの回転によって生じる遠心ポン
プ作用により、オイル・キャップ（２）、油通Ｍ（４０
４）を経由して偏心穴（４０１）に汲み上げられ、偏心
ブツシュ（５）に給油される。また、油孔（４０５）に
より下部主軸受（’ｒ０２）に、油孔（４０６月こより
下部スラスト軸受（７０１）にそれぞれ給油される◎史
に偏心ブツシュ（旬及び主軸（４月こ設けられた油溝、
油室なと（図示せず）を経て、偏心ブツシュ（６λを潤
滑した油は、上部主軸受（６ｔ１２　）を潤滑し、その
後１部スラスト軸受＜６ａｓ）に到り、この上部スラス
ト軸受（６０１）、を潤滑したあと、オルダム室（６０
５）に排出される。ここで潤滑油は更にオルダム継手（
８）を潤滑した後、排油孔（６０４）を経て、排油口（
７０りより下方へ排出され、フォーミング防止板（９１
０）を経て、再び下部の潤滑油溜り（９０９）に戻る。

なお、ガス抜き孔（４０υはオイル・キャップ（２）内
のガスを迅速に外に排出し、ポンプの応答性を早め。

ポンプ効率を増すために設けられたものである。

更に、圧縮機の起動時２密閉容器（９）内空間（９１２
）の圧力が低下して、潤滑油溜Ｉｌｌ　（９０９）の油
が急激にフォーミングして冷媒ガスに混入することによ
って吸入口（１０４ａ　）より圧縮室叩へ油が多麗に流
入して、そのまま圧縮機外へガスとともに排出されると
潤滑油溜り（９０９）内の油が瞬時に枯渇するので、こ
の枯渇を防止するためにフォーミング防止板（９１０）
が設けられている。この防止権能を生起させるため、フ
ォーミング防止板（９１０）には、上記のように油ポン
プ作用によってポンピングされた後に１記名軸受部及び
オルダム継手（８）を潤滑した油が潤滑油溜め（９０９
）Ｋ、戻るに必要な程度の油戻し通路（９１０ｂ月、を
確保されているが、この油戻し通路（９１０ｂ月は油が
瞬時に多数に通過しないようにその有効面積は小さくし
である。

次に固定スクロール（１）の構造について第４図によっ
て詳細に説明する。第４図（ａ）は上面図、（ｂ）は下
面図、（Ｃ）は（ａＪ図のＣ−Ｃ線における断面を矢印
方向に見た断面図である。図中、固定スクロール（υの
台板（ＩＯＩＪの下面に渦巻状の溝部（ｌＯ８）が形成
され、その結果、台板（１０１）の下側に据置方面に延
在する渦巻側板Ｃ１０２）が台板（１０１）と一体に形
成される。ここで渦巻側板（１０２）の渦巻中心（Ｏｎ
ｌ月よ台板（１０１）の中心（Ｏｎｌ）と一致している
。

また渦巻側板（１０２）の端面、即ち第８図から判るよ
うに揺動スクロール（２）の台板（２０１）の上面に刈
面する＠面には渦巻側板（１０２）の渦巻形状に沿って
チップシール溝（ＩＯ８Ｊが形成されている。このチッ
プシールＯ（１０８）は渦巻の始端（中央部〕及び終端
までは延在してない。即ち上記渦巻の始端及び終端の手
前でチップシール溝（１０Ｂ）は終端（ｌｏａａ）とな
っている。

台板（１０１）の外周部には冷媒ガスの通路となる多数
の凹部（１０９）が上下方向即ち軸線方向の全長に亘っ
て互いに等間隔に形成され、そのうちの１つ（１０９８
）は渦巻状の溝部（１０８）の最外周端部に連通し、ま
たこの凹部（１０９ａ月と対し１８０°反対の位置にお
ける凹部（１０９ｂ）もその位置で溝部（１０８）に連
通しており、これら連通している部分が２つの吸入口（
１０４ａ）（１０４ｂ）　となっている。上記各凹部（
１０９）は何れも圧縮時に支障をきたさない程度まで径
方向深さくｄ）が極力深く形成されており、その結果、
渦巻状の溝部（ｌｏｇ）の外周に沿って設けられている
。即ち溝部（１０８）の外周側周面（１０８ｃ）と各四
部（１０９）の径方向底面（１０９ｃ）との間の各肉厚
（１）はそれぞれ同じである。また上記凹部（１０９）
の間の各凸部（１１０）の何れにも１定スクロール（υ
を下部フレーム（７）に固定させるために先端が下部フ
レーム（７）に螺合するボルト（図示せず）を貫通させ
るボルト孔（１１１）が設けられている。更に各凸部（
１１Ｇ）の径方向高さくｄ）は各々の径方向外面（１１
０ａ）を結ぶ仮想円が真円になるような高さになってい
る。また台板（１０１）上面には中央吐出孔（１０５）
の周りのボス部（１０１ａ）の外周面から径方向外方に
向つて延在する多数本の放射状補強リブ（１１２）が等
間隔に設けられ、更に放射状補強リブ（１１２）の径方
向外端部を渦巻状の溝部（１０８）に沿って周方向に一
体をなして連続させる概略渦巻形状の補強リフ（１１８
）が形成されている。換言すれば補強リブ（１１１）は
凹部（１０９Ｊの周方向配置構成に合わせて概略渦巻形
状に閉じている。゛また。補強リブ（１１Ｂ　）の外周
面と上記各凹部（１０９）の各底面（１０９Ｃ）との距
離＜１１＞はそれぞれ同じである。を記のような構造の
補強リブ（１１２）、（１１８）を設けることにより台
板（１０１）は強度、剛性を保持しつつその相対的厚み
を薄くすることができる。（１１４）は固定スクロール
（υの渦巻側（１０ｊりの側面即ち局面などを加工する
際に固定スクロール（１）を固定するためにチャッキン
グされる８個の突起であり、補強リブ（１１２）のうち
の８本から補強リブ（１１２）の延在方向即ち径方向外
方に延在し、しかも周方向に同じ間隔で配設している。

（１１５）は吐出管（９０５）の外周部と吐出孔（１０
５）の内周部とのシールをするＯリングＤｏ７）を嵌合
するために吐出孔（１０５）の内周面に周方向に延在し
て設けられた周回溝である。

第４図（ｄ）は、固定スクロール（１）と揺動スクロー
ル［２）とを初合わせた状態を示しており、この第４図
（ｄ）から明らかなように、２つの吸入口（１Ｇ４ａ）
（１０４ｂ）は、固定スクロール（すの渦巻側板（１Ｇ
幻と揺動スクロール（２）の渦巻側板（２０２）とが接
触する２つの最外周端Ａａ　、　Ａｂから渦巻側板（１
０２）の外周端外に向って開口している。２つの吸入口
（１０４ａ）（１０４ｂ）はこのような位置に開口して
いるので、２つの対称な圧力室（Ｐａ　）　（Ｐｂ月よ
同時に閉じ込みを終了するため、圧縮時における圧縮の
アンバランスをなくすことができる。Ａａ　、　Ａｂ　
、　Ａ２　、　ＡＳは両温巻側板（１０２）（２０２）
の接触部である。

次に揺動スクロール（２）の構造につき＠５図によって
詳細に説明する。第５図（−は上面図、（ｂ）は側面図
、（ｃ）は下面図である。図中、揺動スクロール（２）
の台板（２０１）の上面には渦巻状の溝部（２０１ａ）
を形成することによって渦巻側板（２０２）が一体をな
して形成され、下面には揺動軸（２０４）が一体をなし
て形成されている。ここで渦巻側板（２０りの中心（Ｏ
ｎｌ）と台板（２０１）の中心（ＯＢｌ）と揺動軸（２
０４）の軸心（Ｏｎ＋）とは一致している。台板（２０
１）　ハ円板状であり、渦巻側板（２０２）の最外周端
部（２０５）の外周面は台板（２０１）の外周面とほぼ
接する位置となるように台板（２０１）の径は決められ
ている。

ここで渦巻側板（２０２）の重心が台板（１０１）およ
び揺動軸（２０４）の中心とが一致してない場合には静
的なアンバランスが生じる。従ってこの静的アンバラン
スが生じないように揺動スクロール（２）全体の重心が
揺動スクロール（２）の揺動軸の軸心０ｊ３ｉと一致さ
せるため１台板（２０１）の外周部の一部に切り欠き（
２０ｇ）を設け、更に渦巻側板（２０ｇ）の圧縮に寄与
しない最外周部の一部（２Ｇ？）の径方向肉厚を他の部
分の径方向肉厚より薄くしている。なお。

切り欠き（２０６）だけで１記静的アンバランスが生じ
ないようにできる場合は、ａ巻側板（ＪＯ幻の一部（２
０７ンを薄くしなくてもよい。

（２０８）は上記オルダム継手（８）のガイド溝である
。

このガイド溝（２０８）は揺動軸（２０４）を挾んで対
称な位置に一対に設けられ、上記切り欠き（ＪＯ６）が
設けられている部位以外の部位において揺動スクロール
（！りの台板（！０１）の下側面の外周部に配設されて
いる。

（！０９）は台板（２０１）上面外周部に設けられた段
部であり、第５図（υに明示しであるように渦巻側板（
２０３１）をシリングによって加工する際、事前にリン
グ状押え板（２１Ｂ月ζよって２台板（２０１）外局部
を押えて平板状の取付治具（２ｉ１りに揺動スクロール
（２）を取り付は固定するためのものであす、コのよう
にして外周部を押えて加工することにより。

揺動スクロールを取付は固定するための他のチャッキン
グ手段に比べて台板（２０１）の変形を殆んど無くすこ
とができ、渦巻部を精度よく加工することができる。こ
の際２台板（２０１）を全周にわたって均一に押えるの
が好ましいので、上記切り欠き（２０６）を複数個に分
割し、これら複数個の切り欠！　（２０６）（２０６）
間に凸部（２！１２）を残して、仁の部分でも押えられ
るようにしである。なお、第６図に示すように１段部（
２０９３・・の替わりに１台板（１０１）（Ｊ）Ａｍｌ
Ｃｍ　（２１ｇ）　ｌ’Ｒ＠ｊ　、　コノ＃Ｉ　（２１
ｇ）　ＩＣ’ｌＡ　６　図（旬におけるリング状押え板
（２１０）と同様にリング状に配設された複数個の押え
板を挿入するようにしてもよい。

また、　（２１４Ｊは揺動軸Ｃ２０４）に同軸に穿設さ
れた中空部であり、その結果１Ｍ４動軸（２０４）は円
筒状となっている。なおと起生空部（２１４）を設ける
ことにより揺動スクロール°（２）の重量を＠減し、バ
ランシングする必要のある部分の全体的軽量化を図ると
ともに遠心力の軽減を図っている。

（１０８）はチップシール溝であって、渦巻状側板＜２
０２）の端面に、側板（２０２）の渦巻形状に沿って形
成されている。この溝（１０Ｂ）はその端部が第６図（
ａ）に示すように、バランス取りのため、渦巻側板＜２
０２）の外局向を削って薄クシた部分（２０７）よりも
内局側の部位（！１５）より始めて終端は固定スクロー
ル（１）側にもうけられた吐出孔（１０６）と干渉しな
い部位（！１６）に位置している。固定スクロールＣ１
）側のチップシール溝（１ＧＢ）も揺動スクロール（！
）側のチップシール溝（２０ｇ）と形状は対応している
Ｏ 第７図は渦巻状のチップシール（３Ｊ　ｌｔ揺動スクロ
ール（２）へ組込む際の斜視図である。（８０１）はチ
ップシール（３）を軸方向に付勢させるためのコイル状
の複数個のばねで、これらばねをチップシール溝（２０
Ｂ）内に挿入した後にチップシール（３）をチップシー
ル溝（２０８）内に挿入する。従って、上記複数個のば
ね（８０１）はチップシール溝（２０８）の中にあって
、チップシール溝（２０８）の底面とチップシール（３
）の背面との間に挾さまっている。固定スクロール（１
）もｈ様の構成になつ°ＣいるＯ第８　図（ａ）は上部
フレーム（６）の上面図であり、第８図（ｂ）は第８図
（ａ）のｂ−ｂ線における断面を矢印方向に見た断面図
である０図中、　（６００ａ月よ底部。

（６００ｂ月よ周壁部、　（６００ｃ）は凹部、　（６
０２月よと部上軸受、（６０６）は第８図に示す上部ス
ラスト軸受（６０１）の取付座で、底部（６００ａ）の
上面に形成されでいる。（６０７）はオルダム・ガイド
溝、（６０８）はオルダムリング摺動面、　（６０４）
は排油穴、　（６０９）は逃し溝、（６１０月よりペッ
ト穴、（６１１）は座ぐり部、（６１２）は固定スクロ
ール固定向、（６１Ｂ）はボルト穴、　（６１４）は凸
部である。

上部フレーム（６）外周部には、第４図の固定スクロー
ル（１）の外周部の凹部（１０Ｂ）に対応した多数の凹
部（６１４）が形成され、これら四部間の突部（６１４
ａ）に穿設されたボルト孔（６１８月よ同じく固定スク
ロール（１）のボルト孔（１１１）と位置的に対応して
設けられている。

このようなに、部フレーム（０）の構造を詳述すると。

周壁部（６００ｂ）の土端面に固定スクロール固定面（
６１１）が、また底部（６００ａ）には、上記固定向（
６１２）より低い位置に１部スラスト軸受取付座（６０
６）が。

更に、上記周壁部（６００ｂ）と上°部スラスト軸受取
付座（６０６）の間には上記取付座（６０６）より低い
位置にオルダムリング摺動面（６０８）が、それぞれ同
心円状に配設されている。オルダムリング摺動面（６Ｇ
ｇ）の近傍がオルダム継手（８）を収納するオルダム室
（６０５）となる。

上記取付座（６０６）の内周面部ら貫通孔（６０２ｍ）
には上部主軸受（６０２）か圧入されており、取付座（
６０６）上端の内周側角部が全周にわたって面取り（６
１５）　してあり、従って１部主軸受（６０２）はと端
側か面取りされた部分（６１５）にオーパーツ１ングし
ている。ここで面取り部（６１５）端面が取付座（６０
６）の内周面（６０６ａ）であり、　（６０６ｂ）は取
付座（６０６）の外周面である。

オルダム・ガイド溝（６０７）はｔ部主軸受＜６０２）
を挾んで対称な位置に一対、オルダム・リング摺動面（
６０８）上に設けられており、各々の径方向両端部には
半円状の逃し部（６０７ａ）（６０７ｂ）が設けられて
いる。特に逃し部（６０７ｂ）は円環状の取付座（６０
６）の外周部を一部えぐって形成されている。

オルダムガイド溝（６０７）を挾んで、その両側の部位
において取付座（６０６）の外周面に接してオルダム・
リング摺動面（６０８）に一端が開口し他端がバランサ
室（７０５）に開口した排油孔（６０４）を４個即ち複
数個穿設し、またこれら排油孔（６０４）は第８図（ａ
）に明示しているように、上から見た形がＣ字状の一対
の逃し溝（６０９）で連通しである０これら逃し溝（６
０９）は上部フレーム（６）のオルダムリング摺動面（
６０８）上に穿設されている。

第９図は１部スラスト軸受（６０１；の構造を示し。

（ａ）は上面図、（ｂ）は（ａ）図のｂ−ｂ線における
断面を矢印方向に見た断面図、（Ｃ）は（ａ）のＣ−Ｃ
線における断面を拡大して示す断面図である。

上部スラスト軸受（６０１）は鋼の裏金付きの例えばア
ルミ合金、鉛青銅合金などのすべり軸受であり、第９図
（ａ）に示すようにドーナツ状の形状をしており、揺動
スクロール（２）の下側面との摺動面即ち上側面（ｓｏ
ｘａ）には内周側から外周側に向けて放射状に複数本の
油溝（６０１ｂ）が等間隔に設けられている。油溝（６
０１ｂ）の断面形状は第８図（ｃ）に示すようにほぼ矩
形であって、角部は曲面となるように面取りされＲ状に
ブレ部（６０１ｃ）を設けて摺動面（６０１ａ）の全面
に油がいきわたりやすいようになっている。この油＃（
６０１ｂ）のピッチは揺動スクロール（２）の公転半径
Ｒの２倍よりも小さい範囲で設けられている。（６０１
ａ月よスラスト軸受（６０１）取付用のリベット孔であ
って、油＠（６０１ｂ）の一部と交差している。

スラスト軸受（６０１）の外径は揺動スクロール（２］
に発生する半径方向力と軸方向力の合力による転覆モー
メントを受けられるよう、前記合力のベクトルが少なく
ともスラスト軸受（６０１）の外周端を通過するように
決定される。ここで（６０１ｅハよスラスト軸受（６０
１）の内周面であり、　（６０１ｆ）は７ラスト軸受（
６０１）の外周面である。

第１θ図〜第１２図は一実施例におけるオルダム継手の
詳細な構成を説明する図である。第１θ図（ａ）はオル
ダム継手の上面図であり、（ｂ）図は第１０図（ａ）の
ｂ−ｂ線断面を矢印方向に見た断面図である。図中、（
８０１月よ第１Ｏ図（ｂ）に明示するように断面が方形
状をなすオルダムリング、　（８０２）は直方体状の２
対のオルダム・キー、　（８０８）はオルダムリング（
８０１）の上下両面に溝状に形成された２対の逃し部で
ある。上側の一対のオルダム・キー（８０りｌ！オルダ
ム・リング（８０１）の中心ＯＲを挾んだオルダム・リ
ング（８０１）面上の対称な位置において上側の逃し部
（８０８）内に固着され、下側の一対のオルダム・キー
（８０２）はオルダムリング（８０１）の下側の面で前
記上側の一対のオルダムキー（８０２）の位置と周方向
に９０°ずれた位置において下側の逃し部（ａＯａ）内
に固着されている。各オルダム・キー（８０２）　、各
オルダム・リング（８０１）はともに焼入れ鋼などで作
られるためそれぞれの摺動面＊ｆＫｓｆＲは精度出しの
ため研磨される。そのため、研磨化を見込んだ上記逃し
部（８０Ｂ）が、オルダム・リング（８０１）の上下面
とにオルダムキー（８０２）との接合部として設けられ
る。また、各オルダムキー（８０１）はオルダムリング
（８０２）に対しで、すべて中心ｏｎ側に突出するよう
にずらして固着されている。（８０２ｂ）はこのように
ずらすことによって各オルダムキー（８０１ンがオルダ
ムリング（８０１）からはみ出した部分である。

オルダム・キー（８０２）及びオルダム・リング（８０
１）は、それぞれ別体で作られ、溶接などにより互いに
一体に接合される。第１１図はこのようなオルダム・キ
ー（８０２）の斜視図であってもオルダム・リング（８
０１）の接合面（８０１ａ）に当接する部分には突起部
（８０２！ｌ）が設けられ、電気抵抗溶接などによって
接合する場合、溶接強度を保持できるようにしである。

第１２図は各オルダムキー（８０２）をオルダムリング
（８０２）に取り付ける状態を示す斜視図であり、上記
のように各々個別に作られたオルダムキー（８０２）と
オルダムリング（８０１）とは。

オルダムリング（８０１）の上下２対の逃し部（８０Ｂ
）に、ｈ側と下側とから各一対のオルダムキー（８０２
）の突起部（８０２ａ　）が当接された状態で互いに溶
接される０なお上側の各オルダムキー（８０２）を結ぶ
線と下側の各オルダムキー（８０２）とを結ぶ線とが直
交する関係に上下２対のオルダムキー（８０２）は配設
されている。

第１８図Ｇ、を上部フレーム（６）にスラスト軸受（６
０１）及びオルダム継手（８）を組込んだ状態を上面よ
り見た図であり、第１４１Ｊは揺動スクロール（２）に
オルダム継手（８）が組合さった状態を下面より見た図
である。

第１８図において、偏平な環状のスラスト軸受（６０１
）は上部フレーム（６）の取付座（６０６）の上面にリ
ベット（６０ｇ）によってカシメ止めされている。

ここで、スラスト軸受（６０１）内周面（６０１ｇ月よ
点線で示す取付座（６０６）内周面（６０６ａ）より中
心Ｏ８側にオーバーハング（６０１ｇ）しており、また
外周面（ｅｏｘｒ）は点線で示す取付座（６０６）外局
面（６０６ｂ）より外側にオーバーハング（６０１ｈ）
している。

オルダム継手（８）は、その下側の一対のオルダムキー
（８０りが上部フレーム（６）を面の断面方形状のガイ
ド溝（６０？）に摺動自在ｉこ嵌入されており、その結
果、ガイド溝（６０７）に案内されながら図において横
方向に往復運動する。また、オルダム・リング（８０１
）のと側の面に設けられたもう一対の上側のオルダムキ
ー（８０２）は第５図（Ｃ）に示した揺動スクロール（
２）のガイド＃　（２０ｇ）に摺動自在に嵌入される。

この状態を第１４図に示す。この第１４図においてオル
ダム継手（８）に対して揺動スクロール（２）はそのガ
イド溝（２０８）においてオルダムキー（８０幻に案内
されながら縦方向に相対的に往復運動する。

揺動スクロール（２）は駆動されると上記２つの往復運
動が合成される結果、自転運動は阻止されて公転運動の
み行なう。

この際、オルダム継手（８）の上部フレーム（６）、揺
動スクロール（２）に対する相対的往復運動の範囲は揺
動スクロール（２）の公転直径２Ｒであることが理解さ
れる。

従って、上部フレーム（６）のガイド４９（６０７）の
長手方向直線部の長さしは、オルダムキー（８０２）の
長さをｅとするとＬ≧６　＋　２Ｈにすれば良いわけで
あるが、ガイドｌ　（６０７）の角部を直角にしてガイ
ド＠　（６０７）の平面形状が完全に矩形になるように
加工することは実質的に難しい。従って、第１８図に示
すように径方向両端の面に平面形状が半円状の逃し部（
６０７ａ）（６０７ｂ）　を設けである。また、ガイド
溝（６０７）の溝幅とは逃し部（ｅｏ７ｂ）の直径は同
じであるが逃し部（６０７ａ）の直径は大にして、オル
ダムキー（８０２）が往復運動する際にオルダム溝（６
０７）に喰い込む可能性を防止しである。更にオルダム
・リング（８０１）の外径Ｄｏ（第１Ｏ図）は揺動スク
ロールの外径Ｄｓ（第６図）と実質的に等しくしである
。また、オルダムリング（８０１）の内径Ｄｉ（第１０
図）は第１８図に示すようにオルダム・リング（８０１
）が最大限片側に寄った際に、オルダムリング（８０１
）の内周面（８０１ｃ）がスラスト軸受（６０１）外周
面（６０１ｆ）ともつとも接近したところで両局面（８
０１Ｃ）（６０１ｆ）間に若干の隙間ｇ１をもたす程度
（０，５〜１ｍｍ）に決められている。この際、上記隙
間ｇ１と１８０°反対の位置において上部フレーム（６
）のオルダム室（６０５）周壁面（６０５１）は同じく
オルダム・リング（８０１）外周面（８０１ｂ）ともつ
とも接近したところで両局面（６０５ａバ８０１ｂ）間
に若干の隙間ｇ２をもたす程度（０，５〜１ｍｍ）に、
オルダムリング（８０１）外径Ｄｏが決められる。この
ようにすることで、上部フレーム（６）の外径を小さく
でき、圧縮機の径方向の小形化を図れる。また、各オル
ダムキー（８０２）を、平面的に見てオルダム・リング
（８０１）の内周面（８０１Ｃ）から径方向内方に突出
するようにずらしてはみ出し部（８０２ｂ）を設けたこ
とにより１例えば第１８図に示すようにオルダムリング
（８０１）外周側においてガイド＠　（６Ｇ？）の半円
状逃し部（６０７ａ）の周壁にオルダムキー（８０２）
末端角部が干渉するのを防止でき、またオルダムリング
（８０１）内周側においては、スラスト軸受（６０１）
の外周オーバーハング部（６０１ｈ）の真下にオルダム
キー（８０２）の突出部（８０２ｂ）がオーバーラツプ
するので、オルダムキー　（８０２）の負荷面を大きく
とれる。また、上記はみ出し部（８０２ｂ）を設けるこ
とにより第１４図に示すように、オルダム・リング（８
０１）が最大限片側に寄った時オルダムキー（００２）
と揺動スクロール（２）のガイド溝（２０８）との摺動
負荷面を大きくとれるので摺動向の信頼性を同上できる
。

次にスラスト軸受（６０１）の潤滑につ（１て述べる。

第１８図において、スラスト軸受（６０））の油溝（ｅ
ｏｔｂ）にその径方向内側から供給された油は破線矢印
のように各放射状油溝（６０１ｂ）に沿って径方向外方
に向って流れる。一方、揺動スクロール（２Ｊの作動時
には、揺動スクロール（２）のスラスト面の成る点は矢
印イのように１つの油溝（１０ＺｂＪを横切って揺動ス
クロール（２）の公転直径２Ｒ分だけ周回し、また他の
成る点は矢印口のように、その隣りの油溝（６０１ｂ）
を横切つで同じく公転直径２Ｒ分だけ周回する。ここで
、各油溝（６０１ｂ）間の周方向のビ゛ノチは、揺動ス
クロール（２）の公転直径２Ｒより小さくしてあり。

その結果、上記２つの矢印４１口が互い艮オー７（′−
ラップしていることから解るように、相隣る２つの油溝
（６０１ｂ）に挾まれたスラスト軸受摺動面（６０１ａ
）は常にその両側の油溝（６０１ｂ）から給油されるの
で良好な潤滑が保たれる。またスラスト軸受（６０１月
とおける油溝（６０１ｂ）　、リベット取付穴（６０１
ｄ）部、及び揺動スクロール（２）のオルダム・ガイド
溝（２０８）とスラスト軸受（６０１）とがオーツく−
ラップする部分（６０１ｊ）　（第１４図）は油膜反力
が発生せず、軸受負荷能力がないところである。従って
第１４図に示すようにリベット取付穴（６０１ｄ）と油
溝（６Ｇｌｂ）の一部とを交差させ、しかもこの交差部
分と揺動スクロール（２）のガイド溝（２０Ｂ）の部分
とをオーツ（−ラップさせることにより、スラスト軸受
（６０１）の負荷能力の低下を極力防ぐことができる。

即ち。

油溝（６０１ｂ）の部分では元来油膜反力が生じなも）
部分であるので、この油膜反力が生じない油溝（６０１
ｂ）の部分に、油膜反力が生じないリベット取付穴（６
０１ｄ）部及び上記オーバーラツプ部（６０１ｊ）を集
中することにより、上記スラスト軸受の負荷能力低下を
極力抑えることができる。

スラスト軸受（６０１）より径方向外方に排出された油
は、オルダム室（６０６月ζ流入しオルダム継手（８）
を潤滑した後、オルダム室（６０５）の底部に穿設され
た４個の排油孔（６０４）よりバランサ室（７０５）内
に排出される。ここで第１８図より排油孔（６０４）及
び排油孔（６０４）を連通する逃し溝（６０９）はオル
ダムリング（８０１ンがどの位置にあってもオルダム・
リング（８０１）外周面（８０１ｂ）より径方向内側帯
りに位置するように配設されているのがわかる。各逃し
溝（６０９）及び各排油ｍ　（６０４）をこのように配
設するのは、スラスト軸受（６０１）部より径方向外方
に排出された油が、そのままオルダム継手（８）の径方
向外側に流出して、第８図に示すように、圧縮部吸入口
（１０４）へ流れていって、そのまま圧縮機外へ排出さ
れてしまうのを防止するためである。

もちろん上部フレーム（６）、オルダム継手（８）、揺
動スクロール（２）相互間に形成される各部隊間は油の
流出を最少限にするように小さくとられる。

すなわち、第１６図に上記各部隊間を示しＣめり。

１ｍスクロール（２）の台板（２０１）とオルダム・リ
ング（８０１）との間の隙間α、オルダムキー（８０２
）とｔ部フレーム（６）のガイド溝（６０７）底面との
間の隙間β、オルダムキー（８０２ンと４ｍ　ｉｌｌス
クロール（２）のガイド＃（２０８）底面との間の隙間
γをそれぞれ微少（０，１ｍｍ程度）になるように設定
しである。

第１６図は主軸（４）の構成を゛示し、（ａ）は側面か
ら見た第１バランサ（４０２）装着前の断面図、（ｂ）
はその外観図ｔ　（ｃ月よ第１バランサ（４０２）を装
着した場合の側面から見た外観図である。また、第１７
図は偏心ブツシュ（５）未挿入状態の上面囚、即ち第１
６図（ｃ）において下方向に見た図である。

主軸（４月よ例えば焼入れ四により作られ、第１バラン
サ（４０２）は鋳物によって作られ主１ｉｄ（４）に圧
入。

焼滅めなどにより堅１品に装！されＣいる。

図において、（４０Ｂ）は主ｉ％Ｉ　Ｌ４Ｊの最大径部
外周に形成サレタ上部主軸ｍｔ４１ＪＩｋＪ　、（４０
９）　ハＥｔｌｄｌ＜４）（Ｄ　中間部外周に形成され
ｊコ下部主軸摺動向、（４１０）は主軸（４）の最大径
部１面に形成された下部スラスト軸摺動面、（４１１）
は主軸（４）の最大径部の下部１こ形成された第１バラ
ンサ圧入部、（４１２）は主軸（４）の下部に形成され
たモータ・ロータ圧入部、（４１８）は主軸（４）の最
下端部に形成されたオイル・キャップ圧入部、（４０１
）は主軸（４）の最大径部上端に穿設された偏心穴、（
４０４）は主軸（４月こ穿設された油通路、（４０５）
（４０６）（４１４）は油孔、　（４１５）は主！ｉｌ
ｌ　（４３の上面に上端が開放した油溝、（４０７）は
主軸（４月と穿設されたガス抜き孔、　（４１６）はセ
ンタ穴−（４１？）は偏心穴（４０１）の周壁に形成さ
れたスナップ・リング溝、（４１８）はビン穴、（４１
９月よｉｌバランサ（４０２）にボス状に形成された段
部である。

上部主軸摺動向（４０８）の直径よりも小さい径で第１
バランサ圧入部（４１１）が形成され、直径の差分の段
付部（４１１ａ）で第１バランサ（４０２）圧入時の第
１バランサ（４０２）の軸方向位置を規制している。

また下部主軸摺動面（４０９）の直径は更に第１バラン
サ圧入部（４１１）の径より小さく、この直径の差分の
段付部、即ち第１バランサ圧入部（４１１）の下ｔｉｌ
ｌこ下部スラスト軸摺ＶＪＪＪ向（４１０）を形成しで
ある。

また、モータ・ロータ圧入部（４１２）の直径は下部主
軸摺動面（４０９）の直径より更に小さくして、この直
径の差分の段部（４１２ａ）で、同じくモータ・ロータ
叫（第８図）の圧入時のモータロータの軸方向位置を規
制している。圧縮機容量シリーズ化の際にモータ・ロー
タ圧入部（４１２）以下の長さを変化させることによっ
て対応させる。

上記各摺動１１ｊ　（４０８バ４０９）（４１Ｏ）及び
各圧入部（４１１）（４１２）（４１Ｂ）は夫々同一軸
心状に形成され。

この軸心と偏心した位置に偏心穴（４０１Ｊ　、油通路
（４０４）を、と記軸心に平行に形成しである。

上記偏心穴（４０１）は主軸（４）の最大径部の上端に
穿設され、その軸方向深さは上記下部主軸摺動面（４０
Ｂ）の軸方向長さとほぼ同じにしである。油通路（４０
４）はその上端が上記偏心穴（４０１）　底面に関口し
、下端が主軸（４）の最小径部の下端面に関口しており
、しかも主軸（４）の軸心から径方向外方に所定距離だ
け離れた位置において垂直に延在している。

また、夫々上記主軸（４）の軸心と同心をなして上記偏
心穴（４０１）の低面及び最小径部下端面にセンタ穴（
４１りが形成され、主軸（４）の加工特に焼入れ後の研
磨時に主軸（４）を回転自在に支持するのに使用され、
工作精度を向上させるようにしである。

また最小径部側のセンター穴（４１６）はガス抜き穴（
４０７）の下端に同心をなして連接して形成されている
。

上記油孔（４１４）は、偏心穴（４０１）側壁面と上部
主軸摺動面（４０８）とを連通ずるために主軸（４Ｊに
径方向にあけられ、この油孔（４１４）は主軸摺動面（
４０ｇ）軸線方向に延在して形成された油＠　（４１５
）に径方向外端が開口している。また、上記油孔（４０
５３は上記油通路（４０４７と下部主軸摺動面（４０９
）部とを連通させるためのものである。これら油孔（４
０５）（４１４）、油＠　（４１５）は普通、遠心力と
ガス力の合力である負荷方向と反対の方向の側に設けら
れるが、構成上無理がある場合は、対応する軸受の円周
面に周回方向に油溝を設けて、この油溝と油孔（４０５
）、（４１４）とを連通させて上記軸受への給油をする
ようにしてもよい。

上記ピン穴（４１Ｂ）は偏心穴（４０１）に嵌入した偏
こ心ブツシュ（５）が過度に回転して圧縮不良を防止す
るために後述のまわり止め用スプリングピン（４２０）
（第１９図）を挿入するためのものであり・偏心穴（４
０１Ｊ底面に穿設されている。

上記スナップリング＠　（４１７）はｈＵじく偏心ブツ
シュ（６）が、遠心ポンプ作用により油通路（４０４）
より上昇してきた油の油圧で軸方向上方に押し上げられ
るのを防止するための後述のスナップリング＜４２１）
　（１９１！１９図）を嵌め込むためのものである。

第１８図は主＠ｌｌ　（４Ｊの偏心穴（４０１）に挿入
される偏心ブツシュ（旬の構成を詳細に示す図でｔ　（
ａ月よ下面図、（ｂ）は＠面断面図、（Ｃ）は下面図で
ある。

（５０１）は偏心ブツシュ外周面であり、ＯＢｏはその
中心である。（５０りは偏心ブツシュ内周面であり、０
創はその中心である。中心０旧は中心ＯＢ。

に対してｅだけ偏心している。また、　（５ＧＢ）は中
心ｏｎｔと同心で、上記外周面（５０１）より小さい径
を有する内溝の段部で、上記外周面（５０１）に連接し
て設けられている。（５０４）は中心ＯＢＭと同心でと
起重周面Ｃ６０２）より大きい径を有する段部で。

上記内周面（５０２）に連接して設けられている。

（５０５）は下端が偏心ブツシュ下端面に開口し、上端
部は偏心ブツシュ上端面に開口しないように閉じた状態
に形成され縦方向に延在する油溝で、、上記内周１ｉＩ
（５０２）に連接している。（５０６）は上記部ｍ　（
５０５）と外周面部（５０１）とを連通ずるための油孔
、　（５０７）は上記外周面部（５０１）に設けられた
切り欠き部で、上記油孔（５０１３Ｊの径方向外端がこ
の切り欠き部に開口している。（５０８）は偏心ブツシ
ュ（句の肉厚部において偏心ブツシュ下端面に穿設され
たまわり止め用穴である。なお、偏心ブツシュ（６）は
アルミ合金、鉛青銅などの軸受材によって作られる。

＃ｉ１９図は、このような偏心ブツシュ（６）を主軸（
４）へ装着する際の組立順序を説明するための斜視図で
みる。第１９図において、先ず主軸（４）の偏心穴（４
ｏ１）ｍ部のピン穴（４１８）に、平面形状がＣ形のは
マ筒状をなすスプリングピン（４２Ｇ）を嵌合した後、
このスプリングピン（４２０）に偏心ブツシュ（５）下
部のまわり止め用穴（５０８）が合うように、偏心ブツ
シュ（５）を偏心穴（４０１月こ嵌入する。まわり止メ
用穴（５０８月ζスプリングピンＣ４２０）が嵌入し偏
心ブツシュ（５〕の下端面が偏心穴（４０１）の底面に
当接した状態でスナップリング（４２１）をスナップリ
ング＠　（４１７７に嵌める。スナップリング（４２１
）は−」いピアノ線などの弾性線状をＣ形に形成したも
のである。

第２０図は偏心ブツシュ（５）を主軸（４月こ組込んだ
状態を示す図であり、この第２０図において、０６は主
軸（４）の軸心即ら回転中心で、この中心Ｑｓと上記偏
心ブツシュ内局向（５０２）の中心Ｏ旧とを結ぶ直線と
上記中心ＯＢ１と上記偏心ブツシュ外周面（５０１）の
中心とを結ぶ直線とがほぼ直角をなす位置に上記中心０
１１１ｏが位置するように、スプリングピン（４２０）
の位置は決定されている。まわり止め穴（５０８）の径
はスプリングピン（４２Ｇ）の径より大きくとられ、偏
心ブツシュ（６］が周方向にある程度動き得るようにし
である◎また。偏心ブツシュ（５）の油孔（５０６）と
主軸（４Ｊの油孔（４１４）とが、偏心ブツシュ（６）
の回動によっても常に連通ずるように切り欠き（５０υ
は周方向に所定長さ形成されている。

揺動スクロール（２）の揺ｗＪ軸（２０４）は、偏心ブ
ツシュ（旬内に揺動軸（２０４）外周面が内周面（５０
２）と摺動可能なように嵌入されるので、Ｊ：記偏心ブ
ツシュ内周面（５０２）の中心０旧は揺動中心すなわち
揺動スクロール（２）の重心と一致している。従って矢
印Ｗ方向に主軸（４）が回転すると、に、記主軸（４）
の回転中心Ｏ８と上記偏心ブツシュ円周面（５０２）の
中心Ｏ旧とを結ぶ直線上に矢印Ｇ方向に遠心力が発生し
、偏心ブツシュ（５〕は上記偏心ブツシュ外周面（５０
１）の中心Ｏｎ、を中心に矢印Ｍ方向にモーメントが生
ずる。従って、もし固定スクロール（１）と揺動スクロ
ール（２）の渦巻側板（１０２）、　（２０２）の間に
隙間がある場合、これら両側板（１０２）（２０２）が
互いに接するまで揺動スクロール（２）が移動するよう
に。

偏心ブツシュ（６）は上記偏心ブツシュ外周面（５０１
）の中心ＯＢ０を中心に矢印Ｍ方向に回転する。

第２１図により上記中心位置の液化を説明する。

すなわち、＠心ブツシュ外周面（５０１）の中心ＯＢ。

を中心にして偏心ブツシュ（５）は矢印Ｍ方向に回転し
・偏心ブツシュ円周面（５０２）の中心ＯＢＩは渦巻側
板（１０２）、（２０２）が互いに接する点０１′まで
移動する０すなわち＠動スクロール（２）の公転半径は
δｌｎ＋ｗｘＲよりＯｓ　ＯＢ　ｌｔ　ｍ　Ｒ／まで変
化する。また逆に工作精度により公転半径がＲより小さ
い場合は矢印Ｍと反対方向に偏心ブツシュは回転する。

これは液バツクや１両局巻側板＜１ｏ２）＜２ｏ２）間
への異物かみ込みなどの場合にも生ずる。

このように偏心ブツシュ（６）は工作精度のバラツキを
吸収し、Ｍ立性を容易にして、しかも圧縮時に両温巻側
板（１０２）（２０２）間を通じて渦巻方向へ圧縮冷媒
ガスが漏れるのを防止して圧縮効率を向上させ、また液
バツクや異物のかみ込みに対しても耐力があり信頼性の
向上にも役立つものである。

第２２図は偏心ブツシュ（６）が回動しても給油が確保
できる状態を示す説明図であり、その（ａ）は例えばま
わり止め穴（１５０ｇ）とピン（４２Ｇ）が接するまで
最大限右回り（図における時計回り）に偏心ブツシュ（
５）が回転した状態を示し、この状態でも主軸（４３（
７）　油孔（４１４）　、！−ｍ心ブ”ｔ　シーＬ　（
５Ｊ　（７）油孔（５０６）とは連通しているように切
り欠き（５０７）はその位置及び周方向長さが設定され
ている。（ｂ）は偏心ブツシュ（５）が上記とは逆に左
回りに最大限回転した状態で、この場合も同じく油孔（
５０６Ｊ（４１４）　は連通ずるように切り欠き（５０
７）はその位置及び周方向長さが設定されている。

第２８図は油通路（４０４）の位置を第８図〜第２２図
に示す実施例よりも中心ＯＢＩを基準にして９Ｇ’右側
に回転させた位置とＵた実施例を示し、この場合におい
ては、主ＩＩＩＩＩｌ（４Ｊが中心Ｏ８を中心にして実
線矢印の方向に回転した時、油は破線矢印に示す方向に
派出するので、油通路（４０４）から偏心ブツシュ（５
）の油溝ｔ６０５）までの油経路の距離が短くなるので
、上記主軸（４）自身による遠心ポンプの応答性を早や
めることができる。

また、上記第２８図は更に、偏心ブツシュ（５）のまわ
り止め及び浮上り防止のための他の実施例を示しており
、偏心ブツシュ（５）及び主軸（４２上端面に溝部（５
０９）、　（４２２）を設け、主軸（４）の溝部（４２
２）に止め板（４２Ｂ）をねしく４２４）によって螺着
し、止め板（４２８）の内側の小幅突出部（４２８ａ月
こよって、偏心ブツシュ（５）の回動量を先の実施例に
おけるピン（４２Ｇ）　、まわり止め穴（５０ｇ）と同
様に規制し、しかもスナップリング溝（４１υ、スナッ
プリング（４ｆｆｉｌ）と同様に偏心ブツシュ（５）の
浮上り防止をおこなっている。第２４図は仁の第２８図
の実施例の組立順序を説明するための斜視図で１両溝部
（４２２）（５０９）が合うように主４１１（４１の偏
心穴（４０１）内に偏心ブツシュ（５）を挿入した後に
、止め板（４２８７を溝部＜４２２）にその両側面が溝
側面に接触するように嵌入してねじ（４２４）により主
軸（４）上に螺着する。

第２５図は主軸（４）まわりの給油糸路説明する図で。

第８図に示すオイル・キャップ四及び主軸（４月こよる
遠心ポンプ作用により１点線で示すように油通路（４０
４）内を油はと昇していき、偏心穴（４０１）内の空間
（４２５）に流入する。ここで偏心ブツシュ（句の油ｎ
　（５０５）の位置は、主軸（４）の中心から外周寄り
に位置した油通路（４０４）から更に外周寄り１こ位置
しているので油は第２の遠心ポンプ作用を受け。

油溝（５０５）円を上昇する。そしてこの油溝（５０５
）内の油は油孔（５０６）、（４１４）における第８の
遠心ポンプ作用によって油溝（４１５）内を上昇する。

この際、油溝（４１５）は主軸受（６０２）下端部に開
口してないので、パランサ室（７０５）には流入しない
。このようにして油は主軸（４）上端部のスラスト軸受
（６０１）の内周側空間（４２６）内へ流入し、スラス
ト軸受（６０１）の油溝（６０１ｂ）を通ってオルダム
室（６０５）へ排出される。なお、第２５図において、
油の流れは点線の矢印で示しである。下部スラスト軸受
（７０１）　、下部主軸受（７０２）へは第８図の油孔
（４０６）（４０５）によって給油される。

このような給油方式であれば１例えば圧縮機を回転数制
御して低速回転で運転するようにしてもオイル・キャッ
プ□□□による遠心ポンプ作用が低速運転により不足し
た分を上記第２．第８段目の遠心ポンプ作用による空間
（４２６）の十分な負圧によって補えるので安定した給
油を継続させることができる。

圧縮機の輸送移動時など振動により主＋ＩＩＩ　（４）
は軸方向に移動することがある。この場合、主軸（４）
上端面（４２υが揺動スクロール（２〕のスラス）　１
（２１７）に衝突してスラスト面（２１７）が傷つく恐
れがある。

そのため第２５図に示すように主軸に、端面（４２７）
と揺動スクロールのスラスト面（２１υとの間の隙間長
ｅ１よりも、第１バランサ（４０２）の段部（４１９）
の上端面と上部フレーム（６）の下端面（６１６）との
間の隙間長ｅ２が小さくなるように構成して、もし軸方
向上方に主！Ｉｌｌ　（４Ｊが移動しても、先に段部（
４１９）の上端面と上部フレームの下端面（４１６）と
が当って。

主Ｎ１（４）の上端面（４２７）と揺動スクロール（２
）のスラスト面（２１７）とが当たらないようにしであ
る。また、モータ・ロータσＱと下部フレーム（７）の
筒状軸受支持部（７ｂ）との間の隙間長ｅ３を上記隙間
長ｅ１より小さくしても良いが、上記空間（４２６）は
ポンプ効率を高めるため空間（４２６）にたまったガス
をすみやかに排出する万がよいため、あまり大きくとれ
ないので、上記隙間長ｅ２で規制した方が良い。

また、スラスト軸受（６０１）の内周面（６０１ｅ）及
び外周面（６０１ｆンのオーバーハング部（６０１ｇ）
（６０１ｈ）及び偏心ブツシュ（６）のオーバーハング
部である肉薄の段部（５０ｇ）は揺動スクロール（２）
の転覆モーメン面の片当たりを防止する。

更に、上部フレーム（６）の内周上端エツジ部を切削し
て形成された切欠部（６ａ）からオーバーハングした主
軸受（４）のオーバーハング部（６１５）は半径方向ガ
ス負荷及び第１バランサ（４０２）及び第２バランサ（
４０８）の遠心力によるモーメントによる主軸（４）の
だおれによる追従して僅かに撓むので、主軸受（４）の
軸受面の片当たり現象を防止する。また。

下部フレーム（７）の筒状軸受支持部（７ｂ）の支持最
下端（１ｂ’）より下部主軸受（７０２）の下端が下方
に突出（７０２ａ）しているので、主軸（４）が傾いた
場合に上記突出部（Ｔｏ　２ａ　）が追従して僅かに撓
み、軸受（７０２）の軸受面の片当り現象を防止できる
。

第２６図は回転数制御等による高速回転時に遠心ポンプ
の能力が増しすぎて油揚油量が適量以とに増大するのを
抑制するための構造を示してあり。

その（ａ）は一実施例で主軸（４］の上下方向に延在す
る油溝（４１５）の位置と、スラスト軸受（６０１）の
放射状の油溝（６０１ｂ）の位置とが径方向に一致した
ところでスラスト軸受（ｇｏｔ）からの径方向外方への
排出油量は増えるが、他のところ、即ら油＃　（４１５
）が油＠（６０１ｂ）と油溝（６０１ｂ）との間に位置
しているところ（一点鎖線）では上記排出油量が絞られ
る構成を示しており１回転数が増大するとチョッパー効
果により抵抗が増大していき、相対的に排出油量すなわ
ら揚油嵐が押えられる。この場合、スラスト軸受（６０
１Ｊの内周面と主軸（４）の外周面との間の隙間は、ス
ラスト軸受の油溝（６０１ｂ）の周方向溝幅より小さく
した万がよい。

（ｂ）　（ｃ）図は他の実施例を示し°Ｃゐり、主軸の
油溝（４１５）をスラスト軸受（６０１）円周（６０１
υの径を主軸（４）外周の径より小さくシ、シかもスラ
スト軸受（６０１）の下端面と土１ｋｉｌ（４）上端面
との間に隙間（６０１ｋ）を形成し、更には、スラスト
軸受（６０１）の各放射状油溝（６０１ｂ）の径方向内
端に主軸（４）の油溝（４１５）と上下方向にオーバラ
ップする切り欠き（６０１ｍ）を設けたものであり、こ
の構造は上記第２６図（ａ）のものより上記チョッパ効
果は更に向上する。なお。

５ｉｚｅ図（橡は上面図であり、（ｃン図は第２６図の
Ｃ−Ｃ線における断面を矢印方向に見た断面図である。

第２７図、第２８図は夫々下部主軸受（７０２）への給
油手段の他の実施例を示す。図において破線矢印は油の
流れを示す。第２７図（ａ）は給油系路を示す縦断側面
図であり、（ｂ）は下部スラスト１ｌｔｌ（７０１）　
（７）ｗＪ動面（７０１ａ）ヲ示す上′ｃＩｉ１図テあ
ル。油通路（４０４）内を上昇し空間（４２５）　Ｋ流
入した油は、第１バランサを貫通した油孔（４０６）よ
り下部スラスト軸受（７０１）へ給油される。仁こで、
下部スラスト軸受（７０１）には（ｂ）図に示すように
、内周側には開口しているが、外周側には開口してない
放射状の複数の油＄（７０１ｂ）が設けられている。こ
こで（７０１ｃ）は下部スラスト軸受固定用のピン孔で
ある。上記油溝（７０１ｂ）をその上端で油孔（４０６
）が主軸（４）の回転に伴って横切るように配置されて
いる。その結果、油孔（４０６）から油溝（７０１ｂ）
内に間欠的に流入した油は下部フレーム（１）の筒状軸
受支持部（７ｂ）の円周面と主軸（４）の外周面との間
を伝わって重力により下降し、下部主軸受（Ｔｏりへ達
する。ここで、給油を確実に行なうため、主軸（４〕の
下部主軸摺動面（４０９）の反負荷側には油ｍ　（４２
８）が縦方向に設けられている。

更に他の実施例を示す第２８図においては、油通路（４
０４）とは別にこれと平行に油通路（４０４）と平行な
油孔（４２９）が主軸（４月こ穿設されており、その上
端は偏心穴（４０１）の底面に下端は下部主軸受（７０
１）の内１面部に開口している。この場合は。

油通路（４６４）内を上昇した油は空間（４２５）に流
入し、ここで重力あるいは遠心力により再び一部が下方
に向って油孔（４２９）を通って流れ、下部主軸受（７
０１）へ給油されることになる。

第２７図、第２８図に示した各実施例は第８図に示した
ものより空間（１２５）にたまったガスをより効果的に
上記した下部主軸受（７０２）への給油に伴って該給油
通路より排出されるのでポンプ効率や応答性の良さの点
で効果が大きい。

次いで＠２９図及び第８０図によって、オイルキャップ
（６）に関して述べる。第８図に示すオイルキャップ（
６）は遠心ポンプによる給油を行なわせる上で重要なも
のであるが、オイルキャップ（２）内に入った油は、オ
イルキャップ（２）の回転とともに回転力を与えられ遠
心力が発生する。ところが、油の温度が１昇したりして
粘度が低下してくると、オイルキャップ内面（１２２）
と油との間のスリップが増大してきてポンプ効率が低下
してくる。こういったスリップの低下を防止するため、
夫々第２９図及び第８０図に示すような各手段が好まし
い。

第２９図はオイルキャップ四円面（１２ｍ）にフィン（
１２ｂ）を周方向に等間隔に設けたもので、（ａ）はそ
の断藺図、（ｂ）図は（ａ）図のｂ−ｂ線における断面
を矢印方向に見た断面図である。この実施例ではフィン
（１２ｂ）を腹数個設けているが１個でも良い。

ここでフィン（１２ｂ）はオイル・キャップ（２）の油
入口孔（１２ｃ）やガス抜き孔（４Ｇ？）　、油通路（
４０４）をふさがないようにその局方向の位１ａを考慮
しである。

他の実施例をホす第ａｏＢは主軸（４）の下端面にその
中心部から外周面に亘って地圧する切り欠き通路（４８
０）を設け、この主軸（４）の下端面にオイルキャップ
（ロ）が密着し且つ切り欠き通路（ｎｏ　）の下端開口
部の一部を覆うように構成したもので、（ａ）はその断
面図、（ｂ）図は第８０図（ａ）のｂ−ｂ線における断
面を矢印方向に見た断面図である。口中、切り欠き通路
（４８０）は主軸（４）中心すなわちガス抜き穴（４０
υと油通路（４０４）を結末ように設けられており、こ
のように構成子ることにより第２９図に示すフィン付き
オイル・キャップより更にスリップを防止する上で効果
がゐる・ 第８１図はモータステータＱｌの固定子巻線（ｌｌａ）
への給電用リード線及びモータ温度検出用サーモに接続
される制御用リード線の配線構造の一例を示す図で、そ
の（ω図は縦断側面図、（ｂ）図は（ω図ｂ−ｂ線にお
ける断面を矢印方向に見た図である・この第８１図（ａ
）　＜ｂ）において、固定スクロール（１）の凹部（１
０９）の１つが、モーラダステータＱＣの固定子巻線（
ｌｌａ）に給電するリード線（１００りとモータ温度検
出用サーモに接続される制御用リード線（１ｏｏｂ）と
を可撓性絶縁チューブ（１００ｃ　）で被覆してなるリ
ード線束（１００）の通路として利用される。

リード線束（１００）は、第８１図（ωに示されるよう
に配置され、固定スクロール（１）の凸部（１１０月こ
は。

小凸起部（１１０ｂ）が周方向に延在して相対向するよ
うに一対設けられ、リード線束（１００）を保持するの
に利用されるようになっている。また押板（１００ｄＪ
を用いてリード線束（１００）の保持を更に確実にする
ようにしである。更に上部フレーム（６）、下部フレー
ム（７）の外周部の平面形状は固定スクロール（υとの
外周部の平面形状とほぼ同形状の凹凸形状に形成されて
おり、それらの一つが第８１図に示されティる（６ａ）
は上部フレーム（６）の外周に形成された四部、　（７
ｇ）は下部フレーム（７）の外周部ζ形成された凹部で
あって、各四部（１０９）（６ａＸ７ｇ月よ上下方向に
重畳して、上下に延在する一連の貫通凹溝（１００ｅ）
を形成している。そしてこの一連の貫通凹溝（１００ｅ
）エリート線束（１００）が上下に通され、一定スクロ
ール（１）の一対の小凸起部（１１０ｂ）を利用し゛Ｃ
，押板（１００ｄ）がリード線束（１０Ｇ）を押込むよ
うにしで保持されている。押板（１００ｄ月よ例えばば
ね鋼のような弾性力のある薄板により形成されており１
図示のように弾性力に抗して湾曲した状態で凹部（１０
９）（６ａ）（７ｇ）内に嵌合されているので、その弾
性力によって一連の貫通凹溝（１００ｅ）からの脱落を
防止している。

このような構成により、シェル中間円筒部（９０１）と
シェル上蓋（９０２）との溶接時の熱により、溶接部（
ｅｏｇａ月と接触している被覆リード線が過熱あるいは
溶融して絶縁不良を生ずることを防止できる。

また、（６ｂ月よ固定スクロール（１）の小凸起部（１
１０ｂ）に重畳するように凹部（６ａ）の内壁面先端部
に形成された小凸起部、（７ｈ）は同様に上部フレーム
（６）の小凸起部（６ｂ）に重畳するように四部（７ｇ
）の内壁面先端部に形成された小凸起部、　（６ｃ）は
上部フレーム（６）の最外周部とシェル中間円筒部（９
０１）内周面との間に形成された空隙であり１ｍ接部（
９０２ａ）の溶接時の熱が上部フレーム（６）に伝導し
ないように形成されたものである。（１１０ａ月よ固定
スクロール（１）の最外周部とシェル中間円筒部（９０
１）　、シェル上蓋（９０２）との間に形成された空隙
であり、溶接部（９０２ａ）の溶接時の熱が固定スクロ
ール（１）に伝導しないように形成されたものである。

なお、リード線束（Ｚｏｏ）　、押板（１００ｄ）等の
所謂リード線部は冷媒ガス吸入管（９０４）のシェル中
間円筒部（９０１）内への開口部とは周方向に位置をず
らして配置しであるので、上記吸入管（９０４）は一点
鎖線で図示しである。更に、給電用リード線（１００ａ
）は第８図の密封端子（９０７）に着脱自在にプラグイ
ン接続され、制御用リード線（１００ｂ）は上記密封端
子（９０７）とは周方向にずれた位置でシェル上蓋（９
０２）に設けられた他の密封端子（図示せずンに着脱自
在にプラグイン接続されている。なお、押板（１００ｄ
）は。

固定スクロール（１）の上面に当接する鍔部（ｌｏｏｄ
−１）と、湾曲し易くなるように穿設された８個の貫通
孔（１００ｄ−２）　とを有している。

第８２図は他の具体的な実施例を示す図である＠第８２
図において、（１月よ固定スクロール、（１０１）ハ固
定スクロール（１）の台板、　（１０りは固定スクロー
ル台板（１０１）上に形成された渦巻状側板、（２）は
揺動スクロール、（！０１）は揺動スクロール（２３の
合板。

（２０２）は揺動スクロール台板（２０１）上に形成さ
れた渦巻上側板、　（２０４）は揺動スクロールの台板
（２０１）上に側板＜２０２）と反対側に設けられた軸
であり１両スクロールの側板（１０２８２０２）　間に
は圧縮室（２）が形成される０また（Ｐ１月よ吸入室、
（１０５）は吐出孔である。上記両温巻状側板（１０２
）（２０２）の先端には、渦巻に沿ってそ九ぞれ溝（１
０８）（２０８）が形成され、さらに上記谷溝（１０ｇ
）（２０Ｂ）の内部にはチップシール（３）が軸方向即
ち上下方向に移動可能に嵌入されている。また（４）は
主軸、（４０１）は主軸（４）の一端にその軸心と偏心
して設けられた偏心穴。

（４０４月よ主軸（４）の下端より偏心穴（４０１）ま
で貫通した油孔、（ロ）は主軸（４）の下端に一体形成
あるいは圧入、焼ばめ等の方法で固定されたオイルキャ
ップ、　（４０？）は主軸（４）下端と側面を連通ずる
オイルキャップ四のガス抜き孔である０主ｍ　（４）の
偏心穴（４０１）には回動自在に偏心ブツシュ（５）が
嵌入されており、さらに偏心ブツシュ（５）には偏心孔
（５０２）が設けられており、上記揺動スクロール軸（
２Ｇ４）を摺動自在に支承している。（６７０）は上記
固定スクロール（１）、Ｑ動スクロール（２）、主軸（
４）等を直接あるいは囲接的に支えるフレーム、　（６
７０ａ）はフレーム（６７Ｇ）の中央部から下方へ一体
に突出したボス部、　（６７０ｂ）はフレーム（６７Ｇ
）の外周部から下方へ一体に筒状に形成されたスカート
部、　（６０７）はフレーム（６７Ｇ）の上面にその直
径方向へ左右一対に設けられたオルダム溝、（６０４）
はフレームＣ６７Ｏ）の上面と下面を連通し周方向に所
定間隔を隔てて複数個設けられた返油孔、（８）は上記
揺動スクロール（２）の自転を防止するオルダム継手で
、オルグムリング部（８０１）とその上面および下面に
互いに直交する方向に延在する各々一対のオルダムキー
（８０２）を有している。（６０１２はフレーム（９７
０）にネジあるいはピン等で固定された第一スラスト軸
受で、上記揺動スクロール（２）の台板（２０１）を摺
動可能に支承している。一般に第一スラスト軸受（６０
１）の摺動面には、潤滑油の供給を促進するため多数放
射状の油＠（６０１ｂ）が周方向に等間隔に設けられて
いる。（７０１）はフレーム（６７０）にネジあるいは
ビン等により固定され、主軸（４）を軸方向に支承する
第二スラスト軸受、（６０２）はフレーム（６７Ｇ）に
圧入時により固定され、主軸（４３を回転自在に支承す
る第一主軸受、ＣｒＯ２）はフレーム（６７υのボス部
（ｓｙｏａ月ζ圧入等により固定され、同じく主軸（４
３を回転自在に支承する第二主軸受である。

なお上記の第ニスラスト軸受（７０１）　、第一主軸受
（６０りおよび第二主軸受＜７０２）へ給油を行なうた
めのＭ孔（４０４）が主軸（４）円に設けられている。

（ロ）はモータステータであり、フレーム（６７０）の
スカー）（６？Ｏｂ月こボルトみるいは圧入、焼ばめ等
の方法で固定されている。ｏＯはモータロータで、主軸
（４）に圧入あるいは焼ばめ等の方法で、モータステー
タ０と軸方向同位置に固定されている。またフレーム（
６７０）のスカート部（６？Ｏｂ）にはモータステータ
９心外周部を吸入ガスが上方から下方へ通過できるよう
に通路（６７０ｃ）が設けられている。上記モータロー
タＱＯの上端には主軸（４）の偏心孔（４０１）と反対
の方向に第一バランサ（４０２）がネジあるいはかしめ
等の方法により取付けられ、また下端には第一バランサ
（４０ｇ）と反対方向に第二バランサ（４０Ｂ）が同じ
くネジあるいはかしめ等の方法によって取付けられてい
る。（９０１８）は以上述べた部品を収容する下シェル
であり、この下シェルには。

フレーム（６７Ｑ　）／）Ｅ圧入あるいは焼ばめ等の方
法で固定されている。（９０２）は上シェルであり、下
シェル（９０１Ｂ）と溶接により固定され、下シェル（
９０１ｇ）と共に圧縮機の外かくを形成し、内部気密を
達成するものである。（ａｏｅａ）は下シェルの底部に
貯溜された潤滑油である。（９０４）は下シェル（９０
１Ｂ）の側面を貫通すると共にフレーム（６７０）のス
カート部（６７０ｂ）の孔（６７０ｅハと嵌合してシェ
ル内に吸入ガスを導入する吸入管で、上記通路（６７０
Ｃ）に連通していや。（６１４）はフレーム（６７０）
の外周に周方向に等間隔に多数設けられた凹状部で、下
シェル（９０１ｇ）の内周面とで、上下方向に延在し吸
入室（Ｐｉ　）　、吸入管（９０４）に連通したガス通
路（ｅｘ４ｂ）を形成している。（９０５）は固定スク
ロール（１）の吐出室（１０５）から圧縮機外部へ吐出
ガスを導出する吐出管である◎ 第８８図は第８２図の部分詳細図である。第８８図にお
いて、（２０８）は揺動スクロール台板（２０１）の裏
面に直径方向に延在して外周部近傍に左右一対設けられ
たオルダムＩｌｉ、　（６０１ｂ月、を第一スラスト軸
受（６０１）に周方向に等間隔に設けられた複数の放射
状の油導である。その他の符号は第８２図で説明したも
のと同一であり、説明は省略する。

＠８２図及び第８８図のように構成されたスクロール圧
縮機の動作を説明する。まずモータステータσやに通電
されるとモータロータＱＱはトルクを発生し主軸（４月
と回転運動を与える。主軸（４）が回転すると、その一
端の偏心穴（４０１）に嵌入された偏心ブツシュ（５）
も回転し、偏心ブツシュ（５）に嵌入された揺動スクロ
ール軸（２Ｇ４）を介して揺動スクロール（２）を回転
させようとする。しかし、第８８図に示す如く、オルダ
ム継手（８）の互いに直交する一対の爪（８０２）はそ
れぞれフレーム（６７Ｇ）のオルダム溝（６０７）と、
揺動スクロール（２）のオルダム溝（２０８ンに摺動可
能に嵌合されていることにより、揺動スクロール（２月
よフレーム（６７Ｇ　）と所定の角度的姿勢を常に維持
されている。従って揺動スクロール（２）は、主軸（４
）の回転に伴ない自転することなく公転運動を行ない、
第１図に示したような原理により圧縮作用を行なう。な
お、この圧縮作用の行程において各圧縮室間の軸方向、
および半径方向シールを確実に行なうことがスクロール
圧縮機の性能を左右するポイントである。この実施例に
おいては、既に述べたように軸方向の押圧力を発生する
シールは両温巻（１）　（２３先端にチップシール（３
）を設けることによって、また半径方向の押圧力を発生
するシールは偏心ブツシュ（５）を設けることによって
行なう構造としている。以上のような圧縮作用に伴ない
吸入ガスは吸入管（９Ｇ４）から、モータステータ（ロ
）上部に吸入され、固定子巻線（１１！ｌ）のコイルエ
ンドを冷却した後１通路（６７０ｃ　）を通り、ガス通
路（６１４ｂ）を経て吸入室（Ｐｉ　）へ吸入されて圧
縮室Ｑ））に取り込まれ、１ｌｌｉＩ次圧縮されて吐出
管（９０５）から吐出される。次に潤滑油経路について
説明すると、まず主ｌ１ｉＩＩＩ（４）およびオイルポ
ンプ（２）の回転により、オイルポンプ（ロ）円の潤滑
油は遠心力を生じ。

そのため油孔（４０４）を上部方向へ押上げられる。

主軸（４）の上端に到達するまでに潤滑油の一部は第二
主軸受（７０２）　、　１１Ｎニスラスト軸受（７０１
）に油孔（４０５）（４０６）を通じて供給される。第
一主軸受（６０２）および偏心ブツシュ（５）の内外周
に供給、排出された油は、第一スラスト軸受（６０１）
の油溝（６Ｇｌｂ）を経て、第一スラスト軸受（６０１
）外周部からその径方向外方へ排出される。オルダム継
手（８）はそのリング部Ｆ’３周面とフレーム（６７０
）の上面と揺動スクロール（２）の台板（２０１）とで
囲まれる僅かの空間（Ｓ）を形成するよう構成されてい
るので、第一スラスト軸受（６０１）の径方向外方へ排
出され上記空間（Ｓ）に入った油は吸入室（Ｐｉ　）へ
吸入されることなく。

上記空間（りから返油孔（６０４）を通じて、モータス
テータＯ℃上部へ落下返油され、さらに通路（６７０ｃ
）を経て油溜（９０９）に返油される。また、揺動スク
ロール（２］の公転運動に伴ない、スクロール圧縮機は
不釣合力による振動を引起こそうとするが、第一バラン
サ（４０２）および第二バランサ＜４８０）により静的
および動的に釣合をとることができ、異常な振動を起こ
す仁となく運転を行なうことができる。

以下１本発明の他の実施例を第８４図および第８５図に
よって説明する◎ 第８４図において、（６）は第一フレーム、（６７ａ月
よ第一）Ｖ−ム（６）の下面側に設けられたインロウ部
。

（６０９）　ｌよ第一フレーム（６）の上面側にその中
心とほぼ同心状をなす弧状に設けられた一対の円弧状溝
。

（６０７）　ｌよ同じく第一フレーム（６）の上面にｌ
ゴ径方向へ延在して左右一対に設けられたオルダム溝、
（６０４）は上端を１ｇ円弧状溝（６０９）に開口し、
第一フレーム（６）を軸方向に貫通した返油孔で１円周
方向に所定間隔毎に複数個設けられている。また（６１
４ｂ）は第一フレーム（６）の外周部に所定間隔毎に軸
方向へ延在する凹部（６００ｃ）と下シェル（９０１１
１）円周面とで形成されたガス通路で、圧縮機運転中吸
入ガスの通路となるよう構成されている。（６０２）は
第一主軸受で、上記インロウ部（６７ａ）と同心に加工
されている。（７）は第二フレーム、　（７ｂ）は第二
フレーム（７）中央部より後述するモータロータαＱＪ
：面中央部に設けられた凹状のカウンタボア（１０ｂ）
内まで下方へ突出したボス部、　（７ｄ）は第二フレー
ム（１）外周部より下方へフィンガー状に突出した複数
個のモータ取付足、　（７ｇ）は少なくとも一つのモー
タ取付足（７ｄ）の外周面に設けられた返油溝で。

第二フレーム（７）上部の凹部（ｓｏ５）と連通してい
る。

また第二フレーム（υの外径はシェル（９０１８）に焼
ばめ、圧入等で固定するため第一フレーム（７）外径よ
りいくらか大きめに形成され、外周には第一フレーム（
６）と同様に、軸方向に延在する所定間隔毎に配設され
た複数個のガス通路（６１４ｂ）が設けられている。（
７ｈ）はこれらのガス通路（６１４ｂ）のひとつをその
と端を閉塞するように設けられた隔壁、　（７６ａ）は
第２フレーム（１１０）の１面側に設けられたイン口□
つ部である。また（７０２）はボス部（７ｂ）の先端近
くに圧入等により固定された第二主軸受で、インロウ部
（７６ｍ）と同心に加工されている。と記の第一フレー
ム（６）と第二フレーム（７）は、各々のインロウ部（
６７ｍ）と（７６ｓ＊）が互いにほぼすき間なく嵌合す
るように構成されており、従って圧縮機を組立てた状態
においては第一主軸受（６０りと第二主軸受（７０２）
の同心は確保されており、双方の軸受（６０２バ１０２
月こより主軸（４Ｊは摺動可能に支承される口（４０２
）は第２フレーム（７）の上面に形成された凹部からな
るバランサ室（７０５月と収容されるように主軸（４月
と突出した第一バランサである。この実施例においては
この第一バランサ（４０幻は主軸（４）と一体に成形さ
ｎ′Ｃいるが、主軸（４）とは別個に成形された第一バ
ランサ（４０２）をボルトあるいは焼ばめ等の方法によ
り主軸（４月こ取付けてもよい。また（１つはモータス
テータであり、ＥＪ述のモータ取付足（７ｄ）下端にボ
ルト（７０４月こより締付は固定されている。ＯＱはモ
ータロータであり、上記モータステータａηに対して上
部方向へ所定量だけオフセットされた状態に、主軸（４
）に圧入あるいは焼ばめ等の方法で固定されている。ま
た、モータロータ０（Ｉの上面中央部は上記フレーム（
７）のボス部（７ｂ）をできるだけ延長できるような凹
状のカウンタボア（１０ｂ）が形成されており、さらに
モータロータＱＱの下端には第二バランサ（４０８）が
設けられている。（１０Ｂ）は固定スクロール（υ、第
１フレーム１１１１および第２フレーム（７）を共に締
付は固定するボルトである。

（９１０）は貯油（９０９ａ）の上部に設けられ下部シ
ェル（９０１８）に外周部がスポット溶接された円板状
のフォーミング抑え板、　（９１０ｂ）はそのフォーミ
ング抑え板に穿孔された１個あるいは複数個の小孔であ
る。このようなスクロール圧縮機の主要部分の組立につ
いて第８５図によりさ゛らに説明する。第８５図は、第
８４図における固定スクロール（１）、揺動スクロール
（２）、オルダム継手（８）、第１フレーム（６）、第
２フレーム（７）、主１１１１１１（４）　、モータス
テータ（ロ）等の主要部品組立状態を示す分解斜視図で
ある。＠８６図において、（１１１）は固定スクロール
（１）の外周部に４対設けらｎだビン孔で、固定スクロ
ール（υの渦巻状側板＜１０２）はこれら対をなすビン
孔（１１１）を基準に加工されている。つまり側板（１
０幻の中心を中心として上記対をなすビン孔（１１１）
は互いに１８００反対の位置にある。また（６１８）は
第一フレーム（０）の外周に４対設けられたビン孔で、
第一主軸受（６０２）の中心に対し完全に対象な位置に
穿孔されている。即ら第一主軸受（６０２）の中心を中
心として各対をなすビン孔（６１８）は互いに１８０’
反対の位置にある。また第一フレーム（６）のビン孔（
６１ｇ）のピッチは、上記固定スクロールのビン孔（１
１１）のピッチと完全に一致している。また（財）は組
立用ビンである。このように構成されたスクロール圧縮
機の組立は次のよう蚤ζなされている。まず第２フレー
ム（７）に主軸（４）を上方より挿入しその後主軸（４
）ガイドにして、第一フレーム（６）のインロ一部（６
７ａ）を第２フレーム（７）のインロ一部（７６４）に
嵌合させることにより、第一主軸受（ｅｏ２）と第２主
軸受（７０２）が同心となるように第１フレーム（６）
がセットされる・オルダム継手（８）はその爪（８０２
）を第１フレーム（６）のオルダム溝（６Ｇ？）に遊嵌
するように、第一フレーム（６）トに取付け、その後揺
動スクロール（２）を、その軸（２０４）を主軸（４）
に取付けられた偏心ブツシュ（６）内に嵌入し、かつオ
ルダム溝（２０８）がオルダム継手（８）の爪（８０２
）に遊嵌するように、第一スラスト軸受（６０１）上に
装着される。

次に２本のピン■を、固定スクロール（１）のビン孔（
１１１）および第一フレーム（６）のビン孔（６１８）
を貫通ずるようにセットすることにより、固定スクロー
ル（１）を第一フレーム（６）上端面に、その渦巻状側
板（１０２）の中心と第一主軸受（６０２）中心とが一
致するように配置される。しかる後、ボルト（１０６）
により、固定スクロール（１）　１　ｍ　ｌフレーム（
６）および第２フレーム（７）を共線めすれば、圧縮要
素を形成する固定スクロール（ｔ）、揺動スクロール＋
２）、オルダム継手（８）、第１フレーム（６）Ｉ第２
フレーム（７）。

および主軸（４）の組立が完了する。なお上記ビン勾は
必ずしも使う必要はない。その後、第２フレーム（７）
のモータ取付足（７ｄ月こモータステータ（ロ）をボル
ト（２０４）により取付け、主＋Ｍ（４）にモータロー
タＯＱを焼ばめ等により取付けた後、第２フレーム（７
）の外周部を下シェル（９０１８月こ焼ばめ等により固
定し、上シェル（９０２）で密封すれは全体の組立が完
了する。

上述の如く、フレームを第一フレーム（６）と第二フレ
ーム（７）とに分別し、その間に主軸（４）と一体化し
た第一バランサ（４０２）を自己−＾すれば、アンバラ
ンス力の発生源である揺動スクロール（２月こ第一バラ
ンサ（４０２）を接近させることができるため第一バラ
ンサ（４０２）を小形化することができ、ひいてハ第二
バランサ（４０８）も小形化することができる。

また第２主軸受（７（Ｌｌ）より下方において主軸（４
月ζ半径方向の力を与えるものは第２バランサ（４０Ｂ
）のみであり、この力は比較的小さい。従って第二主軸
受（７０２）に与える荷重も小さいものとなり軸受信頼
性を高めることができる。また第二フレーム（７）のボ
ス（７ｂ）をモータロータＯＯのカウンタボア（１０ｂ
）内まで延長することにより、上記の第二主軸受（７０
２）に与える荷重はさらに小さいものとなる。また従来
例の如く、第一バランサ（４０２）をモータロータ叫の
上端に装着する場合、第一バランサ（４０２）に発生す
る大きい遠心力を保持することがモータロータ輔の強度
上困難であったが１本実施例ではそのような問題も解消
される。

次に本実施例における潤滑油経路について説明する。オ
イルポンプ斡により遠心力を与えられた油は主軸（４）
内の油孔（４０４）を経て各軸受を潤滑した後、第一ス
ラスト軸受（６０１）の油溝（６０１ｂ）を通つて第一
スラスト軸受の径方向外方に排出される。

排出された油は第一フレーム（６）トの円周溝（６０９
）内に落下した後、返油孔（６０４）を通って第二フレ
ー　Ａ　（７）の上側凹部（７０５）に落下し、第二フ
レーム（７）のモータ取付足（７ｂ）の外周側に設けら
れた返油溝（７ｇ）を経た後、モータステータａ９の外
周に沿って貯油（９０９ａ）上のフォーミングおさえ板
（９１Ｇ）の上に落下する。なお、返油孔（６Ｇ４）よ
り落下する位置を第一バランサ（４０幻の最外周より内
周側へ設ければ、第一バランサ（４０２）の回転運動に
より落下した油は遠心力を与えられ、排出が容易となる
。フォーミング抑え板（９１０）上に落下した油は小孔
（９１０ｂ）を通って貯油（９Ｇ９ｍ）に返油される。

なお、フォーミング抑え板（９１０）は、貯油（９０９
１）内に冷媒が寝込んだ状態での起動に際して、フォー
ミングにより油が持ち去られることを防止する効果を持
たす◎ 次に圧縮機内部のガス経路について説明する。

吸入ガスは下シェル（９０１Ｂ）の外周に設けられた吸
入管（９０４）から、圧縮機内部に導入され、第２フレ
ーム（７）の外壁に衝突した後、隔壁（？ｈ月こより直
接上方へ吸入されずに、第２フレーム（７）下部に流入
しモータステータ（ロ）の上部を冷却した後、ガス通路
（６１４ｂ）を経て吸入室（Ｐｉ）へ吸入される。吸入
室（Ｐｌ）へ吸入されたガスは圧縮室？）に取込まれ順
次圧縮された後、吐出管（９０５）より吐出される。

このような吸入ガス経路においては、吸入ガスは直接モ
ータステータ（ロ）のコイル部に衝突しないため、吸入
ガス中に含まれる異物等によるコイル部の損傷がないこ
と、また第２フレーム（７）下部で流速が急激に低下す
るため吸入ガス中の油を分離しやすいこと、吸入ガスの
圧力損失が小さいこと。

また返油溝（７ｇ）の下端近傍へは吸入ガスが流入しに
くいので、潤滑油を吸入ガスが持ち去る可能性が少ない
といった利点を有する。

また１本実施例ではモータロータ叫をモータステータ０
に対し、上方向へオフセットしているが。

このよう艮配設することにより磁気センターのずれを生
じ、結果としてモータロータＱＯを下方向へもどそうと
する力が作用する。この力は、圧縮機運転中にその振動
あるいは外力により主軸（４）が上方向へ移動し揺動ス
クロール（２）の台板（！０１）と接触することを防止
するよう作用する。

また第１フレーム（６）のオルダム溝（６０７）は第８
６図に示すようにその外端部に溝の測面方向にふくらみ
（６０７ｓ＊）が設けられており、嵌合されたオルダム
継手（１）の爪（８０２）が最外部まで摺動した際に爪
（８０２）と溝（６Ｇ？）とが干渉しないような構造と
なっている。このふくらみ（６０７ｍ）の内面曲率半径
（ｒ）を溝（６０７）の巾（ト）の１／２に等しくとれ
ば、溝（６０７）の加工に使用したカッタをそのまま外
端部で所定量だけ両側へずらして加工することにより容
易に加工することができる。このように溝（６０７）の
外端部の両面にム（らみ（６０７ａ）を設けることによ
りオルダム継手（８）の爪Ｃ８０２）との干渉を容易に
防ぐことができるため、経済的で外径の小さいフレーム
（６）を提供することができる。なお、　（８０２’）
はオルダム継手（８）の爪が最内部に移動した時の位置
を示す。

また辷シェル（９０２）には第８７図（ａ）　（ｂ）に
示すようにモータステータ０１へ外部からＩＩ！源を供
給するための給電用密封端子（９０７）が設けられてい
るが。

とシェル（９０２）は給電用密封端子（９０７）が設け
られる部分のみ高さ方向へふくらみ（９０２ｂ）が設け
られ、不必要にシェル高さが高くならないような構造と
なっている。さらに給電用密封端子（９０７）には三相
のタブ（９０７１Ａ）（９０７１Ｂ）（９０７ＩＣ）が
配列されているが８本のリード線（９０７２）を同一方
向から挿入しやすいように各タブ（ｅｏｎｈ）（ｓｏｎ
Ｂ＞（ｅ６ｎｃ）の方向を同一方向に統一しである。（
９０７８）は上記各タブと上記リード線（９０７２）と
の接続部に被覆され各接続部が相間短絡しないように絶
縁する透明な絶縁被覆である。（９０９）はモータ温度
検出用サーモに接続された制御用密封端子で、上記給電
用密封端子（９Ｇ？）と同様に１上記ふくらみ（９０２
ｂ）の部分に設けられ、各タブ（９０９１Ａ）（９０９
Ｂ）も同様に同一方向に統一され、２本のリード線（９
０９２）を同一方向から挿入しやすいように工夫しであ
る。（１人なお、上述の通り多数の実施例を示してあり
、また各実施例には多数の改良点が示しであるが、各嚢
施例における各改良点はその対応実施例の範囲に限って
適用されるのではなく、各実施例の各改良点を適宜組み
合わせることにより、あるいは置換することにより、種
々の機能のものを実現できる。そしてこれらの適宜組合
わせ、置換は、具体的図示、具体的説明は冗長になるの
を避けるため省略したが、当然この発明に包含されるも
のである。

〔発明の効果〕

以上のようにこの発明は、密閉シェル内に収納された第
１のスクロール、上記密閉シェル内に収納され、駆動さ
れると揺動運動し上記第１のスクロールと協働して流体
の容積を制御する第２のスクロール、この第２のスクロ
ールのスラスト力を支承する第１のスラスト軸受部、一
端に上記第２のスクロールの軸を回動可能に支承する偏
心穴を有し、他端が上記密閉シェルの油溜め内に浸漬さ
れた主軸、この主軸のスラスト力を支承するスラスト軸
受部、上記主軸を介して上記第２のスクロールの揺動駆
動源となるモータ、上記主転１中に穿設され上記主軸の
駆動により上記油溜め内の油を吸引して上記偏心穴へ給
油し、上記第１のスラスト軸受部及び第２のスクロール
軸支承部を潤滑する油通路、上記偏心穴と上記スラスト
軸受部とを連通し、上記偏心穴へ供給された油の一部を
直接上記第２のスラスト軸受部へ供給する油孔を備えて
いるので、上記偏心穴へ供給された油が、上記第２のス
ラスト軸受部へ円滑に供給される。従って、第２のスラ
スト軸受部が局部的に過熱され、異常摩耗や焼付き損前
事故を防止することができると共に油通路を流通する油
中にガスが含有している場合、偏心穴から上記第２のス
クロールの軸支承部及び第１のスラスト軸受部へ供給す
る油系路よりも偏心穴から油孔へ供給される油系路の流
通抵抗が小さいため油中のガスは油孔側へ抜け、スクロ
ール形流体機械において最も重負荷を受ける第１のスラ
スト軸受部及び揺動スクロールの軸支承部へは油のみが
供給されることになり、温情性能を高めることができる
。

【図面の簡単な説明】

第１図（ａ）〜（Φは、スクロール圧縮機の作動原理図
、第２図は、従来のスクロール圧縮機の側面断面図、第
８図は、この発明の一実施例を示すスクロール圧縮機の
側面断面図、第４図（ａ）　（ｂ）は、同じく固定スク
ロールの上面図、及び下面図、第４図（Ｃ）は、第４図
（ａ）のｃ−ｃ線における断面図、第４図（ｄ）は同じ
く固定及び揺動スクロールの組合せ状態図、第６図（ａ
）〜（Ｃ）は、同じく揺動スクロールの上面図、側面図
、下面図、第６図は、この発明の他の実施例を示す揺動
スクロールの側面図、第７図は、この発明の一実施例を
示す揺動スクロールの分解斜視図、第８図（ａ）は、同
じく上部フレームの上面図、第８図（ｂ）は、第８図（
ａ）のｂ−ｂ線における断面図、第９図（ａ）は、同じ
く上部スラスト軸受の上面図、第９図（ｂ）（Ｃ）はそ
れぞれ第９図（ａ）のｂ−ｂ線及びＣ−Ｃ線における断
面図、第１０図（ａ）は同じくオルダム継手の上面図、
第１０図（ｂ）は、第１０図（ａ）のｂ−ｂ線における
断面図、第１１図は、同じくオルダム継手のオルダム・
キーの斜視図、第１２図は同じくオルダム継手の分解斜
視図、第１８図は、同じく上部フレーム、上部スラスト
軸受及びオルダム継手の組立状態を示す上面図、第１４
図は同じく揺動スクロール及びオルダム継手の組立状態
を示す下面図、第１５図（ａ）Φ）は同じ＜ａｍスクロ
ール、オルダム継手及び上部フレームの組立状態におけ
る各部材間の隙間についての説明図、第１５図（Ｃ）は
、第１５図（ａ）のｃ−ｃ線における断面図、第１６図
（ａ）　（ｂ）は、同じく主軸の側面断面図、及び外観
図、第１６図（Ｃ）は、同じくバランサを装着した主軸
の外観図、第１７図は、同じく偏心ブツシュの未挿入状
態を示す主軸の上面図、第１８図（ａ）〜（Ｃ）は、同
じく偏心ブツシュの上面図、側面断面図及び下面図、第
１９図は、同じく主軸及び偏心ブツシュの分解斜視図、
第２０図は、同じく主軸及び便心ブツシュの組立状態を
示す平面図、第２１図は同じく偏心ブツシュの作用説明
図、第２２図（ａ）　（ｂ）は、同じく偏心ブツシュの
作用説明のための断面図、第２８図は、この発明・の他
の実施例である偏心ブツシュ及び主軸の組立状態を示す
上面図、第２４図は、第２８図に示す偏心ブツシュ及び
主軸の分解斜視図、第２５図はこの発明の一実施例を示
す主軸まわりの給油経路の拡大断面図、第２６図（ａ）
は、同じく主軸及び上部スラスト軸受の油溝の関係を示
す拡大上面図、第２６図（ｂ）は、この発明の他の実施
例である主軸及び上部スラスト軸受の油溝の関係を示す
拡大上面図、第２６図（Ｃ）は第２６図（ｂ）のｃ−ｃ
線における断面図、第２７図は、この発明の他の実施例
を示し、第２７図（ａ）は下部主軸受への給油手段の側
面断面図、第２７図（ｂ）は、下部スラスト軸受の摺動
面の上面図、第２８図はさらにこの発明の他の実施例を
示す下部主軸受への給油手段の側面断面図、第２９図（
ａ）は、この発明の一実施例を示す主軸下端の遠心ポン
プ部の側面断面図、第２９図（切は、第２９図（ａ）の
ｂ−ｂ線における断面図、第８０図（ａ）は、この発明
の他の実施例である主軸下端の遠心ポンプ部の側、面断
−面図、第８０図（ｂ）は、第８０図（ａ）のｂ−ｂ線
における断面図、第８１図（ａ）はこ第４図 第４図 第５図 （７１ 第５図 （Ｃ） 第６図 第７図 第８図 　７４ 第９図 第１Ｏ図 （α） （）） 第１４図 汝 第１５図 ×ＶＣ 第１６図 第１８図 ５０６ 第１９図 第２０図 第２１図 第２２図 に ４　４θｌ 第２３図 第２ｊ図 第２６図 第２７図 第２８図 第２９図 ２ａ 第３０図 第Ｊ１図 第３２図 第１３図 第３４図 第３５図 第３１図 第３７図 （ら） 第１頁の続き ０発　明　者　木　村　正　和歌山土手平作所内 ０発　明　者　小　林　教　秀　和歌山土手平作所内 ６丁目５番６６号　三菱電機株式会社和歌山製６丁目５
番６６号　三菱電機株式会社和歌山製特許庁長官殿 １、事件の表示　特願昭１５９−６４５８６号３、補正
をする者 補正の対象 ）願　書（全文） 、−）明細書の図面の簡単な説明の欄 （３）図　面（全図） ７、補正の内容 （１）願書の浄書（内容に変更なし）を別紙のとおり提
出する。 （２）　全図面の浄書（内容に変更なし）を別紙のとお
り提出する。 ■　明細書中、第８９ページ第８行に「図、第８２図Ｊ
とあるのを［図、第８１図（Ｃ）は第８１図（ａ）　（
ｂ）　ｈｃ　オｉｔ　６押板（１ｏｏｄ）ノ斜視図、第
８２図］と訂正する。 以上 手続補正書（自発） １．事件の表示　特願昭５９−６４５８６号３、補正を
゛する者 代表者片山仁へ部 ４、代理人・ ５、補正の対象 明細書の発明の詳細な説明の欄及び図面６、補正の内容 （１）明細書中、第８ページ第９行に「００’＝−４Ｊ
とあるのを「００’−−−ｔＪと訂正する。 （２）同書中、第５ページ第１１行に「路（４０４）　
Ｊとあるのを「路（８ａ）　Ｊと訂正する。 （３ン同書中、第９ページ第１１行に「部（６）より大
きな下部、」とあるのを「部フレーム（６）より大きな
下部フレーム、」と訂正する。 （４）同書中、第９ページ第１６行及び同ページ第１８
行に「主軸受（４）」とあるのを「主軸（４）」と訂正
する。 （６）同書中、第１８ページ第１８行に「フォーミング
圧縮機」とあるのを［フォーミング防止板であり、圧縮
機」と訂正する。 （６）同書中、第１９ページ第２０行に「主軸（４）の
第１バランサ圧入部（４１１）に」とあるのを「偏心穴
（４０１）底部に」と訂正する。 （７）同書中、第２１ページ第６行に「チップラ」とあ
るのを「チップラ」と訂正する。 （８）同書中、第２４ページ第１０行にｒ（Ｏｎｉ）は
台板（１０１）の中心（ｏＢｔ）Ｊとあるのをｒ（Ｏｓ
）は台板（１０１）の中心（ｏｓ）Ｊと訂正する。 （９）同書中、第２６ページ第１８行に［渦巻側（１０
２）　Ｊとあるのを「渦巻側面（１０２）　Ｊと訂正す
る。 ００回寄書中第２９ページ第６行に「シリング」とある
のを「ミリング」と訂正する。 ａυ同書中、第８５ページ第８行にｒ　（６０１）の外
周端を」とあるのを「（６０１）の外周端より中心側を
」と訂正する。 （２）同書中、第８６ページ第９行にｒ　（８０１）は
オルダムリング（８０２）　Ｊとあるのをｒ　（８０２
）はオルダムリング（８０１）　Ｊと訂正する。 α葎同書中、第４４ページ第１２行に「下方向」とある
のを「Ｆ方向」と訂正する。 α尋同書中、第５０ページ第１０行に「回転中心で、こ
の中心」とあるのを「回転中心で、固定スクロール（１
）の中心と一致している。この中心」と訂正する。 （ｌ同書中、第６２ページ第１７行に「（ｘｓｏｇ）　
Ｊとあるのをｒ　（５０８）　Ｊ訂正する。 ０時同書中、第６７ページ第１０行に「たおれによる追
従」とあるのを「たおれに追従」と訂正する。 （１７）同書中、第６７ページ第１８行にｒ　（９７０
）　Ｊとあるのをｒ　（６７０）　Ｊと訂正する。 （至）同書中、第７４ページ第５行にｒ　（６０５）　
Ｊとあるのを［（７０５）　Ｊと訂正する。 Ｑ呻同書中、第７４ページ第１８行に［（１１０）　Ｊ
とあるのをｒ　（７）　Ｊと訂正する。 （１）図面中、第８図、第４図（ａｌ　（ｂｌ　、第６
図（ａ）　（ｂｌ　。 第１１図、第１２図、第１８図、第１５図（ａｌ　（ｂ
）　（（＋＋　、第１６図（ａ）　（ｂ）　（ｏ）　、
第１７図、第１８図（ａ）　［ｂ）　（ｏ）　、第２０
図、第２１図。 第２５図、第２７図（ａ）　（ｂ）　、第２８図、°第
８２図、及び第８４図を別紙の通り訂正する。 ５、添付書類の目録 （１）第８図、第４図（ａ）　（ｂ）　、第５図（ａ）
　（ｂ）　、第１１図。 第１２図、第１８図、第１６図（ａ）　（ｂ）　（（＋
１　、第１６図（ａ）　（ｂ）　（ｏ）　。 第１７図、第１８図（ａ）　（ｂ）　（ｏｌ　、第２０
図、第２１図、第２５図。 第２７図（ａ）　（ｂｌ　、第２８図、第８２図、及び
第８４図各１通 以上 第４ｒ２Ａ 第５図 第１５図 − ｖＣ 第１ｂ図 、ｆｏｌ 第２０図 第２１図 第２５図 第２７図 第２８図

Claims (1)

【特許請求の範囲】
1. 密閉シェル内に収納された第１のスクロール、上記密閉
   シェル内に収納され、駆動されると揺動運動し上記第１
   のスクロールと協動して流体の容積を制御する第２のス
   クロール、この第２のスクロールのスラスト力を支承す
   る第１のスラスト軸受部、一端に上記第２のスクロール
   の軸を回動可能に支承する偏心穴を有し、他端が上記密
   閉シェルの油溜め内に浸漬さｔｌだ主軸、この主軸のス
   ラスト力を支承する第２のスラスト軸受部、上記主軸を
   介して上記第２のスクロールの揺ｉＩ！ｌ駆動源となる
   モータ、上記主軸中に穿設され、上記主軸の駆動により
   上記油溜め内の油を吸引して上記偏心穴へ給油し、上記
   第１のスラスト軸受部及び上記第２のスクロールの軸支
   承部を潤滑する油通路、上Ｖ偏心穴と上記第２のスラス
   ト軸受部とを連通し、上記偏心穴へ供給された油の一部
   を直接、上記第２のスラスト軸受部へ供給する油孔を備
   えたスクロール形流体機械。