JPS60204868A - 高温耐摩耗性のすぐれた焼結合金鋼製熱間加工工具 - Google Patents
高温耐摩耗性のすぐれた焼結合金鋼製熱間加工工具Info
- Publication number
- JPS60204868A JPS60204868A JP6194684A JP6194684A JPS60204868A JP S60204868 A JPS60204868 A JP S60204868A JP 6194684 A JP6194684 A JP 6194684A JP 6194684 A JP6194684 A JP 6194684A JP S60204868 A JPS60204868 A JP S60204868A
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- JP
- Japan
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- sintered alloy
- alloy steel
- hot
- wear resistance
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Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
この発明は、すぐれた熱間耐摩耗性を有し、特にこれら
の特性が要求される。鋼線材の熱間圧延ロールや、その
ガイドローラなどの熱間加工工具として用いた場合にす
ぐれた性能を発揮する焼結合金鋼に関するものである。
の特性が要求される。鋼線材の熱間圧延ロールや、その
ガイドローラなどの熱間加工工具として用いた場合にす
ぐれた性能を発揮する焼結合金鋼に関するものである。
同一出願人は、先に特願昭５３−１３００１号（特公昭
５’７−５５７８２号）として、重量％で、Ｃ：０．２
〜１．７％。
５’７−５５７８２号）として、重量％で、Ｃ：０．２
〜１．７％。
Ｃｒ： ３．７５〜４．５％。
ＭＯ＝ ０．５〜８ つ曜； 。
Ｗ：１．５〜２２チ。
Ｃｏ：４．２〜エ ッチ。
Ｖ：Ｏ，Ｓ〜５．５ ％。
Ｔｉ：０．８〜１６ チ。
Ｎ：０．２〜４ チ。
を含有し、残りがＦｅと不可避不純物からなる組成、並
びに主としてマルテンサイトからなる素地中に。
びに主としてマルテンサイトからなる素地中に。
炭化物と、主としてＴｉ窒化物からなる窒化物が分散し
た組織を有する焼結合金鋼（以下、従来焼結合金鋼とい
う）を提案した。
た組織を有する焼結合金鋼（以下、従来焼結合金鋼とい
う）を提案した。
この従来焼結合金鋼は、高硬度および高靭性を有し、こ
れを、例えばロール内側面が走行する約１０００〜１１
００℃の鋼線材により圧力を付加された状態で高温加熱
され、一方その外側面が水冷されるような加熱と冷却の
繰り返し条件下で使用される鋼線材の熱間圧延ロールな
どとして用いた場合、すぐれた耐熱衝撃性を示し、熱亀
裂の発生がない反面、鋼線材との間にしばしば溶着現象
が発生し、これが原因で十分な耐摩耗性を示さないばか
りでなく、ロール表面に肌荒れが発生し、鋼線材の仕上
り面も劣るものであった。
れを、例えばロール内側面が走行する約１０００〜１１
００℃の鋼線材により圧力を付加された状態で高温加熱
され、一方その外側面が水冷されるような加熱と冷却の
繰り返し条件下で使用される鋼線材の熱間圧延ロールな
どとして用いた場合、すぐれた耐熱衝撃性を示し、熱亀
裂の発生がない反面、鋼線材との間にしばしば溶着現象
が発生し、これが原因で十分な耐摩耗性を示さないばか
りでなく、ロール表面に肌荒れが発生し、鋼線材の仕上
り面も劣るものであった。
そこで、本発明者等は、上述のような観点から、上記の
従来焼結合金鋼のもつ高硬度および高靭性。
従来焼結合金鋼のもつ高硬度および高靭性。
さらにすぐれた耐熱衝撃性を損うことなく、これに耐溶
着性を付与して、高温耐摩耗性の向上をはかるべく研究
を行なった結果、前記従来焼結合金鋼における炭化物と
窒化物は、その粒径が炭化物にあっては３μｍ未満の細
粒であり、まだ窒化物にあっては１．２μｍ以下の細粒
であるが、この炭化物および窒化物の粒径を粗粒化して
、炭化物の粒度分布を、 粒径：３〜１５μｍの粗粒：２〜３０容量チ。
着性を付与して、高温耐摩耗性の向上をはかるべく研究
を行なった結果、前記従来焼結合金鋼における炭化物と
窒化物は、その粒径が炭化物にあっては３μｍ未満の細
粒であり、まだ窒化物にあっては１．２μｍ以下の細粒
であるが、この炭化物および窒化物の粒径を粗粒化して
、炭化物の粒度分布を、 粒径：３〜１５μｍの粗粒：２〜３０容量チ。
粒径：３μｍ未満の細粒：残り。
とし、かつ窒化物の平均粒径を１．５〜５μｍとすると
、高硬度および高靭性、並びにすぐれた耐熱衝撃性を保
持した状態で、熱間加工材との溶着性が著しく低減する
ようになり、この結果すぐれた高温耐摩耗性が得られる
よう罠なって、長期に亘って肌荒れなどの発生なく、す
ぐれた性能を発揮するようになるという知見を得たので
ある。
、高硬度および高靭性、並びにすぐれた耐熱衝撃性を保
持した状態で、熱間加工材との溶着性が著しく低減する
ようになり、この結果すぐれた高温耐摩耗性が得られる
よう罠なって、長期に亘って肌荒れなどの発生なく、す
ぐれた性能を発揮するようになるという知見を得たので
ある。
この発明は、上記知見にもとづいてなされたものであっ
て、 Ｃ：０７〜９チ。
て、 Ｃ：０７〜９チ。
Ｃｒ：３〜５チ。
Ｍｏ：１〜１０チ。
Ｗ：１〜２０％。
Ｃｏ： ３〜１５チ。
Ｖ二３〜２２ジ曖；。
Ｔｉ：０．８〜１６チ。
Ｎ：０２〜４％。
を含有し、残りがＦｅと不可避不純物からなる組成（以
上重量％、以下組成に関するチは重量％を示す）、並び
に主としてマルテンサイトからなる素地中に、炭化物と
、主としてＴ１窒化物からなる窒化物が分散した組織を
有する焼結合金鋼において、上記炭化物の粒度分布を、 粒径：３〜１５μｍの粗粒：２〜４０容量チ。
上重量％、以下組成に関するチは重量％を示す）、並び
に主としてマルテンサイトからなる素地中に、炭化物と
、主としてＴ１窒化物からなる窒化物が分散した組織を
有する焼結合金鋼において、上記炭化物の粒度分布を、 粒径：３〜１５μｍの粗粒：２〜４０容量チ。
粒径：３μｍ未満の細粒：残シ。
とすると共に、上記窒化物を、平均粒径：１．５〜５μ
ｍを有する粒径とした熱間加工工具用焼結合金鋼に特徴
を有するものである。
ｍを有する粒径とした熱間加工工具用焼結合金鋼に特徴
を有するものである。
つぎに、この発明の焼結合金鋼において、成分組成、炭
化物の粒度分布、および窒化物の平均粒径を上記の通シ
に限定した理由を説明する。
化物の粒度分布、および窒化物の平均粒径を上記の通シ
に限定した理由を説明する。
（ａ） Ｃ
Ｃ成分は、オーステナイト中に固溶して素地の硬さを高
めると共に、合金成分であるＣｒ、 Ｍｏ ＋ Ｗｒお
よびＶなどと結合して炭化物を形成し、耐摩耗性を改善
する作用があるが、その含有量が０７％未満では前記作
用に所望の効果が得られず、一方９チを越えて含有させ
ると鋼の靭性が低下するようになることから、その含有
量を０．７〜９％と定めた。
めると共に、合金成分であるＣｒ、 Ｍｏ ＋ Ｗｒお
よびＶなどと結合して炭化物を形成し、耐摩耗性を改善
する作用があるが、その含有量が０７％未満では前記作
用に所望の効果が得られず、一方９チを越えて含有させ
ると鋼の靭性が低下するようになることから、その含有
量を０．７〜９％と定めた。
（ｂ） Ｃｒ、Ｍｏ、 Ｗ、およびＶ
これらの成分は、いずれも上記の通りＣ成分と結合して
炭化物を形成し、鋼の硬さを高めて耐摩耗性を向上せし
めるｔｌか、素地に固溶して耐酸化性を改善する作用が
あるが、その含有量が、それぞれＣｒ：３％未満、Ｍｏ
：１％未満、Ｗ：１％未満。
炭化物を形成し、鋼の硬さを高めて耐摩耗性を向上せし
めるｔｌか、素地に固溶して耐酸化性を改善する作用が
あるが、その含有量が、それぞれＣｒ：３％未満、Ｍｏ
：１％未満、Ｗ：１％未満。
およびｖ：３チ未満では前記作用に所望の効果が得られ
ず、一方Ｃｒ：５％、Ｍｏ： １０％、Ｗ： ２０チ、
およびＶ：２２％をそれぞれ越えて含有させると、靭性
が低下するようになることから、その含有量をそれぞれ
Ｃｒ： ３〜５ ％、 Ｍｏ： １〜ｌ Ｏチ。
ず、一方Ｃｒ：５％、Ｍｏ： １０％、Ｗ： ２０チ、
およびＶ：２２％をそれぞれ越えて含有させると、靭性
が低下するようになることから、その含有量をそれぞれ
Ｃｒ： ３〜５ ％、 Ｍｏ： １〜ｌ Ｏチ。
Ｗ：ｌ 〜２０％、およびＶ：３〜２２％と定めた。
（ｃ） Ｃ。
Ｃｏ成分には、素地圧固溶して鋼の耐熱性を向上させる
作用があるが、その含有量が３チ未満では前記作用に所
望の効果が得られず、一方１５％を越えて含有させても
耐熱性により一層の向上効果が得られず、経済性をも考
慮して、その含有量を３〜１５チと定めた。
作用があるが、その含有量が３チ未満では前記作用に所
望の効果が得られず、一方１５％を越えて含有させても
耐熱性により一層の向上効果が得られず、経済性をも考
慮して、その含有量を３〜１５チと定めた。
（ｄ） ＴｉおよびＮ
この両成分は、素地中にＴｉ窒化物（以下ＴｉＮで示す
）の形で分散相として存在し、鋼の耐摩耗性を向上させ
る作用をもつが、その含有量がそれぞれＴｉ：０．８チ
未満およびＮ：０２チ未満ではＴｉＮの量が少なすぎて
前記作用に所望の効果が得られず、一方Ｔｘ：１６％お
よびＮ：４チを越えて含有させると、ＴｉＮの量が多く
なりすぎ、鋼の靭性が低下するようになることから、そ
の含有量を、それぞれＴｉ：０．８〜１６チ、Ｎ：０．
２〜４チと定めた。
）の形で分散相として存在し、鋼の耐摩耗性を向上させ
る作用をもつが、その含有量がそれぞれＴｉ：０．８チ
未満およびＮ：０２チ未満ではＴｉＮの量が少なすぎて
前記作用に所望の効果が得られず、一方Ｔｘ：１６％お
よびＮ：４チを越えて含有させると、ＴｉＮの量が多く
なりすぎ、鋼の靭性が低下するようになることから、そ
の含有量を、それぞれＴｉ：０．８〜１６チ、Ｎ：０．
２〜４チと定めた。
（ｅ） 炭化物の粒度分布および窒化物の平均粒径・上
記の通シ、従来焼結合金鋼における炭化物の粒径は３μ
ｍ未満、また窒化物の粒径は１６２μｍ未満の細粒にな
っており、この状態では熱間加工材との間に溶着現象の
発生が避けられないものであり、本願発明の焼結合金鋼
では、炭化物の一部と窒化物を相対的に粗大化して溶着
現象の発生を皆無とし、もって熱間耐摩耗性の著しい向
上をはかったものである。したがって、炭化物のうち粒
径：３〜１５μｍの粗粒の占める割合が２容量−未満に
して、窒化物の平均粒径が１．５μｍ未満では、上記の
粒径粗大化効果が満足に得られず、一方決化物のうちの
粗粒の割合が４０容量チを越えても、また窒化物の平均
粒径が５μｍを越えても鋼の靭性低下をもたらし、かつ
耐熱衝撃性も低下して熱亀裂が発生するよう罠なること
から、炭化物の粒度分布を、 粒径：３〜１５μｍの粗粒：２〜４０容量チ。
記の通シ、従来焼結合金鋼における炭化物の粒径は３μ
ｍ未満、また窒化物の粒径は１６２μｍ未満の細粒にな
っており、この状態では熱間加工材との間に溶着現象の
発生が避けられないものであり、本願発明の焼結合金鋼
では、炭化物の一部と窒化物を相対的に粗大化して溶着
現象の発生を皆無とし、もって熱間耐摩耗性の著しい向
上をはかったものである。したがって、炭化物のうち粒
径：３〜１５μｍの粗粒の占める割合が２容量−未満に
して、窒化物の平均粒径が１．５μｍ未満では、上記の
粒径粗大化効果が満足に得られず、一方決化物のうちの
粗粒の割合が４０容量チを越えても、また窒化物の平均
粒径が５μｍを越えても鋼の靭性低下をもたらし、かつ
耐熱衝撃性も低下して熱亀裂が発生するよう罠なること
から、炭化物の粒度分布を、 粒径：３〜１５μｍの粗粒：２〜４０容量チ。
粒径：３μｍ未満の細粒：残シ。
とすると共Ｋ、窒化物の平均粒径を１．５〜５μｍと定
めたのである。なお、炭化物における粗粒の最大粒径を
１５μｍとしたのは、鋼中に１５μｍを越えた粒径のも
のが存在すると、これが衝撃破壊の起点となり、割れ発
生の原因となるからである。
めたのである。なお、炭化物における粗粒の最大粒径を
１５μｍとしたのは、鋼中に１５μｍを越えた粒径のも
のが存在すると、これが衝撃破壊の起点となり、割れ発
生の原因となるからである。
つぎに、この発明の焼結合金鋼を実施例により具体的に
説明する。
説明する。
実施例
原料粉末として、平均粒径：１．３μｍのＣｒ酸化物粉
末、同１５μｍのＭＯ酸化物粉末、同１２μｍのＷ酸化
物粉末、同１．２μｍのＣｏ酸化物粉末、同１．５μｍ
のＶ酸化物粉末、同１．３μｍの酸化鉄粉末、および同
０５μｍの炭素粉末を用意し、これら原料粉末を所定の
配合組成に配合し、通常の条件で混合した後、軽くベレ
ット状に成型し、この成型体Ｋ、水素気流中、温度：１
１２０℃に４時間保持の条件で共還元処理を施すことＫ
よって、それぞれ第１表忙示される成分組成をもった各
種の高速度鋼粉末を製造し、なお、この高速度鋼粉末は
、合金成分が相互に充分拡散して完全に合金化した状態
になっておらず、それぞれの粉末粒子が弱く結合して２
次粒子を形成した状態になっているので、これを粉砕し
たところ、平均粒径：６．３μｍＫ容易に粉砕でき、つ
いで、この結果得られた各種の高速度鋼粉末と、別途用
意した平均粒径：３２μｍ、６．５μｍ、および１４．
８μｍの３種のＶ炭化物（以下ＶＣで示す）粉末、並び
に同１，５μｍ、２．７μｍ、および４．９μｍの３種
のＴｉＮ粉末、さらに上記の炭素粉末を用い、これらの
原料粉末を同じく第１表に示される配合組成に配合し、
通常の条件で４時間の湿式混合を行ない。
末、同１５μｍのＭＯ酸化物粉末、同１２μｍのＷ酸化
物粉末、同１．２μｍのＣｏ酸化物粉末、同１．５μｍ
のＶ酸化物粉末、同１．３μｍの酸化鉄粉末、および同
０５μｍの炭素粉末を用意し、これら原料粉末を所定の
配合組成に配合し、通常の条件で混合した後、軽くベレ
ット状に成型し、この成型体Ｋ、水素気流中、温度：１
１２０℃に４時間保持の条件で共還元処理を施すことＫ
よって、それぞれ第１表忙示される成分組成をもった各
種の高速度鋼粉末を製造し、なお、この高速度鋼粉末は
、合金成分が相互に充分拡散して完全に合金化した状態
になっておらず、それぞれの粉末粒子が弱く結合して２
次粒子を形成した状態になっているので、これを粉砕し
たところ、平均粒径：６．３μｍＫ容易に粉砕でき、つ
いで、この結果得られた各種の高速度鋼粉末と、別途用
意した平均粒径：３２μｍ、６．５μｍ、および１４．
８μｍの３種のＶ炭化物（以下ＶＣで示す）粉末、並び
に同１，５μｍ、２．７μｍ、および４．９μｍの３種
のＴｉＮ粉末、さらに上記の炭素粉末を用い、これらの
原料粉末を同じく第１表に示される配合組成に配合し、
通常の条件で４時間の湿式混合を行ない。
乾燥した後、静水圧プレスを使用し、３０００ｋｇ／ｄ
の圧力にて加圧成形して直径：４３０１ＬＩＩφ×長さ
：１２３ｍの寸法をもった圧粉体とし、この圧粉体を真
空中、温度：１２３０℃に１時間保持の条件で焼結して
理論密度比：９９．５９！ｉの焼結体とし、引続いてこ
の焼結体に、温度：１２００℃、圧力ニ１ＯＯＯ気圧、
保持時間：３０分の条件で熱間静水圧プレス（ＨＩＰ
）処理を施し、最終的に温度：１２００℃のメルトバス
中に２分間浸漬後、２段冷却し、さらに温度：５６０℃
に１時間保持の焼戻し処理を３回行なうことＫよって、
直径：３３０ａｉφ×長さ：９５類の寸法をもった本発
明焼結合金鋼製熱間圧延ロール１〜１３および従来焼結
合金鋼製熱間圧延ロールをそれぞれ製造した。
の圧力にて加圧成形して直径：４３０１ＬＩＩφ×長さ
：１２３ｍの寸法をもった圧粉体とし、この圧粉体を真
空中、温度：１２３０℃に１時間保持の条件で焼結して
理論密度比：９９．５９！ｉの焼結体とし、引続いてこ
の焼結体に、温度：１２００℃、圧力ニ１ＯＯＯ気圧、
保持時間：３０分の条件で熱間静水圧プレス（ＨＩＰ
）処理を施し、最終的に温度：１２００℃のメルトバス
中に２分間浸漬後、２段冷却し、さらに温度：５６０℃
に１時間保持の焼戻し処理を３回行なうことＫよって、
直径：３３０ａｉφ×長さ：９５類の寸法をもった本発
明焼結合金鋼製熱間圧延ロール１〜１３および従来焼結
合金鋼製熱間圧延ロールをそれぞれ製造した。
つぎに、この結果得られた本発明焼結合金鋼製熱間圧延
ロール１〜１３および従来焼結合金鋼製熱間圧延ロール
について、同時に製造した試験片を用いて、成分組成、
ロックウェル硬さくＣスケール）、および抗折力を測定
すると共に、組織を観察して、粒径：３〜１５μｍの炭
化物（粗粒炭化物）の炭化物全体に対する割合、並びに
窒化物の平均粒径を測定し、さらに、これを鋼線拐熱間
圧延機に組込み、Ｃ：０．２５％、８１：０．２５％。
ロール１〜１３および従来焼結合金鋼製熱間圧延ロール
について、同時に製造した試験片を用いて、成分組成、
ロックウェル硬さくＣスケール）、および抗折力を測定
すると共に、組織を観察して、粒径：３〜１５μｍの炭
化物（粗粒炭化物）の炭化物全体に対する割合、並びに
窒化物の平均粒径を測定し、さらに、これを鋼線拐熱間
圧延機に組込み、Ｃ：０．２５％、８１：０．２５％。
Ｍｎ：０．４％、Ｐ：０．０４％以下、Ｓ：０．０４％
以下からなる組成を有する鋼材： ３０００ ｔｏｎの
圧４氏を行ない、高温耐摩耗性を評価する目的で、圧延
後のロールカリバー面の平均摩耗深さを測定し、さらに
耐熱衝撃性を評価する目的で、その表面の熱クラツクの
有無を観察した。これらの結果を第２表に示した。
以下からなる組成を有する鋼材： ３０００ ｔｏｎの
圧４氏を行ない、高温耐摩耗性を評価する目的で、圧延
後のロールカリバー面の平均摩耗深さを測定し、さらに
耐熱衝撃性を評価する目的で、その表面の熱クラツクの
有無を観察した。これらの結果を第２表に示した。
第２表に示される結果から、本発明焼結合金鋼製熱間圧
延ロール１〜１３は、いずれも炭化物および窒化物の粒
径が細粒の従来焼結合金鋼製熱間圧延ロールとほぼ同等
の高硬度および高靭性、並びにすぐれ・た耐熱衝撃性を
保持した状態で、従来焼結合金鋼製熱間圧延ロールに比
して一段とすぐれた高温耐摩耗性を有することが明らか
である。
延ロール１〜１３は、いずれも炭化物および窒化物の粒
径が細粒の従来焼結合金鋼製熱間圧延ロールとほぼ同等
の高硬度および高靭性、並びにすぐれ・た耐熱衝撃性を
保持した状態で、従来焼結合金鋼製熱間圧延ロールに比
して一段とすぐれた高温耐摩耗性を有することが明らか
である。
上述のようＫ、この発明の焼結合金鋼は、高硬度および
高靭性、並びにすぐれた耐熱衝撃性を有し、さらに一段
とすぐれた高温耐摩耗性を有しているので５これらの特
性が要求される、例えば鋼線材などの熱間圧延ロールや
熱間圧延ガイドロールなどの熱間加工工具として用いた
場合に著しく長期に亘ってすぐれた性能を発揮するもの
である。
高靭性、並びにすぐれた耐熱衝撃性を有し、さらに一段
とすぐれた高温耐摩耗性を有しているので５これらの特
性が要求される、例えば鋼線材などの熱間圧延ロールや
熱間圧延ガイドロールなどの熱間加工工具として用いた
場合に著しく長期に亘ってすぐれた性能を発揮するもの
である。
手続補正書（自発ン
昭和５９年４月２０１」
真
特許庁長官 若 杉 和 夫 殿
１、事件の表示
特願昭５９−６１９４６ 号
２、発明の名称
熱間耐摩耗性の丁ぐれた熱間加工工具用焼結合金鋼
３、補正をする者
事件との関係特許出願人
住所 東累都千代田区大手町−丁目５番２号氏名（名称
戸６２６）三菱金属株式会社代表者 永 野 健 １１、代 理 人 Ｕ所 東京都千代田区神田鮪ｉ町−Ｊ−目２３番地宗保
第二ビル８階 ７、補正の内容 別紙の通りタイプ印書のＥＩＩｌｌＪ
１′を提出しま丁。
戸６２６）三菱金属株式会社代表者 永 野 健 １１、代 理 人 Ｕ所 東京都千代田区神田鮪ｉ町−Ｊ−目２３番地宗保
第二ビル８階 ７、補正の内容 別紙の通りタイプ印書のＥＩＩｌｌＪ
１′を提出しま丁。
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 Ｃ：０７〜９％。 Ｃｒ：３〜５％。 Ｍｏ：１〜１０チ。 Ｗ：１〜２０％。 ＣＯ：３〜１５％。 Ｖ：３〜２２チ。 Ｔｉ：０．８〜１６％。 Ｎ：０．２〜４チ。 を含有し、残りがＦｅと不可避不純物からなる組成（以
上重量％）、並びに主としてマルテンサイトからなる素
地中に、炭化物と、主としてＴ１窒化物からなる窒化物
が分散した組織を有する焼結合金鋼において、上記炭化
物の粒度分布を５粒径゛：３〜１５μｍの粗粒：２〜４
０容量チ。 粒径：３μｍ未満の細粒２残り。 とすると共Ｋ、上記窒化物を、平均粒径：１．５〜５μ
ｍを有する粒径とすることによって熱間耐摩耗性の向上
をはかったことを特徴とする熱間耐摩耗性のすぐれた熱
間加工工具用焼結合金鋼。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP6194684A JPS60204868A (ja) | 1984-03-29 | 1984-03-29 | 高温耐摩耗性のすぐれた焼結合金鋼製熱間加工工具 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP6194684A JPS60204868A (ja) | 1984-03-29 | 1984-03-29 | 高温耐摩耗性のすぐれた焼結合金鋼製熱間加工工具 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS60204868A true JPS60204868A (ja) | 1985-10-16 |
| JPH0256419B2 JPH0256419B2 (ja) | 1990-11-30 |
Family
ID=13185864
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP6194684A Granted JPS60204868A (ja) | 1984-03-29 | 1984-03-29 | 高温耐摩耗性のすぐれた焼結合金鋼製熱間加工工具 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS60204868A (ja) |
Cited By (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US5134039A (en) * | 1988-04-11 | 1992-07-28 | Leach & Garner Company | Metal articles having a plurality of ultrafine particles dispersed therein |
| US5238482A (en) * | 1991-05-22 | 1993-08-24 | Crucible Materials Corporation | Prealloyed high-vanadium, cold work tool steel particles and methods for producing the same |
| JP2003519283A (ja) * | 1999-06-16 | 2003-06-17 | エラステール クロスタル アクチボラグ | 粉末冶金で製造された高速度鋼 |
| JP2015071812A (ja) * | 2013-10-03 | 2015-04-16 | 山陽特殊製鋼株式会社 | 粉末高速度工具鋼およびその製造方法 |
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| JPS58181848A (ja) * | 1982-04-20 | 1983-10-24 | Furukawa Electric Co Ltd:The | 含窒化物焼結高ｖ工具鋼とその製造方法 |
-
1984
- 1984-03-29 JP JP6194684A patent/JPS60204868A/ja active Granted
Patent Citations (2)
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Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPH0256419B2 (ja) | 1990-11-30 |
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