JPS60197893A - 多層メツキ鋼板 - Google Patents
多層メツキ鋼板Info
- Publication number
- JPS60197893A JPS60197893A JP5106684A JP5106684A JPS60197893A JP S60197893 A JPS60197893 A JP S60197893A JP 5106684 A JP5106684 A JP 5106684A JP 5106684 A JP5106684 A JP 5106684A JP S60197893 A JPS60197893 A JP S60197893A
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- layer
- plating
- alloy
- phase
- steel sheet
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Pending
Links
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
（従来技術と問題点）
耐食性に優れたメッキ鋼板としては、電気Ｚｎメッキの
上にＴｉｎＦｒｅｅＳｔｅｅｌ皮膜をつ（すたＺｎ−Ｃ
ｒ−ＣｒＯｘ多層電気メツキ鋼板が良く知られて０る。
上にＴｉｎＦｒｅｅＳｔｅｅｌ皮膜をつ（すたＺｎ−Ｃ
ｒ−ＣｒＯｘ多層電気メツキ鋼板が良く知られて０る。
この鋼板はＣｒ −Ｃｒ０ｗ皮膜の保護作用側こより、
Ｚｎメッキの約２倍の耐食性と、Ｚｎメ・ンキより優れ
たスポット溶接性を有しているが、実用上未だ十分とは
言えなかった。
Ｚｎメッキの約２倍の耐食性と、Ｚｎメ・ンキより優れ
たスポット溶接性を有しているが、実用上未だ十分とは
言えなかった。
そこで、本発明者らは、先に、内層として、Ｚｎメッキ
層の代りにＺＨ−Ｎｉ系合金又はＺｎ−Ｆｅ系合金メッ
キ層を用いて、これに（Ｔ−Ｃｒｕｘ皮膜を施した多層
電気メツキ鋼板を提案した。（特願昭５９−１２９００
） この改良多層鋼板は、内層を形成するＺｎ−Ｎｉ系、Ｚ
ｎ−Ｆｅ系合金メッキがＺｎメンキの約３〜５倍の耐食
性をもち、また、融点がＺｎメッキよりも高く、同一耐
食性を得るために必要なメッキ厚が薄くてよいので、Ｚ
ｎ −Ｃｒ −Ｃｒｕｘ多層メッキ鋼板に比較して、耐
食性、スポット溶接性の点で一層改善されているが、次
の（イ゛）（ロ）の問題点を有する。
層の代りにＺＨ−Ｎｉ系合金又はＺｎ−Ｆｅ系合金メッ
キ層を用いて、これに（Ｔ−Ｃｒｕｘ皮膜を施した多層
電気メツキ鋼板を提案した。（特願昭５９−１２９００
） この改良多層鋼板は、内層を形成するＺｎ−Ｎｉ系、Ｚ
ｎ−Ｆｅ系合金メッキがＺｎメンキの約３〜５倍の耐食
性をもち、また、融点がＺｎメッキよりも高く、同一耐
食性を得るために必要なメッキ厚が薄くてよいので、Ｚ
ｎ −Ｃｒ −Ｃｒｕｘ多層メッキ鋼板に比較して、耐
食性、スポット溶接性の点で一層改善されているが、次
の（イ゛）（ロ）の問題点を有する。
（イ）加工性が悪い。
Ｃｒ−ＣｒＯｘ層はクラックを生じ易い。そして、内層
がＺｎメッキ層に比較して脆い性質を有するＺｎ −Ｎ
ｉ系、Ｚｎ−Ｆｅ系金属間化合物層なので、表層Ｃｒ−
ＣｒＯｘ層で生じたミクロクラックが、これら合金層を
伝播して、耐パウダリング性が劣化する。
がＺｎメッキ層に比較して脆い性質を有するＺｎ −Ｎ
ｉ系、Ｚｎ−Ｆｅ系金属間化合物層なので、表層Ｃｒ−
ＣｒＯｘ層で生じたミクロクラックが、これら合金層を
伝播して、耐パウダリング性が劣化する。
（ロ）′＆：着性が劣る。
米国特許第３０８４３３７（１９８２）に記載されてい
るように、Ｚｎ−Ｎｉ合金メッキ層（Ｚｎ≧５０ｗｔＸ
）とＣｒメッキは密着性が悪い。従って、自動名車体成
形のような強加工を受けると、Ｃｒ−ＣｒＯｘ層と合金
メッキ層との層間剥離を生じたり、或は、Ｃｒ −Ｃｒ
Ｏｘ層に生ずるミクロクラックを起点としたノツチ作用
により亀裂が伝播し、合金メッキ層内での破壊がおこり
、プレス成形工程でのブツ傷、星目傷等の生産品質阻害
の発生が著しい。
るように、Ｚｎ−Ｎｉ合金メッキ層（Ｚｎ≧５０ｗｔＸ
）とＣｒメッキは密着性が悪い。従って、自動名車体成
形のような強加工を受けると、Ｃｒ−ＣｒＯｘ層と合金
メッキ層との層間剥離を生じたり、或は、Ｃｒ −Ｃｒ
Ｏｘ層に生ずるミクロクラックを起点としたノツチ作用
により亀裂が伝播し、合金メッキ層内での破壊がおこり
、プレス成形工程でのブツ傷、星目傷等の生産品質阻害
の発生が著しい。
（発明の名称）
本発明は、これら従来技術の問題点を改善した多層電気
メツキ鋼板を提供することを目的とするものである。
メツキ鋼板を提供することを目的とするものである。
（発明の構成）
本発明者らは、η層又はＺｎメッキが、■Ｃｒメッキ層
との密着性に優れ、■ミクロクラックの伝播阻止能力に
富んでおり、クラック進展エネルギーを緩和する作用が
ある、ことを見い出し、本発明を完成したものである。
との密着性に優れ、■ミクロクラックの伝播阻止能力に
富んでおり、クラック進展エネルギーを緩和する作用が
ある、ことを見い出し、本発明を完成したものである。
−
即ち、本発明の骨子は、Ｃｒ −Ｃｒｏｗ表層と内層（
Ｚｎ−旧糸、Ｚｎ−Ｆｅ系合金）との間に、中間層とし
てＺｎメッキ又はη相主体のＺｎ−Ｎｉ系、或はＺｎ−
Ｆｅ系合金メッキ層のうちの１種を介在させた点にある
。
Ｚｎ−旧糸、Ｚｎ−Ｆｅ系合金）との間に、中間層とし
てＺｎメッキ又はη相主体のＺｎ−Ｎｉ系、或はＺｎ−
Ｆｅ系合金メッキ層のうちの１種を介在させた点にある
。
本発明の鋼板は、η相又はＺｎメッキの中間層を介在さ
せたことにより、極めて脆いＣｒ−ＣｒＯｘ層のミクロ
クラックが、Ｚｎ−Ｎｉ又はＺｎ−Ｆｅ系合金層へ伝播
するのを防止すると共に、合金メッキ層とＣｒ−Ｃｒｕ
ｘとの接着性を改善したのもである。
せたことにより、極めて脆いＣｒ−ＣｒＯｘ層のミクロ
クラックが、Ｚｎ−Ｎｉ又はＺｎ−Ｆｅ系合金層へ伝播
するのを防止すると共に、合金メッキ層とＣｒ−Ｃｒｕ
ｘとの接着性を改善したのもである。
本発明の表層は、公知のＴｉｎ ＦｒｅｅＳｔｅｅｌ製
造法をそのまま利用して、Ｃｒ −Ｃｒｏｗ複合層を形
成する。（ｌ液状又は２液法のいずれでも良い）。Ｃｒ
Ｏｘ層及びＣｒ層の付着量を夫々限定したのは、ＣｒＯ
ｘ層が０．０１ｇ／ｍ’以下では塗膜耐水密着性が不良
であり、１．０ｇ／ｒｒｆをこえると、化成処理液中へ
のＣｒ溶出璧が検出限界量以上となるからであり、 Ｃ
ｒ層が０．０３ｇ／ｍ’以下ではスポット溶接性が悪く
なり、３、（Ｉｇ／ｍ’以上ではメッキ皮膜自身に電析
中にミクロクランクが発生してしまうからである。特に
好ましい範囲はＣｒＣｘ０．０２−０．０８ｇ ／ ｍ
′、Ｃｒ０．２−０゜８ｇ／ｍ’である。
造法をそのまま利用して、Ｃｒ −Ｃｒｏｗ複合層を形
成する。（ｌ液状又は２液法のいずれでも良い）。Ｃｒ
Ｏｘ層及びＣｒ層の付着量を夫々限定したのは、ＣｒＯ
ｘ層が０．０１ｇ／ｍ’以下では塗膜耐水密着性が不良
であり、１．０ｇ／ｒｒｆをこえると、化成処理液中へ
のＣｒ溶出璧が検出限界量以上となるからであり、 Ｃ
ｒ層が０．０３ｇ／ｍ’以下ではスポット溶接性が悪く
なり、３、（Ｉｇ／ｍ’以上ではメッキ皮膜自身に電析
中にミクロクランクが発生してしまうからである。特に
好ましい範囲はＣｒＣｘ０．０２−０．０８ｇ ／ ｍ
′、Ｃｒ０．２−０゜８ｇ／ｍ’である。
中間層としては、Ｚｎメッキ層又はη相を主体とナス７
ｎ−ＮｉＳ ７ｎ−ＦｉＩｌｓ春仝メ、、阜のら本の１
誦を施す。Ｚｎメッキ層は塩化浴、硫酸浴、シアン浴等
の周知のメッキ浴のいずれを用いてもよい。
ｎ−ＮｉＳ ７ｎ−ＦｉＩｌｓ春仝メ、、阜のら本の１
誦を施す。Ｚｎメッキ層は塩化浴、硫酸浴、シアン浴等
の周知のメッキ浴のいずれを用いてもよい。
η相を主体とする合金メッキ層は内層用合金メッキ浴と
同じ公知の浴が基本的に使用できる。
同じ公知の浴が基本的に使用できる。
Ｚｎ−Ｎｉメッキ浴からのη相析出は、低ＰＨ（ＰＨ＜
１．０）、液流動強化、Ｎｉ／Ｚｎ比減少（旧／Ｚｎ≦
１．０）等の条件により容易に得られる。Ｚｎ−Ｆｅメ
ッキ浴からのη相析出は低電流密度（１≦２ＯＡ ／ｄ
ｒｒｆ）液流動強化、Ｆｅ／Ｚｎ比減少（Ｆｅ／Ｚｎ
≦０．５）等の条件に、より容易に得られる。
１．０）、液流動強化、Ｎｉ／Ｚｎ比減少（旧／Ｚｎ≦
１．０）等の条件により容易に得られる。Ｚｎ−Ｆｅメ
ッキ浴からのη相析出は低電流密度（１≦２ＯＡ ／ｄ
ｒｒｆ）液流動強化、Ｆｅ／Ｚｎ比減少（Ｆｅ／Ｚｎ
≦０．５）等の条件に、より容易に得られる。
中間層の付着量を限定したのは、０．５ｇ／ｒｎ’以下
では密着性不良となり、１．０ｇ／ｍ’以下では加工性
改善効果が不足し、また２０ｇ／ｍ’以上では塗装後ブ
リスター性が劣化するからである。特に好ましい範囲は
２〜５ｇ／ｒｒｆである。
では密着性不良となり、１．０ｇ／ｍ’以下では加工性
改善効果が不足し、また２０ｇ／ｍ’以上では塗装後ブ
リスター性が劣化するからである。特に好ましい範囲は
２〜５ｇ／ｒｒｆである。
内層としては、ｒ相は含有するＺｎ−Ｎｉ合金メッキ（
Ｎ ｉ ５−２０ｗｔ％）又ハζ、δ、、ｒ、、ｒ相を
含有するＺｎ−Ｆｅメッキ（Ｆ ｅ ５〜３５ｗｔ％）
を施す。メッキ浴としては、硫酸塩浴、塩化物浴等いず
れでも良い。浴中の金属イオイ種濃度比を変化させて、
メッキ皮膜中のＮｉ％やＦｅ％を調整する。
Ｎ ｉ ５−２０ｗｔ％）又ハζ、δ、、ｒ、、ｒ相を
含有するＺｎ−Ｆｅメッキ（Ｆ ｅ ５〜３５ｗｔ％）
を施す。メッキ浴としては、硫酸塩浴、塩化物浴等いず
れでも良い。浴中の金属イオイ種濃度比を変化させて、
メッキ皮膜中のＮｉ％やＦｅ％を調整する。
内層の付着量は、耐食性に必要な量であれば特に限定さ
れない。普通ｌＯ〜８０ｇ／ｍ’程度が、耐食性と経済
性の点で適当である。特に好ましい範囲は、２０〜４０
ｇ／ｍ’である。
れない。普通ｌＯ〜８０ｇ／ｍ’程度が、耐食性と経済
性の点で適当である。特に好ましい範囲は、２０〜４０
ｇ／ｍ’である。
内層を形成するＺｎ−Ｎｉ系又はＺｎ−Ｆｅ系合金メッ
キ皮１１り中に、少量のＣｒ、 Ｍｎ、Ｇｏ、Ｎｉ、
Ｆｅ、 Ｃｕ、ＭＯｌＰｂ、 Ｓｎ、 Ｔｉ、 Ｃｄ、
Ｉｎ、Ｔｌ、Ｈｇ等゛の１種又は２種以」二を含有した
場合についても、同様の効果が見られ本発明の範囲内に
含まれる。
キ皮１１り中に、少量のＣｒ、 Ｍｎ、Ｇｏ、Ｎｉ、
Ｆｅ、 Ｃｕ、ＭＯｌＰｂ、 Ｓｎ、 Ｔｉ、 Ｃｄ、
Ｉｎ、Ｔｌ、Ｈｇ等゛の１種又は２種以」二を含有した
場合についても、同様の効果が見られ本発明の範囲内に
含まれる。
本発明の多層メッキ側の反対面は、鋼板裸面でも、Ｚｎ
メンキ、Ｚｎ−Ｆｅ、 Ｚｎ−Ｎｉ合金メッキ等の単層
或はＦｅリッチな上層メッキをもつ２層メッキでも、そ
の他どの様なものでも良く、特に限定されない。また、
同一メッキ構成の両面メッキ（等厚、差厚）でも勿論よ
い。
メンキ、Ｚｎ−Ｆｅ、 Ｚｎ−Ｎｉ合金メッキ等の単層
或はＦｅリッチな上層メッキをもつ２層メッキでも、そ
の他どの様なものでも良く、特に限定されない。また、
同一メッキ構成の両面メッキ（等厚、差厚）でも勿論よ
い。
次に、本発明を実施例により更に説明する。
なお、実施例中の各メッキ層の皮膜は次のようにして実
施した。
施した。
内層 公知の電解浴条件（浴温４０〜７０°Ｃ１電流密
度４０〜１２ＯＡ／ ｄ ｒｒｒ） 中間層 Ｚｎメッキは、ＺｎＳＯ４２００ｇ／ ｌ、
ＺｎＧＩ２１００ｇ／ ｌ、 Ｎａ２ ｓｏ４５０ｇ
／ｌ 、ＰＨ３，０。
度４０〜１２ＯＡ／ ｄ ｒｒｒ） 中間層 Ｚｎメッキは、ＺｎＳＯ４２００ｇ／ ｌ、
ＺｎＧＩ２１００ｇ／ ｌ、 Ｎａ２ ｓｏ４５０ｇ
／ｌ 、ＰＨ３，０。
浴温４０〜７０°Ｃ１電流密度２０〜ＢＯＡ／ｄ ｒｎ
’、表層 Ｇｒ０３１５０ｇ／ ｌ、Ｈ２ＳＯ４１，５
ｇ／ Ｊｌｊの浴を用い、電解条件（電流密度ｌＯ〜Ｂ
ＯＡ／ｄｍ′、通電時間０．１−１００秒）を変化させ
て、種々のＣｒ−４：ｒＯｘ表層を得た。
’、表層 Ｇｒ０３１５０ｇ／ ｌ、Ｈ２ＳＯ４１，５
ｇ／ Ｊｌｊの浴を用い、電解条件（電流密度ｌＯ〜Ｂ
ＯＡ／ｄｍ′、通電時間０．１−１００秒）を変化させ
て、種々のＣｒ−４：ｒＯｘ表層を得た。
また、各供試材の性能評価試験は、次の■〜■の方法で
実施した。
実施した。
■表層密着性
供試材をエリキセン（球頭径２５ｍｍ）張り出しく高さ
８ｍｍ）後、粘着テープで皮膜の剥離状況を調べた。
８ｍｍ）後、粘着テープで皮膜の剥離状況を調べた。
Ｇ・・・剥離なし、Ａ・・・粉状に少量剥離、Ｐ・・・
剥離多い （す耐パウダリング性（加工性） 供試材を、脱脂→潤滑油塗布→円筒深絞り成形（ポンチ
径３３ｍｍ、ブランク径７０ｍｍ、高さ２９ｍｍ）後、
円筒外壁部にセロテープを押しつけてからはがし、テー
プに付着した！ＩＩ １ｌｉｌ：粉の量の多少により評
価。
剥離多い （す耐パウダリング性（加工性） 供試材を、脱脂→潤滑油塗布→円筒深絞り成形（ポンチ
径３３ｍｍ、ブランク径７０ｍｍ、高さ２９ｍｍ）後、
円筒外壁部にセロテープを押しつけてからはがし、テー
プに付着した！ＩＩ １ｌｉｌ：粉の量の多少により評
価。
Ｇ・・・少い（ＥＧＡ材相当）、Ａ・・・やや多い、Ｐ
・・・多い（ＧＡ材相当） （３）スポット溶接性 板厚０．８ｍｍ 、溶接電流８〜１２ＫＡ、通゛屯時間
８〜１２サイクルの標準的な抵抗溶接条件で、連続打点
をしたときのナゲツト径の減少の経時的変化により評価
、 Ｇ・・・ＳＯ００打点以上、Ａ・・・２５００打点以上
、Ｐ・・・２５００打点未満 （ツ化成処理液中へのＣｒ溶出性 市販の化成処理液（日本パーカー社製ＢＴ３０３０、■
木ペイント社製５Ｄ２０００等）に１時間侵漬し、ポル
タンメトリー法で微Ｉ Ｃｒイオンを測定して、検出限
界以下かどうかを確認した。
・・・多い（ＧＡ材相当） （３）スポット溶接性 板厚０．８ｍｍ 、溶接電流８〜１２ＫＡ、通゛屯時間
８〜１２サイクルの標準的な抵抗溶接条件で、連続打点
をしたときのナゲツト径の減少の経時的変化により評価
、 Ｇ・・・ＳＯ００打点以上、Ａ・・・２５００打点以上
、Ｐ・・・２５００打点未満 （ツ化成処理液中へのＣｒ溶出性 市販の化成処理液（日本パーカー社製ＢＴ３０３０、■
木ペイント社製５Ｄ２０００等）に１時間侵漬し、ポル
タンメトリー法で微Ｉ Ｃｒイオンを測定して、検出限
界以下かどうかを確認した。
ｔｒ・・・不検出、ｄａｔ・・・検ＩＪ５（５）塗膜耐
水密着性 供試材を市販の化成処理（リン酸りｎ処理１日木パーカ
ー社製ＢＴ３０３０）→カチオン電着塗装（日本ペイン
ト社製Ｕ −３０）２０ ｇ→中塗、上塗（８０ｋ）塗
装後、イオン交換水（５０°Ｃ）に２４０時間浸漬し、
その後塗膜にゴパン目状力・ントを入れて、テープで塗
膜残存率を調べた。
水密着性 供試材を市販の化成処理（リン酸りｎ処理１日木パーカ
ー社製ＢＴ３０３０）→カチオン電着塗装（日本ペイン
ト社製Ｕ −３０）２０ ｇ→中塗、上塗（８０ｋ）塗
装後、イオン交換水（５０°Ｃ）に２４０時間浸漬し、
その後塗膜にゴパン目状力・ントを入れて、テープで塗
膜残存率を調べた。
Ｇ・・・９０％以上残存、Ａ・・・８０％以上残存、Ｐ
・・・８０％未満残存、 ■塗装後ブリスター性 前項の■と同様に、化成処理→カチオン電着塗装→中塗
、上塗塗装した後、素地に至るまでのクロスカットを入
れ、５ｚ食塩水噴霧（１回／１Ｂ）→大気ば〈露（高温
多湿の沖縄地方）テストを２種ケ月行ない、塗膜下腐食
のブリスター幅を調べた。
・・・８０％未満残存、 ■塗装後ブリスター性 前項の■と同様に、化成処理→カチオン電着塗装→中塗
、上塗塗装した後、素地に至るまでのクロスカットを入
れ、５ｚ食塩水噴霧（１回／１Ｂ）→大気ば〈露（高温
多湿の沖縄地方）テストを２種ケ月行ない、塗膜下腐食
のブリスター幅を調べた。
Ｇ −１，５ｍｍ以下、Ａ ・・・３ｍｍ以下、Ｐ・・
・３ＬＩＩＩ１１以上（実施例１） 鋼板の弁面に、内層として、イ・」着量２０ｇ／ｍ″の
Ｆｅ５ｗｔ％ 、 Ｚｎ８５ｗｔＸ （ζ相、ｒ１相、
δ１相）のＺｎ−Ｆ１！重合金メッキ層を、中間層とし
て、付着量を０・１〜２０ｇ／ｍ’の範囲で種々変化さ
せてＦｅ５ｗｔ％、Ｚｎ９７ｗｔ＄ （７７相主体）ノ
Ｚｎ−Ｆｅ系合金メッキ層を１表層として、０．０２ｇ
／ ｍ’ （１）ＣｒＯｘを有する付着量０．２ｇ／
ｍ’のＣｒメッキ層を被覆した供試材を製造した。
・３ＬＩＩＩ１１以上（実施例１） 鋼板の弁面に、内層として、イ・」着量２０ｇ／ｍ″の
Ｆｅ５ｗｔ％ 、 Ｚｎ８５ｗｔＸ （ζ相、ｒ１相、
δ１相）のＺｎ−Ｆ１！重合金メッキ層を、中間層とし
て、付着量を０・１〜２０ｇ／ｍ’の範囲で種々変化さ
せてＦｅ５ｗｔ％、Ｚｎ９７ｗｔ＄ （７７相主体）ノ
Ｚｎ−Ｆｅ系合金メッキ層を１表層として、０．０２ｇ
／ ｍ’ （１）ＣｒＯｘを有する付着量０．２ｇ／
ｍ’のＣｒメッキ層を被覆した供試材を製造した。
上記供試材について、中間層の付着量と耐パウダリング
性及び表層密着性との関係を試験した結果を第１図に示
す。
性及び表層密着性との関係を試験した結果を第１図に示
す。
（実施例２）
鋼板の片面に、内層として、付着量３０ｇ／ｒｎ’のＮ
ｉｌＮ１１ｌ 、 Ｚｎ８８ｗｔＸ 、 Ｆｅ１ｗｔ１
（ｒ相生体）のＺｎ −Ｎｉ系合金メッキ層を、中間層
として、付着量を０゜１〜２０ｇ／ｍ″の範囲で種々変
化させて、Ｚｎメッキ層を、表層として、ｏ、ｏ８ｇ
／ｍ′のＣ「０！を有する付着Ｊｉ０．８ｇ／ｒｎ’の
Ｃｒメッキ層を被覆した供試体を製造し、実施例１と同
じ試験を行なった。結果を第２図に示す。
ｉｌＮ１１ｌ 、 Ｚｎ８８ｗｔＸ 、 Ｆｅ１ｗｔ１
（ｒ相生体）のＺｎ −Ｎｉ系合金メッキ層を、中間層
として、付着量を０゜１〜２０ｇ／ｍ″の範囲で種々変
化させて、Ｚｎメッキ層を、表層として、ｏ、ｏ８ｇ
／ｍ′のＣ「０！を有する付着Ｊｉ０．８ｇ／ｒｎ’の
Ｃｒメッキ層を被覆した供試体を製造し、実施例１と同
じ試験を行なった。結果を第２図に示す。
（実施例３）
鋼板面に被覆する、内層、中間層、表層の各メッキ組成
と付着量を種々変化させて、比較供試材（Ｎｏｌ 〜Ｎ
ａ１ｌ）と、本発明供試材（Ｎｏ１２〜Ｎｏ２Ｂ）を製
造した。各供試材について性能試験を行なった。結果を
表に示す。
と付着量を種々変化させて、比較供試材（Ｎｏｌ 〜Ｎ
ａ１ｌ）と、本発明供試材（Ｎｏ１２〜Ｎｏ２Ｂ）を製
造した。各供試材について性能試験を行なった。結果を
表に示す。
（発明の効果）
本発明の多層メッキ鋼板は、実施例からも明らかなよう
に、優れた性能を有しており、特に自動車用防錆鋼板と
して好適である。
に、優れた性能を有しており、特に自動車用防錆鋼板と
して好適である。
第１図、第２図は、それぞれ、実施例１及び実施例２の
試験結果を示すグラフである。 代理人 弁理士 佐々木 俊哲
試験結果を示すグラフである。 代理人 弁理士 佐々木 俊哲
Claims (2)
- （１）鋼板の少くとも片面に、表層として、その表面に
０．Ｏ１〜１．０ｇ／ｍ”のＣｒ水利酸化物層をもつ、
付着量０．０３〜３．０ｇ／ｒｎ’のＣｒメッキ層を有
し、中間層として、封着量０．５〜２０ｇ／ｍ’の、Ｚ
ｎメッキ又はη”相を主体とするＺｎ−Ｎｉ系合金（Ｎ
ｉ ＜５ｗｔ％）メッキ、或はＺｎ−Ｆｅ系合金（Ｆｅ
＜５ｗｔ％）メ・ンキのうちの１種のメッキ層を有し
、内層として、ｒ相を含有するＺｎ−Ｎｉ合金（Ｎｉ５
〜２０ｗｔ％）メッキ層を有することを特徴とする多層
メッキ鋼板。 - （２）鋼板の少くとも片面に、表層として、その表面に
０．０１＝ １．０ｇ／ ｒｒｆのＣｒ水和酸化物層−
をもつ、封着量０．０３〜３．０ｇ／ｍ’のＣｒメッキ
層を有し、中間層として、付着量０．５〜２０ｇ／ｒｎ
’の、Ｚｎメッキ又はη相を主体とするＺｎ−Ｎｉ系合
金（Ｎｉ ＜５ｗｔ１）メッキ、或はＺＨ−Ｆｅ系合金
（Ｆｅ ＜ ５ｗｔ％）メ１．キのうちの１種のメッキ
層を有し、内層として、ζ、δ１、［、、ｒ相の中の１
種又は２種以−にの相を含有するＺｎ−Ｆｅ合金（Ｆｅ
５〜３５賛ｔｚ）メ・ンキ層−喰有することを特徴とす
る多層メッキ鋼板。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP5106684A JPS60197893A (ja) | 1984-03-19 | 1984-03-19 | 多層メツキ鋼板 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP5106684A JPS60197893A (ja) | 1984-03-19 | 1984-03-19 | 多層メツキ鋼板 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS60197893A true JPS60197893A (ja) | 1985-10-07 |
Family
ID=12876423
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP5106684A Pending JPS60197893A (ja) | 1984-03-19 | 1984-03-19 | 多層メツキ鋼板 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS60197893A (ja) |
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS63243280A (ja) * | 1987-03-31 | 1988-10-11 | Nippon Steel Corp | メツキ鋼板のクロメ−ト化成処理方法 |
| US5429881A (en) * | 1990-05-23 | 1995-07-04 | Toyota Jidosha Kabushiki Kaisha | Surface treated aluminum or aluminum alloy material |
| JP2013503254A (ja) * | 2009-08-25 | 2013-01-31 | ティッセンクルップ スチール ヨーロッパ アクチェンゲゼルシャフト | 腐食に対する保護を与える金属コーティングが施された鋼部材を製造する方法、および鋼部材 |
-
1984
- 1984-03-19 JP JP5106684A patent/JPS60197893A/ja active Pending
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS63243280A (ja) * | 1987-03-31 | 1988-10-11 | Nippon Steel Corp | メツキ鋼板のクロメ−ト化成処理方法 |
| US5429881A (en) * | 1990-05-23 | 1995-07-04 | Toyota Jidosha Kabushiki Kaisha | Surface treated aluminum or aluminum alloy material |
| JP2013503254A (ja) * | 2009-08-25 | 2013-01-31 | ティッセンクルップ スチール ヨーロッパ アクチェンゲゼルシャフト | 腐食に対する保護を与える金属コーティングが施された鋼部材を製造する方法、および鋼部材 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| US4252866A (en) | Dual layer-coated electro-galvanized steel sheet for coating with excellent bare corrosion resistance, corrosion resistance after coating and formability | |
| JPS6057518B2 (ja) | 耐蝕性と耐水密着性に優れた表面処理鋼材 | |
| JPS60197893A (ja) | 多層メツキ鋼板 | |
| JPS5993897A (ja) | 高耐食性表面処理鋼板 | |
| JP2712924B2 (ja) | 耐食性、めっき密着性、化成処理性および塗膜密着性に優れた亜鉛−ニッケル−クロム系合金電気めっき鋼板 | |
| KR100227085B1 (ko) | 가공성 및 내식성이 우수한 아연-철 플레시 강판제조방법 | |
| JPH0247270A (ja) | 塗膜の二次密着性に優れた表面処理鋼板およびその製造方法 | |
| JPH0765224B2 (ja) | 加工法、耐食性および耐水密着性に優れた複層めつき鋼板 | |
| JPS5947040B2 (ja) | 溶接性と塗装後の耐食性が優れた容器用鋼板とその製造法 | |
| KR100241546B1 (ko) | 내식성이 우수한 자동차용 표면처리 강판 | |
| JP2636589B2 (ja) | 耐食性、めっき密着性および化成処理性に優れた亜鉛−ニッケル−クロム合金電気めっき鋼板 | |
| JP2726008B2 (ja) | 耐食性、溶接性と塗装密着性にすぐれた高性能Ｓｎ系多層メッキ鋼板 | |
| KR920010778B1 (ko) | 도금밀착성, 인산염처리성 및 내수밀착성이 우수한 이층 합금도금강판 및 그 제조방법 | |
| JPS58199873A (ja) | 化成処理前処理法 | |
| KR920010777B1 (ko) | 이층 합금도금강판 및 그 제조방법 | |
| JPS6134520B2 (ja) | ||
| JPH041074B2 (ja) | ||
| JPS59129781A (ja) | 耐食性にすぐれたメツキ鋼材 | |
| JPS60211094A (ja) | 高耐食性表面処理鋼板 | |
| JPS619596A (ja) | 多層電気メッキ鋼板 | |
| JPS6323277B2 (ja) | ||
| JPS60159176A (ja) | 多層メツキ鋼板 | |
| JPH0472077A (ja) | めっき鋼板の耐低温チッピング性改善方法 | |
| JPS63125698A (ja) | 亜鉛系複合電気めつき鋼板 | |
| GB2148324A (en) | Plated steel products |