JPS6018741B2 - 鋳造用アルミニウム合金 - Google Patents
鋳造用アルミニウム合金Info
- Publication number
- JPS6018741B2 JPS6018741B2 JP54133269A JP13326979A JPS6018741B2 JP S6018741 B2 JPS6018741 B2 JP S6018741B2 JP 54133269 A JP54133269 A JP 54133269A JP 13326979 A JP13326979 A JP 13326979A JP S6018741 B2 JPS6018741 B2 JP S6018741B2
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- Japan
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- tensile strength
- casting
- strength
- content
- aluminum alloy
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Description
【発明の詳細な説明】
本発明は鋳造用アルミニウム合金に関し、より詳細には
、５％以上の伸び率を維持しつつ５０ｋ９／磯級以上の
引張り強さ及び４０ｋ９／伽級以上の耐力を発揮する鋳
造用アルミニウム合金に関するものである。
、５％以上の伸び率を維持しつつ５０ｋ９／磯級以上の
引張り強さ及び４０ｋ９／伽級以上の耐力を発揮する鋳
造用アルミニウム合金に関するものである。
鋳造用アルミニウム合金は軽量金属材料として極めて重
要な地位を占めており、その需要は益々増加する傾向に
ある。
要な地位を占めており、その需要は益々増加する傾向に
ある。
しかし従来品は引張り強さ及び耐力の点で問題が残り、
ＡＩ−Ｓｉ−Ｍｇ系、ＡＩ−Ｃｕ系、ＡＩ−Ｓｊ一Ｍｇ
−Ｃｕ系等にしてもせいぜい引張り強さ４０ｋ９／娩程
度、耐力８５ｋ９／桝程度が限度である。ところが最近
アルミニウム合金の需要が拡大するにつれて高強度が要
求される様になり、引張り強さ５０ｋ９／雛級以上、耐
力４０ｋ９／桝級以上を有する鋳造用アルミニウム合金
の開発が切望される様になった。本発明者等は前述の様
な事情に着目し、上記した如き優れた引張り強さ及び耐
力を有する鋳造用アルミニウム合金の開発を期して、合
金成分の種類及び含有率を再度見直しながら種々研究を
進めてきた。
ＡＩ−Ｓｉ−Ｍｇ系、ＡＩ−Ｃｕ系、ＡＩ−Ｓｊ一Ｍｇ
−Ｃｕ系等にしてもせいぜい引張り強さ４０ｋ９／娩程
度、耐力８５ｋ９／桝程度が限度である。ところが最近
アルミニウム合金の需要が拡大するにつれて高強度が要
求される様になり、引張り強さ５０ｋ９／雛級以上、耐
力４０ｋ９／桝級以上を有する鋳造用アルミニウム合金
の開発が切望される様になった。本発明者等は前述の様
な事情に着目し、上記した如き優れた引張り強さ及び耐
力を有する鋳造用アルミニウム合金の開発を期して、合
金成分の種類及び含有率を再度見直しながら種々研究を
進めてきた。
その結果下記の如く合金成分の種類及び含有率を特定し
てやれば上記の目的が見事に達成されることを知り、核
に本発明の完成をみた。即ち本発明に係る鋳造用アルミ
ニウム合金の構成とは、Ｚｎ：６〜８％（重量％：以下
同じ）、Ｍｇ：１〜３．５％、Ｔｉ又はＴｉＢ：０．０
３〜０．１５％（Ｔｉとして）を含有する他、Ｃｕ：０
．０５〜０．４％及び／又はＺｒ：０．０５〜０．２％
、を含み残部ＡＩ及び不可避不純物からなるところに要
旨があり、更にはこれにＣｒ：０．０５〜０．３％及び
／又はＡｇ：０．０５〜０．３％を含有せしめたもので
、これにより引張り強さ５０ｋｇ／地以上、耐力４０ｋ
９／柵以上という優れた強度の鋳造用アルミニウム合金
を得ることができる。以下各合金元素の役割り及び含有
量限定の根拠を説明する。Ｚｎ及びＭｇは強度を高める
為の添加元素として従来から知られている。
てやれば上記の目的が見事に達成されることを知り、核
に本発明の完成をみた。即ち本発明に係る鋳造用アルミ
ニウム合金の構成とは、Ｚｎ：６〜８％（重量％：以下
同じ）、Ｍｇ：１〜３．５％、Ｔｉ又はＴｉＢ：０．０
３〜０．１５％（Ｔｉとして）を含有する他、Ｃｕ：０
．０５〜０．４％及び／又はＺｒ：０．０５〜０．２％
、を含み残部ＡＩ及び不可避不純物からなるところに要
旨があり、更にはこれにＣｒ：０．０５〜０．３％及び
／又はＡｇ：０．０５〜０．３％を含有せしめたもので
、これにより引張り強さ５０ｋｇ／地以上、耐力４０ｋ
９／柵以上という優れた強度の鋳造用アルミニウム合金
を得ることができる。以下各合金元素の役割り及び含有
量限定の根拠を説明する。Ｚｎ及びＭｇは強度を高める
為の添加元素として従来から知られている。
これらの添加量はアルミニウム合金の種類によって様々
であるが、何れの元素も伸び率を著しく低下させること
から、強度及び伸び率の兼ね合いで殆んどの場合はＺｎ
：２〜６％、Ｍｇ：０．５〜２％の範囲に規定されてい
る。本発明者等は上記の様な公知事情のもとでＺｎ及び
Ｍｇの添加効果を再度見直すべく研究を行なったところ
、特に引張り強さに及ぼすＺｎの添加効果はＭｇの添加
量によって著しく変ってくることをつきとめた。即ち第
１図は、アルミニウム合金中のＭｇ量を３％、７％及び
１０％に設定した場合（何れもＴｉは０．０７％、Ｂは
０．００３％）について、Ｚｎ量と引張り強さ及び伸び
率の関係を測定した結果を示すグラフであり、伸び率は
両元素共含有率を高めるに従って明らかに低下する。と
ころが引張り強さをみると、Ｚｎ量の影響はＭｇの含有
量によって全く異なる傾向を示す。即ちＭｇ量が１０％
ではＺｎ量の増加につれて引張り強さは僅かな低下傾向
を示し、Ｍｇ量が７％ではＺｎ量が７％以上になった段
階で引張り強さが急激に低下する。これに対しＭ重量が
３％の場合は、Ｚｎ量を増加することによって引張り強
さは大幅に高まる。しかもＭｇ３％の場合低Ｚｎ量領域
においては低い引張り強さしか得られないが、高Ｚｎ量
領域では５０ｋｇ／桝以上という極めて高い引張り強さ
を確保できることも確認された。即ちこれらの実験結果
からも明らかな様に、Ｚｎ及びＭｇの添加効果は個々に
規定されるべきではなく双方の添加量の兼ね合いで規定
すべきであり、更に追加実験を重ねた結果、Ｍｇ量を３
．５％以下に抑えることが、５０ｋ９／孫以上の引張り
強さを保障する上で不可欠であることが判った。そして
かかるＭｇ量のもとでＺｎ量を６〜８％に設定すると、
５０ｋ９／桝以上の引張り強さを確実に得ることができ
る。ここでＺｎ量が６％未満ではＭｇ量をいかに調整し
ても５０ｋ９／磯以上の引張り強さが得られず、一方８
％を超えると引張り強さは更に向上するものの伸び率が
低下するので好ましくない。尚Ｍｇ量が１％禾満になる
とＭｇによる強度向上効果が有意に発揮されなくなるの
で１％以上含有させねばならず、より好ましいＭｇ量は
２．５〜３．５％の範囲である。Ｔｉはアルミニウム合
金の結晶組議を微細化し物性を高めるのに不可欠で、Ｔ
ｉ自体として或はＴｉＢとして添加することができ、Ｔ
ｉ換算で少なくとも０．０３％以上必要である。しかし
添加量が多すぎると針状のＴｉＡ１３が晶出し易くなり
強度はかえって低下するので０．１５％以下に抑えるべ
きである。Ｃｕは溶体化処理工程で完全に固溶し、伸び
率を低下させることなく強度を高める作用がある。
であるが、何れの元素も伸び率を著しく低下させること
から、強度及び伸び率の兼ね合いで殆んどの場合はＺｎ
：２〜６％、Ｍｇ：０．５〜２％の範囲に規定されてい
る。本発明者等は上記の様な公知事情のもとでＺｎ及び
Ｍｇの添加効果を再度見直すべく研究を行なったところ
、特に引張り強さに及ぼすＺｎの添加効果はＭｇの添加
量によって著しく変ってくることをつきとめた。即ち第
１図は、アルミニウム合金中のＭｇ量を３％、７％及び
１０％に設定した場合（何れもＴｉは０．０７％、Ｂは
０．００３％）について、Ｚｎ量と引張り強さ及び伸び
率の関係を測定した結果を示すグラフであり、伸び率は
両元素共含有率を高めるに従って明らかに低下する。と
ころが引張り強さをみると、Ｚｎ量の影響はＭｇの含有
量によって全く異なる傾向を示す。即ちＭｇ量が１０％
ではＺｎ量の増加につれて引張り強さは僅かな低下傾向
を示し、Ｍｇ量が７％ではＺｎ量が７％以上になった段
階で引張り強さが急激に低下する。これに対しＭ重量が
３％の場合は、Ｚｎ量を増加することによって引張り強
さは大幅に高まる。しかもＭｇ３％の場合低Ｚｎ量領域
においては低い引張り強さしか得られないが、高Ｚｎ量
領域では５０ｋｇ／桝以上という極めて高い引張り強さ
を確保できることも確認された。即ちこれらの実験結果
からも明らかな様に、Ｚｎ及びＭｇの添加効果は個々に
規定されるべきではなく双方の添加量の兼ね合いで規定
すべきであり、更に追加実験を重ねた結果、Ｍｇ量を３
．５％以下に抑えることが、５０ｋ９／孫以上の引張り
強さを保障する上で不可欠であることが判った。そして
かかるＭｇ量のもとでＺｎ量を６〜８％に設定すると、
５０ｋ９／桝以上の引張り強さを確実に得ることができ
る。ここでＺｎ量が６％未満ではＭｇ量をいかに調整し
ても５０ｋ９／磯以上の引張り強さが得られず、一方８
％を超えると引張り強さは更に向上するものの伸び率が
低下するので好ましくない。尚Ｍｇ量が１％禾満になる
とＭｇによる強度向上効果が有意に発揮されなくなるの
で１％以上含有させねばならず、より好ましいＭｇ量は
２．５〜３．５％の範囲である。Ｔｉはアルミニウム合
金の結晶組議を微細化し物性を高めるのに不可欠で、Ｔ
ｉ自体として或はＴｉＢとして添加することができ、Ｔ
ｉ換算で少なくとも０．０３％以上必要である。しかし
添加量が多すぎると針状のＴｉＡ１３が晶出し易くなり
強度はかえって低下するので０．１５％以下に抑えるべ
きである。Ｃｕは溶体化処理工程で完全に固溶し、伸び
率を低下させることなく強度を高める作用がある。
たとえば第２図は、ベース合金としてＡＩ−７％Ｚｎ−
３％Ｍｇ−０．０７％Ｔｉ−０．００３％Ｂを選択し、
Ｃｕの含有率と引張り強さ及び伸び率の関係を求めたグ
ラフであるが、この結果からも明らかな如くＣｕの効果
を有意に発揮させる為には０．０５％以上含有させるべ
きである。しかし多すぎると伸び率が低下するので０．
４％以下に止めねばならない。ＺｒもＣｕと同様に伸び
率をあまり低下させることなく強度を高める作用がある
。
３％Ｍｇ−０．０７％Ｔｉ−０．００３％Ｂを選択し、
Ｃｕの含有率と引張り強さ及び伸び率の関係を求めたグ
ラフであるが、この結果からも明らかな如くＣｕの効果
を有意に発揮させる為には０．０５％以上含有させるべ
きである。しかし多すぎると伸び率が低下するので０．
４％以下に止めねばならない。ＺｒもＣｕと同様に伸び
率をあまり低下させることなく強度を高める作用がある
。
たとえば第３図は、ベース合金として同じくＡＩ−７％
Ｚｎ−３％Ｍｇ一０．０６％Ｔｉ−０．００３％Ｂを選
択し、Ｚｒ含有率と引張り強さ及び伸び率の関係を求め
たグラフで、この結果からもＺｒの効果を有意に発揮さ
せる為には０．０５％以上含有させるのがよいことが判
る。しかし多すぎると伸び率に悪影響を及ぼすので０．
２％以下に止めるべきである。Ｃｒ及びＭｇは共に伸び
を向上させる作用がある。
Ｚｎ−３％Ｍｇ一０．０６％Ｔｉ−０．００３％Ｂを選
択し、Ｚｒ含有率と引張り強さ及び伸び率の関係を求め
たグラフで、この結果からもＺｒの効果を有意に発揮さ
せる為には０．０５％以上含有させるのがよいことが判
る。しかし多すぎると伸び率に悪影響を及ぼすので０．
２％以下に止めるべきである。Ｃｒ及びＭｇは共に伸び
を向上させる作用がある。
たとえば第４，５図は、べ−ス合金としてＮ−７％Ｚｎ
−３％Ｍｇ−０．０８％Ｔｉ−０．００３％Ｂ及びＮ−
７％Ｚｎ−３％Ｍｇ−０．０７％Ｔｉ−０．００３％Ｂ
を選択し、Ｃｒ又はＡｇの含有率と引張り強さ及び伸び
率の関係を求めたグラフで、この結果からもＣｒ又はＡ
ｇの効果を有意に発揮させる為には０．０５％以上含有
させる必要があることが判る。しかし多すぎても伸び率
は低下するから夫々０．３％以下に止めるべきである。
ところで本発明のアルミニウム合金は、先に述べた如く
所定量のＺｎ、Ｍｇ及びＴｉ（又はＴｉＢ）を含み、こ
れらと共に所定量のＣｕ及び／又はＺｒ、或は更にＣｒ
及び／又はＡｇを含有するが、上記選択元素の種類及び
配合量は、目的とするアルミニウム合金に特別要求され
る種々の機械特性に応じて適宜決めるべきである。
−３％Ｍｇ−０．０８％Ｔｉ−０．００３％Ｂ及びＮ−
７％Ｚｎ−３％Ｍｇ−０．０７％Ｔｉ−０．００３％Ｂ
を選択し、Ｃｒ又はＡｇの含有率と引張り強さ及び伸び
率の関係を求めたグラフで、この結果からもＣｒ又はＡ
ｇの効果を有意に発揮させる為には０．０５％以上含有
させる必要があることが判る。しかし多すぎても伸び率
は低下するから夫々０．３％以下に止めるべきである。
ところで本発明のアルミニウム合金は、先に述べた如く
所定量のＺｎ、Ｍｇ及びＴｉ（又はＴｉＢ）を含み、こ
れらと共に所定量のＣｕ及び／又はＺｒ、或は更にＣｒ
及び／又はＡｇを含有するが、上記選択元素の種類及び
配合量は、目的とするアルミニウム合金に特別要求され
る種々の機械特性に応じて適宜決めるべきである。
即ち特に優れた引張り強さが要求される場合は選択元素
として強度向上効果をもつＣｕ及び／又はＺｒを用いる
のがよく、一方特に優れた伸び率が要求される場合は選
択元素として伸び率向上効果をもつＣｒ及び／又はＡｇ
を用いるのがよい。またＣｕ及び／又は公とＣｒ及び／
又はＡｇを共に使用すると、引張り強さ及び伸び率が共
に改善される。本発明は概略以上の様に構成されており
、添加合金元素の種類及び含有率を特定することによっ
て、後記実施例でも明らかにする如く引張り強さ５０ｋ
ｇ／桝以上、耐力４０ｋ９／桝以上、伸び率５％以上と
いう優れた機械的性質の鋳造用アルミニウム合金を提供
し得ることになった。
として強度向上効果をもつＣｕ及び／又はＺｒを用いる
のがよく、一方特に優れた伸び率が要求される場合は選
択元素として伸び率向上効果をもつＣｒ及び／又はＡｇ
を用いるのがよい。またＣｕ及び／又は公とＣｒ及び／
又はＡｇを共に使用すると、引張り強さ及び伸び率が共
に改善される。本発明は概略以上の様に構成されており
、添加合金元素の種類及び含有率を特定することによっ
て、後記実施例でも明らかにする如く引張り強さ５０ｋ
ｇ／桝以上、耐力４０ｋ９／桝以上、伸び率５％以上と
いう優れた機械的性質の鋳造用アルミニウム合金を提供
し得ることになった。
次に本発明の実施例を示すが、下記はあくまで代表例で
あって本発明を限定する性質のものではない。
あって本発明を限定する性質のものではない。
実施例 １
第１表に示す成分組成の合金原料を、電気抵抗炉の黒鉛
るつぼ中で熔解し、フラックス精錬及び真空脱ガス処理
を行なった後、１５０±１０℃に予熱したＪＩＳ金型試
験片鋳型を用いて７４０００で鋳造した。
るつぼ中で熔解し、フラックス精錬及び真空脱ガス処理
を行なった後、１５０±１０℃に予熱したＪＩＳ金型試
験片鋳型を用いて７４０００で鋳造した。
このときの凝固区間冷却速度は８℃／秒とした。次いで
４６０ｑｏで１斑時間の漆体化処理を行なった後７００
０の水中に投入して椀入れし、更に１２０℃で２４時間
焼戻しした後機械加工して試験片を作製し性能試験を行
なった。第１表 合金原料の成分組成 （単位：重量％） 第２表 試験結果 ※試験片に該試験片の耐力の７５％に相当する力を２点
曲げて負荷し、その状態で ３．５％ＮａＣＺ溶液に１０分浸債、５０分乾燥の繰返
し条件で割れを生じるまでの時間この結果からも明らか
な様に、何れのアルミニウム合金も引張り強さ、耐力及
び伸び率のすべてにおいて高い値を示しており、応力腐
食割れ寿命も優れている。
４６０ｑｏで１斑時間の漆体化処理を行なった後７００
０の水中に投入して椀入れし、更に１２０℃で２４時間
焼戻しした後機械加工して試験片を作製し性能試験を行
なった。第１表 合金原料の成分組成 （単位：重量％） 第２表 試験結果 ※試験片に該試験片の耐力の７５％に相当する力を２点
曲げて負荷し、その状態で ３．５％ＮａＣＺ溶液に１０分浸債、５０分乾燥の繰返
し条件で割れを生じるまでの時間この結果からも明らか
な様に、何れのアルミニウム合金も引張り強さ、耐力及
び伸び率のすべてにおいて高い値を示しており、応力腐
食割れ寿命も優れている。
実施例 ２
Ｎ‐−７．２％Ｚｎ−３．０％Ｍｇ−０．２％Ｚｒ−０
．１８％Ｃｒ−０．２６％Ａｇ一０．０７％Ｔｉからな
るアルミニウム合金を用い、外径４０物舷、肉厚１５柳
、長さ８０仇吻の円柱鋳物を鋳造した。
．１８％Ｃｒ−０．２６％Ａｇ一０．０７％Ｔｉからな
るアルミニウム合金を用い、外径４０物舷、肉厚１５柳
、長さ８０仇吻の円柱鋳物を鋳造した。
尚鋳造品長手方向各部位の凝固区間冷却速度は実施例１
とほぼ同じ‘こした。得られた鋳物は鋳造割れ等も皆無
であり、外観も極めて美麗であった。この鋳物を実施例
１と同様に熱処理し機械加工して試験片を作製し性能試
験を行なった。その結果引張り強さ５１．６ｋ９／嫌、
耐力４２．５ｋ９／柵、伸び率９．２％と何れも高い値
を示した。また３．５％ＮａＣＩ溶液を用し、耐力の７
５％に相当する力を２点曲げで負荷する方法で上記合金
の応力腐食割れ試験をしたところ、１０分浸債、５０分
乾燥の繰返し条件で１か月経遇しても割れは起こらず、
高Ｚｎ合金であるにもかかわらず耐応力腐食割れ性もご
‘まど悪くない。
とほぼ同じ‘こした。得られた鋳物は鋳造割れ等も皆無
であり、外観も極めて美麗であった。この鋳物を実施例
１と同様に熱処理し機械加工して試験片を作製し性能試
験を行なった。その結果引張り強さ５１．６ｋ９／嫌、
耐力４２．５ｋ９／柵、伸び率９．２％と何れも高い値
を示した。また３．５％ＮａＣＩ溶液を用し、耐力の７
５％に相当する力を２点曲げで負荷する方法で上記合金
の応力腐食割れ試験をしたところ、１０分浸債、５０分
乾燥の繰返し条件で１か月経遇しても割れは起こらず、
高Ｚｎ合金であるにもかかわらず耐応力腐食割れ性もご
‘まど悪くない。
これは鋳造用Ｍ−Ｚｎ−Ｍｇ系合金に比べて組織の異方
性が少ない為と考えられる。尚第３，４表は、代表的な
高強度鋳造用アルミニウム合金であるＺＧ４２Ａ（アメ
リカ製）及びアルキヤン４３２（カナダ製）並びにＣＸ
−２Ａ（日本軽金属株式会社製）の各合金成分及び機械
的性質を示したものであるが、これらと比較してみても
、本発明の鋳造用アルミニウム合金が優れた性能（殊に
引張り強さ及び耐力）を有していることが明白である。
性が少ない為と考えられる。尚第３，４表は、代表的な
高強度鋳造用アルミニウム合金であるＺＧ４２Ａ（アメ
リカ製）及びアルキヤン４３２（カナダ製）並びにＣＸ
−２Ａ（日本軽金属株式会社製）の各合金成分及び機械
的性質を示したものであるが、これらと比較してみても
、本発明の鋳造用アルミニウム合金が優れた性能（殊に
引張り強さ及び耐力）を有していることが明白である。
第３表 合金成分組成
Ｌ残部：ＡＺ、単位：重量％）
第４表 機械的性質
第１〜５図は本発明における各合金元素の含有率と引張
り強さ及び伸び率の関係を示すグラフである。 第１図 第２図 第３図 第ム図 第５図
り強さ及び伸び率の関係を示すグラフである。 第１図 第２図 第３図 第ム図 第５図
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 １ Ｚｎ：６〜８％（重量％：以下同じ）、Ｍｇ：１〜
３．５％、Ｔｉ又はＴｉＢ：０．０３〜０．１５％（Ｔ
ｉとして）を含有する他、Ｃｕ：０．０５〜０．４％及
び／又はＺｒ：０．０５〜０．２％を含み、残部がＡｌ
及び不可避不純物からなることを特徴とする鋳造用アル
ミニウム合金。 ２ Ｚｎ：６〜８％（重量％：以下同じ）、Ｍｇ：１〜
３．５％、Ｔｉ又はＴｉＢ：０．０３〜０．１５％（Ｔ
ｉとして）を含有する他、Ｃｕ：０．０５〜０．４％及
び／又はＺｒ：０．０５〜０．２％、並びにＣｒ：０．
０５〜０．３％及び／又はＡｇ：０．０５〜０．３％を
含み、残部がＡｌ及び不可避不純物からなることを特徴
とする鋳造用アルミニウム合金。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP54133269A JPS6018741B2 (ja) | 1979-10-17 | 1979-10-17 | 鋳造用アルミニウム合金 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP54133269A JPS6018741B2 (ja) | 1979-10-17 | 1979-10-17 | 鋳造用アルミニウム合金 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS5669347A JPS5669347A (en) | 1981-06-10 |
| JPS6018741B2 true JPS6018741B2 (ja) | 1985-05-11 |
Family
ID=15100665
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP54133269A Expired JPS6018741B2 (ja) | 1979-10-17 | 1979-10-17 | 鋳造用アルミニウム合金 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS6018741B2 (ja) |
Families Citing this family (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS61186445A (ja) * | 1985-02-12 | 1986-08-20 | Riyouka Keikinzoku Kogyo Kk | 樹脂成形用金型 |
| EP2034035B2 (en) * | 2006-05-18 | 2022-09-14 | Kabushiki Kaisha Kobe Seiko Sho | Process for producing aluminum alloy plate |
| CN111041300B (zh) * | 2019-10-24 | 2021-04-23 | 安徽枫慧金属股份有限公司 | 一种颗粒增强铝合金材料 |
Citations (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS50114326A (ja) * | 1974-02-20 | 1975-09-08 |
-
1979
- 1979-10-17 JP JP54133269A patent/JPS6018741B2/ja not_active Expired
Patent Citations (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS50114326A (ja) * | 1974-02-20 | 1975-09-08 |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPS5669347A (en) | 1981-06-10 |
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