JPS60180609A - 冷間圧延用高クロム鋳鉄ロ−ル - Google Patents
冷間圧延用高クロム鋳鉄ロ−ルInfo
- Publication number
- JPS60180609A JPS60180609A JP3694184A JP3694184A JPS60180609A JP S60180609 A JPS60180609 A JP S60180609A JP 3694184 A JP3694184 A JP 3694184A JP 3694184 A JP3694184 A JP 3694184A JP S60180609 A JPS60180609 A JP S60180609A
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- core material
- outer layer
- cast iron
- strength
- roll
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Pending
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Classifications
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22C—ALLOYS
- C22C37/00—Cast-iron alloys
- C22C37/06—Cast-iron alloys containing chromium
- C22C37/08—Cast-iron alloys containing chromium with nickel
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B21—MECHANICAL METAL-WORKING WITHOUT ESSENTIALLY REMOVING MATERIAL; PUNCHING METAL
- B21B—ROLLING OF METAL
- B21B27/00—Rolls, roll alloys or roll fabrication; Lubricating, cooling or heating rolls while in use
Landscapes
- Chemical & Material Sciences (AREA)
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Materials Engineering (AREA)
- Metallurgy (AREA)
- Organic Chemistry (AREA)
- Reduction Rolling/Reduction Stand/Operation Of Reduction Machine (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
本発明け、冷間圧媛用胃クロム鋳鉄ロールに関するもの
である。
である。
周知のように冷開圧延用ワークロールには通常鍛ｆＩＡ
焼入ロールが使用されているが、最近はこれに代って外
層に高クロム鋳鉄、芯材にダクタイル鋳鉄を配した遠心
鋳造製複合ロールが使用される傾向にある。
焼入ロールが使用されているが、最近はこれに代って外
層に高クロム鋳鉄、芯材にダクタイル鋳鉄を配した遠心
鋳造製複合ロールが使用される傾向にある。
これけ、＃−ロールは耐摩粁性および耐事故性に関して
多くの問題があるためである。
多くの問題があるためである。
高クロム鋳鉄はこの耐魔耗性を大巾に改善できる材質で
あり銀銅ロールの数倍を記録した例も報告されている。
あり銀銅ロールの数倍を記録した例も報告されている。
しかしながら仁の遠心鋳造！！１！！複合高り四ム鋳鉄
ロール社、芯材の機械的性質が劣っており、球状黒鉛鋳
鉄を使用した場合でも引張り強さ３５〜５５ｋＩ／ｌｊ
、伸び０．２〜０．５ ％ −ｔ’ ア、ル。コノ芯材
ノ劣化は、外１−り四ムの芯材部への拡散によってひき
起されたものであり、遠心鋳、造を利用した複合法では
どうしても避けることができない欠点である。
ロール社、芯材の機械的性質が劣っており、球状黒鉛鋳
鉄を使用した場合でも引張り強さ３５〜５５ｋＩ／ｌｊ
、伸び０．２〜０．５ ％ −ｔ’ ア、ル。コノ芯材
ノ劣化は、外１−り四ムの芯材部への拡散によってひき
起されたものであり、遠心鋳、造を利用した複合法では
どうしても避けることができない欠点である。
従って遠心鋳造卿被合高クロムー鋳鉄ロールは、芯材の
強妨さ、ひいてはロールの耐事故性（ロール折損）の点
で必ずしも満足すべ負ものではない〇又耐魔範性につい
ても確かに優れてはいるが、必ずしもその件卵が十分に
発揮されているとはいいがたい。
強妨さ、ひいてはロールの耐事故性（ロール折損）の点
で必ずしも満足すべ負ものではない〇又耐魔範性につい
ても確かに優れてはいるが、必ずしもその件卵が十分に
発揮されているとはいいがたい。
外層の高クロム鋳鉄ロールは、適切な熱処理さえ行えば
、ショアー硬＃９０以上は容易に上けることができるが
、遠心鋳造１１合高クロム鋳鉄ロールではたかだかショ
アー硬度８０〜９０が限界である０急激なマルテンサイ
ト変態を伴う焼入れではロールが折損するために多くの
残留オーステナイトを残した状態で、数回に分けてテン
ノく一処理を行うために、どうしても一部焼戻し軟化ｍ
、＊が起るためである。
、ショアー硬＃９０以上は容易に上けることができるが
、遠心鋳造１１合高クロム鋳鉄ロールではたかだかショ
アー硬度８０〜９０が限界である０急激なマルテンサイ
ト変態を伴う焼入れではロールが折損するために多くの
残留オーステナイトを残した状態で、数回に分けてテン
ノく一処理を行うために、どうしても一部焼戻し軟化ｍ
、＊が起るためである。
遠心鋳造製複合高クロム鋳鉄ロールは、以上のような理
由で耐事故性および１ｉＰＩ翠耗性でも問題がある。
由で耐事故性および１ｉＰＩ翠耗性でも問題がある。
本発明は−、以上のような問題に鑑みてなされたもので
あり、外層の賃クロム鋳鉄ロールの耐摩耗性を十二分に
発揮させることができると共に、芯材に強靭な＠−１鍛
鋼を使用した耐摩耗性、耐４故性共に優ねた新規な複合
ロールを提供せんとするものである。
あり、外層の賃クロム鋳鉄ロールの耐摩耗性を十二分に
発揮させることができると共に、芯材に強靭な＠−１鍛
鋼を使用した耐摩耗性、耐４故性共に優ねた新規な複合
ロールを提供せんとするものである。
本発明の第１の特徴は、まず外層材の耐摩耗性を十二分
に発揮させるだめに、その硬度をシヲァー硬＃９０以上
オで上けたことである。
に発揮させるだめに、その硬度をシヲァー硬＃９０以上
オで上けたことである。
外層と芯材の複合に遠心鋳造法を使用すると、外層材の
合金成分が芯材へ拡散するためにどうしても祠質の劣化
は避けがたいことは前述のとおりである〇一方芯材に低
合金鋼の組成のものを使用すると、芯材の方が外層材よ
りも融点が高いために、境界部に鋳造欠陥が避けられず
強度が劣化する。従って遠心鋳造製複合高クロム鋳鉄ロ
ールでは、外層材の硬度をその能カ一杯発揮させること
は本漬的に困難であるという観点に立って、本発明では
遠心鋳造法とは別のロール製法を採用した。
合金成分が芯材へ拡散するためにどうしても祠質の劣化
は避けがたいことは前述のとおりである〇一方芯材に低
合金鋼の組成のものを使用すると、芯材の方が外層材よ
りも融点が高いために、境界部に鋳造欠陥が避けられず
強度が劣化する。従って遠心鋳造製複合高クロム鋳鉄ロ
ールでは、外層材の硬度をその能カ一杯発揮させること
は本漬的に困難であるという観点に立って、本発明では
遠心鋳造法とは別のロール製法を採用した。
即ち、溶湯を使って芯材を形成させる方式では、外層材
合金の芯材への拡散混合は避けられないので予め所要の
成分に調整した固体の中実材（＠鋼あるいは鍛鋼）を使
用して、この周囲に所要成分の高クロム鋳鉄の溶湯を冶
金的に強固に接合する手法を採用した。これＫよって本
発明では芯材の成分に強靭性を自由に選択できるように
なり、外層材にＡＩｋな熱処理を施しても芯材に何ら損
傷をふえ々いですむようにしたことである。
合金の芯材への拡散混合は避けられないので予め所要の
成分に調整した固体の中実材（＠鋼あるいは鍛鋼）を使
用して、この周囲に所要成分の高クロム鋳鉄の溶湯を冶
金的に強固に接合する手法を採用した。これＫよって本
発明では芯材の成分に強靭性を自由に選択できるように
なり、外層材にＡＩｋな熱処理を施しても芯材に何ら損
傷をふえ々いですむようにしたことである。
又第２の特徴として芯材に任意の強靭材を自由に選択で
きるので、ロール折損のような事故を防止で★ることで
ある。更には芯材として通常用いられる一一、鍛餉け、
ダフタイル鋳鉄の弾性辞数１．５〜１．８ Ｘ １０’
Ｖ−に対し２．１ Ｘ １０’ ｋＱ／ＲＡと高いので
圧延荷重によるロールの偏平化が小さくなり、最小板厚
限界を小さくできる利点がある。
きるので、ロール折損のような事故を防止で★ることで
ある。更には芯材として通常用いられる一一、鍛餉け、
ダフタイル鋳鉄の弾性辞数１．５〜１．８ Ｘ １０’
Ｖ−に対し２．１ Ｘ １０’ ｋＱ／ＲＡと高いので
圧延荷重によるロールの偏平化が小さくなり、最小板厚
限界を小さくできる利点がある。
以上が本発明の特徴とするところでありその要旨とする
ところは、外層部が高クロム鋳鉄、芯材が鋳−９鍛−か
らなり表面がショアー硬度９０以上める複合ロールであ
って、かつ核外層は予め用意された芯材の外周に外層成
分の溶湯を注湯して冶金的に接合〜する方法によって形
成さね、°核外層の高クロム＠鉄組成が、重１１Ｉ％で
Ｃ２，５〜５．５％。
ところは、外層部が高クロム鋳鉄、芯材が鋳−９鍛−か
らなり表面がショアー硬度９０以上める複合ロールであ
って、かつ核外層は予め用意された芯材の外周に外層成
分の溶湯を注湯して冶金的に接合〜する方法によって形
成さね、°核外層の高クロム＠鉄組成が、重１１Ｉ％で
Ｃ２，５〜５．５％。
Ｓｔ Ｏ，５〜Ｌ５％、 Ｍｎ ０．４〜１．５％、
ＮｉＯ，５〜３．０’Ａ 、 Ｃｒ８〜２５９Ａ 、
Ｍｏ １．０〜５．０ ％ 、残部実質的にＦｅより成
り、該芯材の強度および伸びがそれぞれ５５ ｈ／＊４
．以上、１．０％以上であり、外層・と芯材の境界部の
接合強度が少くとも外層材および芯材の弱い方の強度以
上であることを特徴とする冷１［Ｊｊ圧４１＋、用品ク
ロム断鉄ロールである。
ＮｉＯ，５〜３．０’Ａ 、 Ｃｒ８〜２５９Ａ 、
Ｍｏ １．０〜５．０ ％ 、残部実質的にＦｅより成
り、該芯材の強度および伸びがそれぞれ５５ ｈ／＊４
．以上、１．０％以上であり、外層・と芯材の境界部の
接合強度が少くとも外層材および芯材の弱い方の強度以
上であることを特徴とする冷１［Ｊｊ圧４１＋、用品ク
ロム断鉄ロールである。
以下に本発明ロールの特徴について更に群述する０
（１）外層材
本発明の外層材の高クロム鋳鉄れその耐摩耗性。
ｉ４碩故性（クラック、スポーリング）が蝦も有効。
に発揮されるようにミクロ組織中の晶出炭化物の形態が
Ｍ、 Ｃ，系の複炭化物になるように調整されている。
Ｍ、 Ｃ，系の複炭化物になるように調整されている。
炭化物の晶出形態ハ、合金元素１ｕＩのバランスによっ
て太夫く変化１．てくるので、ｈＶ分決定はこのことを
８磨して決められねばならない。特にＣとＣｒの関係が
最も重要である。
て太夫く変化１．てくるので、ｈＶ分決定はこのことを
８磨して決められねばならない。特にＣとＣｒの関係が
最も重要である。
各成分の範囲とその駆足理由は次の通９である。
まずＣｆ＃であるが、これＦｉ、２．０ ％月下の範囲
では炭化物の量が少々いために耐摩耗性の点で劣り、３
．５チ旬上では逆に炭化物の量が多くなり、Ｉｅ械的性
質が劣イｈ−ｔスー Ｓｉは脱＃削として添加するが、０．５チリ下ではその
効果がなく、１．５％を越オると機械的性質が劣化する
。
では炭化物の量が少々いために耐摩耗性の点で劣り、３
．５チ旬上では逆に炭化物の量が多くなり、Ｉｅ械的性
質が劣イｈ−ｔスー Ｓｉは脱＃削として添加するが、０．５チリ下ではその
効果がなく、１．５％を越オると機械的性質が劣化する
。
Ｍｎ ＦｉＳと反応し、ＭｎＳを形成しＳによる脆化を
防ぐ。０．４％以下ではその効果がな（，１，５％ｖ上
では耐ヒートクラツク性に劣る。
防ぐ。０．４％以下ではその効果がな（，１，５％ｖ上
では耐ヒートクラツク性に劣る。
Ｎｉは基地を緻密に１７、焼入性を向上させるが、０．
５％未満では効果がな（，３，０％を越オると基地がオ
ーステナイト化し硬度が出にくくなる。従ってＮｉの含
有量は０．５〜６．０％とする。
５％未満では効果がな（，３，０％を越オると基地がオ
ーステナイト化し硬度が出にくくなる。従ってＮｉの含
有量は０．５〜６．０％とする。
０は８％以下ではＦｅ５Ｃ型の炭化物が晶出し耐摩耗性
、耐スポーリング性および強靭性が低下する。
、耐スポーリング性および強靭性が低下する。
２５％以上では炭化物形状も劣化し、機械的性質も劣る
。Ｍｙ Ｃｓ系炭化物を適正に分布させ、耐摩耗性２強
靭性をはかるために８〜２５チとした。
。Ｍｙ Ｃｓ系炭化物を適正に分布させ、耐摩耗性２強
靭性をはかるために８〜２５チとした。
Ｍｏはショアー硬度９０以上を確保するため如け、１．
０％以下では効果が小さく、５．０チでけその効果れ飽
和してくる。
０％以下では効果が小さく、５．０チでけその効果れ飽
和してくる。
（２）ロール卿法
本発明ロールは、遠心鋳造法を利用する方法でけ到底不
可能であり実際に具現するためには予め芯材を用意して
、この外周に溶融金属を鋳造して両者を接合しなければ
ならない。
可能であり実際に具現するためには予め芯材を用意して
、この外周に溶融金属を鋳造して両者を接合しなければ
ならない。
この方法と１〜て例えは、（イ）畦包み法、（ロ）連続
鋳掛は法があり、いずれの方法も採用することが可能で
あるが、単にこの方法を採用するだけで４発・明を達成
することはできない。（イ）、（ロ）の方法はいずれも
冶金的に接合する方法としては有効であるが、接合条件
としては接合強度が非常に弱い場合がある。たとえ冶金
的に接合されていても、境界部の接合強度が外層、芯材
のいずれの強度よりも弱い場合、本発明では熱処理時に
この部分にクラックが発生する。ショアー酸層９０以下
であれば緩やかな熱処理を行うことによってクラックを
発生させることなく熱処理できるが、ショアー？ＦＪＩ
’９０以上は困難である。ショアーＷ度９０売上の硬変
を得るためには、芯材および境界部に大きな引張応力が
生じるような週酷な熱処理を行う必要があり、この際一
番弱い接合境界部にクラックが発生する。従って接合条
件をｌ！ｌｉ１！整して、接合強度が少くとも例層材お
よび芯材の弱い方の強度以上になるようにする必要があ
る。これによって熱処理時の芯材および境界部に発生す
るクラックの問題は著しく軽減できる。
鋳掛は法があり、いずれの方法も採用することが可能で
あるが、単にこの方法を採用するだけで４発・明を達成
することはできない。（イ）、（ロ）の方法はいずれも
冶金的に接合する方法としては有効であるが、接合条件
としては接合強度が非常に弱い場合がある。たとえ冶金
的に接合されていても、境界部の接合強度が外層、芯材
のいずれの強度よりも弱い場合、本発明では熱処理時に
この部分にクラックが発生する。ショアー酸層９０以下
であれば緩やかな熱処理を行うことによってクラックを
発生させることなく熱処理できるが、ショアー？ＦＪＩ
’９０以上は困難である。ショアーＷ度９０売上の硬変
を得るためには、芯材および境界部に大きな引張応力が
生じるような週酷な熱処理を行う必要があり、この際一
番弱い接合境界部にクラックが発生する。従って接合条
件をｌ！ｌｉ１！整して、接合強度が少くとも例層材お
よび芯材の弱い方の強度以上になるようにする必要があ
る。これによって熱処理時の芯材および境界部に発生す
るクラックの問題は著しく軽減できる。
上記方法では、芯材に＠伊あるいけ鍛鋼の固体母材が使
用されているため遠心鋳造製高クロム複合ロールに見ら
れるような境界部に白鉄屑ができない０ （６）芯材 芯材には予め所要成分に調整した鋳鋼あるいは鍛鋼を使
用する。この際、強度および伸びがそれぞれ５５ｋｖ′
ＩＩ７．１．０４以上の材料を選定する必要がある。
用されているため遠心鋳造製高クロム複合ロールに見ら
れるような境界部に白鉄屑ができない０ （６）芯材 芯材には予め所要成分に調整した鋳鋼あるいは鍛鋼を使
用する。この際、強度および伸びがそれぞれ５５ｋｖ′
ＩＩ７．１．０４以上の材料を選定する必要がある。
強＃ ５５ ｋｅｙ匍以下、伸びが１．０−以下の場合
、外層材のショアー１度を９０以上にするための熱処理
の際に、ロール全体に折損が起りやすい。
、外層材のショアー１度を９０以上にするための熱処理
の際に、ロール全体に折損が起りやすい。
（４）硬度
外層に使用する高クロム鋳＃は、本来適切々熱処理を施
せば容易にショアー硬度９０以上にまで上げＪとＬ−ガ
できる。しかしながら遠心鋳造製複合ロールでは、ショ
アー１度８ｏ〜９ｏが上限であり、これ以上れ困難であ
る。
せば容易にショアー硬度９０以上にまで上げＪとＬ−ガ
できる。しかしながら遠心鋳造製複合ロールでは、ショ
アー１度８ｏ〜９ｏが上限であり、これ以上れ困難であ
る。
一般的に冷間圧延用ロールは硬度が高い程耐摩耗性、耐
肌荒性社向上する。従って高クロム鋳鉄“でも当然硬度
１高ければ茜い程望ましい。高クロム鋳鉄ロールでは、
ショアー硬度９０以下の場合、摩耗および押キズの点か
ら十分な特性が発揮できない。ショアー硬度９０以上で
はこの点が改善され、特にスキンバス圧延ではショアー
硬度９５以上のロールが必要とされる。
肌荒性社向上する。従って高クロム鋳鉄“でも当然硬度
１高ければ茜い程望ましい。高クロム鋳鉄ロールでは、
ショアー硬度９０以下の場合、摩耗および押キズの点か
ら十分な特性が発揮できない。ショアー硬度９０以上で
はこの点が改善され、特にスキンバス圧延ではショアー
硬度９５以上のロールが必要とされる。
本発明のショアー硬度９０以下に規定するのは以上のよ
うな理由に基づくものである。
うな理由に基づくものである。
次に本発明ロールを具体的な実施例に基づいて説明する
。
。
実施例１
本実施例は、胴径４５０−、帽！１０００ｍ／−、全長
２０００ｍ＋ｔ、芯材径３５０−のロールに本発明を適
用したときのものである。
２０００ｍ＋ｔ、芯材径３５０−のロールに本発明を適
用したときのものである。
（１）外層材
外層材には次の成分組成のクロム鋳鉄を使用した０
（２）芯材
芯材には、引張強さ８５１Ｑ＋／＋ｊ 、伸び１２チの
クロムモリブデン鋼（ＳＣＭ材）の鍛鋼を使用した。
クロムモリブデン鋼（ＳＣＭ材）の鍛鋼を使用した。
（３）製造条件
高周波電流を使用した連続鋳掛は肉盛法で製造した。
肉盛直後、６５０℃Ｘ ５ Ｈｒで歪取り焼針を行った
０ ロール胴部端面から２００ｍ中央寄りの位置で直径方向
に、外層と芯材の両方にまたがる部分をカットしてテス
トピースを取出し、接合部′の引張りテストを行った。
０ ロール胴部端面から２００ｍ中央寄りの位置で直径方向
に、外層と芯材の両方にまたがる部分をカットしてテス
トピースを取出し、接合部′の引張りテストを行った。
破断した箇所は、外層のクロム鋳鉄側であり、破断強さ
は、６３ ｋｇ／１ノを示し接合強度は外層材の強廖以
上であることを確認できた。
は、６３ ｋｇ／１ノを示し接合強度は外層材の強廖以
上であることを確認できた。
（Ａ）熱処理
熱処理サイクルは、以下のｉＭ ’ｆ）である。
１０００℃
一１００℃
（５） （１＃！度および組織
ロール表面でショアー硬度９６〜９７ 、４２ ａｍ内
部でショアー硬度９３〜９５であった。又基地組峻け、
残留オーステナイトが２％以下となり、焼戻しマルテン
サイトの安定した組織である。
部でショアー硬度９３〜９５であった。又基地組峻け、
残留オーステナイトが２％以下となり、焼戻しマルテン
サイトの安定した組織である。
実施例２
実施例１で試作したロールについて、その摩耗特性をこ
ろがり摩耗試験機を用いて比較した。比較側としては遠
心鋳造で作ったシ目アー硬ｌｌ″８５のロールを採用し
、試験片の直径６０−、巾１０目とし、相手材は同一寸
法の８２０Ｃ材（ショアー硬度２８）を用いた。
ろがり摩耗試験機を用いて比較した。比較側としては遠
心鋳造で作ったシ目アー硬ｌｌ″８５のロールを採用し
、試験片の直径６０−、巾１０目とし、相手材は同一寸
法の８２０Ｃ材（ショアー硬度２８）を用いた。
実験内容
同転数 １０６回２回転速度 ５０００ ｒｆｌｒｎ接
触圧力 ８０ ｋｙＡｊ すべり率 １２．９％ 潤 滑 油 牛脂系エマルジ薔ンタイプ、１滴１０．５
ｇ６ｃ摩耗減貴 遠心鋳造１＃話クロムロール ５７
ｍ９本方法によるロール ２１ ｍ９ 以上詳記したように、本発明は外層に高クロム鋳鉄ロー
ル、芯材に強靭な鋳鋼、鍛鋼を使用したものであり、次
のような効果を有する。
触圧力 ８０ ｋｙＡｊ すべり率 １２．９％ 潤 滑 油 牛脂系エマルジ薔ンタイプ、１滴１０．５
ｇ６ｃ摩耗減貴 遠心鋳造１＃話クロムロール ５７
ｍ９本方法によるロール ２１ ｍ９ 以上詳記したように、本発明は外層に高クロム鋳鉄ロー
ル、芯材に強靭な鋳鋼、鍛鋼を使用したものであり、次
のような効果を有する。
＋１１ 耐崖耗性は通常の遠心鋳造製複合高クロム鋳鉄
ロールの１．５倍以上は期待できる。
ロールの１．５倍以上は期待できる。
（２）芯材および境界部の強度不足に関係したロール折
損事故は、はぼ完全に防止できる。
損事故は、はぼ完全に防止できる。
（５）胴部使用層における耐奉故性すなわち、クラック
やスポーリングに対しては、組酷の安定化によって耐事
故性の向上が期待で六る。
やスポーリングに対しては、組酷の安定化によって耐事
故性の向上が期待で六る。
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 外層部が高クロム鋳鉄、芯材が＠鉤、鍛鋼からなシ表面
硬度がショアー硬度９０以上ある複合ロールであって、
かつ該外層は予め用意された芯材の外周に外層成分の溶
湯を注湯して冶金的に接合する方法によって形成され、
核外層の高クロム鋳鉄組成が、ｙＩＬ量係でＣ２，５〜
３．５チ＊Ｓｉ Ｏ，５〜１．５％ 、 Ｍｎ ０．４
〜１．５％、Ｎｉ Ｏ，５〜３．０％、Ｃｒ８〜２５チ
＋Ｍｏ１．０〜５．０％、残部実質的にＦｅより成り、
該芯材の強度および伸びがそれぞれ５５ ｋ１Ｆ／ＩＪ
ＪＪ上。 １．０％以上であり、外層と芯材の境界部の接合強度が
少くと本外層材および芯材の弱い方の強度以上であるこ
とを特徴とする冷間圧延用高クロム鋳鉄ロール。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP3694184A JPS60180609A (ja) | 1984-02-28 | 1984-02-28 | 冷間圧延用高クロム鋳鉄ロ−ル |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP3694184A JPS60180609A (ja) | 1984-02-28 | 1984-02-28 | 冷間圧延用高クロム鋳鉄ロ−ル |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS60180609A true JPS60180609A (ja) | 1985-09-14 |
Family
ID=12483773
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP3694184A Pending JPS60180609A (ja) | 1984-02-28 | 1984-02-28 | 冷間圧延用高クロム鋳鉄ロ−ル |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS60180609A (ja) |
Cited By (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| EP0273281A2 (de) * | 1986-12-18 | 1988-07-06 | Gontermann-Peipers GmbH | Arbeitswalze aus Verbundguss für ein Walzwerk |
| US4958422A (en) * | 1987-03-24 | 1990-09-25 | 501 Hitachi Metals, Ltd. | Wear-resistant compound roll |
| US5247980A (en) * | 1985-08-19 | 1993-09-28 | Okamoto Industries, Inc. | Anti-skid net body attachment for an automobile tire |
| CN100423862C (zh) * | 2006-12-12 | 2008-10-08 | 袁厚之 | 一种铸造高铬铁或铸造高铬钢钢管矫直辊 |
Citations (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS5380350A (en) * | 1976-12-27 | 1978-07-15 | Hitachi Metals Ltd | Preparation of roll for hot rolling |
| JPS58181413A (ja) * | 1982-04-16 | 1983-10-24 | Kubota Ltd | ネツク部の強靭な圧延用ロ−ル |
-
1984
- 1984-02-28 JP JP3694184A patent/JPS60180609A/ja active Pending
Patent Citations (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS5380350A (en) * | 1976-12-27 | 1978-07-15 | Hitachi Metals Ltd | Preparation of roll for hot rolling |
| JPS58181413A (ja) * | 1982-04-16 | 1983-10-24 | Kubota Ltd | ネツク部の強靭な圧延用ロ−ル |
Cited By (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US5247980A (en) * | 1985-08-19 | 1993-09-28 | Okamoto Industries, Inc. | Anti-skid net body attachment for an automobile tire |
| US5343610A (en) * | 1985-08-19 | 1994-09-06 | Okamoto Industries, Inc. | Method of making an anti-skid apparatus for an automobile tire |
| EP0273281A2 (de) * | 1986-12-18 | 1988-07-06 | Gontermann-Peipers GmbH | Arbeitswalze aus Verbundguss für ein Walzwerk |
| US4958422A (en) * | 1987-03-24 | 1990-09-25 | 501 Hitachi Metals, Ltd. | Wear-resistant compound roll |
| CN100423862C (zh) * | 2006-12-12 | 2008-10-08 | 袁厚之 | 一种铸造高铬铁或铸造高铬钢钢管矫直辊 |
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