JPS6017862A - 蓄電池格子体用鉛合金圧延シ−トの製造法 - Google Patents
蓄電池格子体用鉛合金圧延シ−トの製造法Info
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- JPS6017862A JPS6017862A JP58126422A JP12642283A JPS6017862A JP S6017862 A JPS6017862 A JP S6017862A JP 58126422 A JP58126422 A JP 58126422A JP 12642283 A JP12642283 A JP 12642283A JP S6017862 A JPS6017862 A JP S6017862A
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- Japan
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- lead alloy
- lead
- rolled
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- H—ELECTRICITY
- H01—ELECTRIC ELEMENTS
- H01M—PROCESSES OR MEANS, e.g. BATTERIES, FOR THE DIRECT CONVERSION OF CHEMICAL ENERGY INTO ELECTRICAL ENERGY
- H01M4/00—Electrodes
- H01M4/02—Electrodes composed of, or comprising, active material
- H01M4/64—Carriers or collectors
- H01M4/66—Selection of materials
- H01M4/68—Selection of materials for use in lead-acid accumulators
- H01M4/685—Lead alloys
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- H01M4/64—Carriers or collectors
- H01M4/82—Multi-step processes for manufacturing carriers for lead-acid accumulators
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- Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
- Y02—TECHNOLOGIES OR APPLICATIONS FOR MITIGATION OR ADAPTATION AGAINST CLIMATE CHANGE
- Y02E—REDUCTION OF GREENHOUSE GAS [GHG] EMISSIONS, RELATED TO ENERGY GENERATION, TRANSMISSION OR DISTRIBUTION
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- Materials Engineering (AREA)
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Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
産業上の利用分野
本発明ｄ５、鉛蓄電４ｔの格子体製造に使用さゎ、る鉛
合金圧延シートの製造法に関するものである。
合金圧延シートの製造法に関するものである。
従来例の構成とその問題点
近年、自動車用船蓄電／ｉ！２幻：、自己放電が少なく
補水を必要としないメンテナンスフリー化の傾向にある
。これを満足するためには格子体に鉛−カルシウム−銘
よりなる鉛合金全採用するのが一般的である。従来の釘
ｊ造方式で格子体を製造した場合、鋳造性が悪いために
厚さの薄い格子体を゛製造することＣ１非常に困難であ
った。最近になって鉛合金シーｉ−を連続的に機械加工
して格子体を製造するエキスバンド方式が実施されるよ
うに々す、格子体の軽量化、さらにＣ，生産性の向上が
みられた。
補水を必要としないメンテナンスフリー化の傾向にある
。これを満足するためには格子体に鉛−カルシウム−銘
よりなる鉛合金全採用するのが一般的である。従来の釘
ｊ造方式で格子体を製造した場合、鋳造性が悪いために
厚さの薄い格子体を゛製造することＣ１非常に困難であ
った。最近になって鉛合金シーｉ−を連続的に機械加工
して格子体を製造するエキスバンド方式が実施されるよ
うに々す、格子体の軽量化、さらにＣ，生産性の向上が
みられた。
エキスバンド方式の格子体月利となる鉛合金シートｕ１
、通常連続１ｉＪＪ造機で厚さ約１０〜２ｏ端に鋳造さ
れたスラブ全数回圧延することによって所定の厚さにし
たものである。
、通常連続１ｉＪＪ造機で厚さ約１０〜２ｏ端に鋳造さ
れたスラブ全数回圧延することによって所定の厚さにし
たものである。
しかし、鉛合金シートヲ薄くし、軽量化を図る場合、鉛
合金ソートの強度が要求される。これはシートの強度が
弱いことによりエキスバンド工程とそれ以降のＴ８！で
、ハンドリング時に不良が多く発生するためである。そ
のため厚い鉛合金シートを用いるか、あるいは薄い鉛合
金シー！・を４０Ｃ〜６ｏＣに加温されたアニーリング
室に入れ、２０〜１００時間時効硬化させて強度を持た
せる必要があった。しかしながら厚いシートは軽量化に
逆行するばかりか材料費がかさむことになる。
合金ソートの強度が要求される。これはシートの強度が
弱いことによりエキスバンド工程とそれ以降のＴ８！で
、ハンドリング時に不良が多く発生するためである。そ
のため厚い鉛合金シートを用いるか、あるいは薄い鉛合
金シー！・を４０Ｃ〜６ｏＣに加温されたアニーリング
室に入れ、２０〜１００時間時効硬化させて強度を持た
せる必要があった。しかしながら厚いシートは軽量化に
逆行するばかりか材料費がかさむことになる。
丑たアニーリングを行なう為には、犬がかり々設備が必
要であり、在庫を多くかかえるために製造コストが茜く
なってしまうという欠点があった。
要であり、在庫を多くかかえるために製造コストが茜く
なってしまうという欠点があった。
また、従来は圧延前あるいは圧延時の温度は低い方が良
いとされてきた。例えば米国特許第３．９５３．２４４
号明細書に示されているように、圧延前に形成された結
晶粒は冷間圧延によって破壊され微細化することによっ
て、鉛合金シートの強度を増加することができる。
いとされてきた。例えば米国特許第３．９５３．２４４
号明細書に示されているように、圧延前に形成された結
晶粒は冷間圧延によって破壊され微細化することによっ
て、鉛合金シートの強度を増加することができる。
しかし、結晶ワ゛！が微細化するだけでは十分な強度は
イｌＩられす、月々「ξ後に最適温度にアニーリングす
ることによって、鉛合金中に含寸れる添加元素のカルシ
ウム、錫などを粒界に金属間化合物としてすみやかに析
出させ、結晶格子に歪みを生じさせて強度を−１−ばて
やる必要があった、発明の［三１的 本発明にＩ：上記従来の問題点を解消するもので、鉛蓄
電池用格子体の月別となる層形の鉛合金圧延シート全ア
ニーリング室での時効硬化を経ずに、エキスバンド工程
に供し得る十分々強度を持たせることを目的とする。
イｌＩられす、月々「ξ後に最適温度にアニーリングす
ることによって、鉛合金中に含寸れる添加元素のカルシ
ウム、錫などを粒界に金属間化合物としてすみやかに析
出させ、結晶格子に歪みを生じさせて強度を−１−ばて
やる必要があった、発明の［三１的 本発明にＩ：上記従来の問題点を解消するもので、鉛蓄
電池用格子体の月別となる層形の鉛合金圧延シート全ア
ニーリング室での時効硬化を経ずに、エキスバンド工程
に供し得る十分々強度を持たせることを目的とする。
発明の構成
本発明ｄ２、複数の圧延工程のうち最終圧延工程終了時
の鉛合金シートの温度を６０Ｃ〜８０Ｃとし、最終圧延
工程１以夕１の圧延工程終了時の鉛合金シートの温度を
５０Ｃ１以下にすることを特徴とする蓄電池格子体用鉛
合金圧延シートの製造法である。
の鉛合金シートの温度を６０Ｃ〜８０Ｃとし、最終圧延
工程１以夕１の圧延工程終了時の鉛合金シートの温度を
５０Ｃ１以下にすることを特徴とする蓄電池格子体用鉛
合金圧延シートの製造法である。
本発明では圧延鉛合金シートをアニーリング室で時効硬
化させるかわりに、最終圧延工程での圧延時に発生する
熱を利用し、シートを巻き取ってコイル状にした状態で
保温し、アニーリング効果を生じさぜることにより強度
を上げることができるようにしたものである。廿だ、本
発明はメンテナンスフリーの鉛蓄電池に使用される合金
組成であるカルシウム庁有量が０．０６〜０．１重量係
、錫含有量が０．１〜１．０重量４残部が鉛である鉛−
カルシウム−錫合金の圧延シートについても有効である
。
化させるかわりに、最終圧延工程での圧延時に発生する
熱を利用し、シートを巻き取ってコイル状にした状態で
保温し、アニーリング効果を生じさぜることにより強度
を上げることができるようにしたものである。廿だ、本
発明はメンテナンスフリーの鉛蓄電池に使用される合金
組成であるカルシウム庁有量が０．０６〜０．１重量係
、錫含有量が０．１〜１．０重量４残部が鉛である鉛−
カルシウム−錫合金の圧延シートについても有効である
。
実施例の説明
以下、本発明の詳細な説明する。
゛鉛−カルシウムー錫よりなる鉛合金（カルシウム含有
量０．０７重量係、錫含有量０．２６重量％）を４５０
Ｃに溶解後、鋳造回転ドラムに注ぎ込み、厚さ１０ｍｍ
の連続スラブを鋳造する。この連続スラブを常温まで空
冷後、５段の圧延機を使って最終厚さ１．１命のシート
にまて圧延する。
量０．０７重量係、錫含有量０．２６重量％）を４５０
Ｃに溶解後、鋳造回転ドラムに注ぎ込み、厚さ１０ｍｍ
の連続スラブを鋳造する。この連続スラブを常温まで空
冷後、５段の圧延機を使って最終厚さ１．１命のシート
にまて圧延する。
本発明では、最終圧延工程以外では冷間圧延により結晶
粒全微細化することによって、ある程度強度を増すため
に圧延時に発生する熱１を少なくする目的で圧延率を約
２０％〜４０饅に抑え、さらに発生した熱を鉛合金シー
トから奪うために圧延時の潤滑オイル兼冷却オイルの供
給量を多くする。一方、最終圧延工程では逆に圧延率を
５０％以上に高くし、４１°１滑オイル兼冷却オイル■
を他の圧延工程よりも少なくして鉛合金シートの圧延後
の温度を上昇さぜる。最終圧延工程でのみ鉛合金シート
の温度を上昇さぜるのは、他の圧延工程の冷間圧延によ
って結晶粒が微細化し、冷間圧延効果の少ない最終用延
によりシートの温度を上列させてアニーリング効果を得
るためである。最終圧延工程後の温度は、６０Ｃ未満で
はシートの保存中の温度が低くくなリアニーリングの効
果が十分得られず、逆に８０Ｃを越えると温度が高すぎ
るために冷間圧延に」二って一度微細化した結晶粒が再
結晶し強度が低下してし丑うためである。
粒全微細化することによって、ある程度強度を増すため
に圧延時に発生する熱１を少なくする目的で圧延率を約
２０％〜４０饅に抑え、さらに発生した熱を鉛合金シー
トから奪うために圧延時の潤滑オイル兼冷却オイルの供
給量を多くする。一方、最終圧延工程では逆に圧延率を
５０％以上に高くし、４１°１滑オイル兼冷却オイル■
を他の圧延工程よりも少なくして鉛合金シートの圧延後
の温度を上昇さぜる。最終圧延工程でのみ鉛合金シート
の温度を上昇さぜるのは、他の圧延工程の冷間圧延によ
って結晶粒が微細化し、冷間圧延効果の少ない最終用延
によりシートの温度を上列させてアニーリング効果を得
るためである。最終圧延工程後の温度は、６０Ｃ未満で
はシートの保存中の温度が低くくなリアニーリングの効
果が十分得られず、逆に８０Ｃを越えると温度が高すぎ
るために冷間圧延に」二って一度微細化した結晶粒が再
結晶し強度が低下してし丑うためである。
従って、最終圧延工程終了の温度全６０Ｃ〜８０Ｃとし
、それ以外の圧延工程終了温度を６゜Ｃ以下とするこ々
により、強度のある鉛シートがイ（￥られる３、表−１
は、従来例及び本発明例の圧延条イゴと圧延？ｆＪ後の
シートの温度を示したものであり、図はシート巻取後の
コイル状態での温度の軽ｌｌ！Ｊ変化を示したものであ
る。
、それ以外の圧延工程終了温度を６゜Ｃ以下とするこ々
により、強度のある鉛シートがイ（￥られる３、表−１
は、従来例及び本発明例の圧延条イゴと圧延？ｆＪ後の
シートの温度を示したものであり、図はシート巻取後の
コイル状態での温度の軽ｌｌ！Ｊ変化を示したものであ
る。
以 下 余 ロ
ス中ａは従来例、ｂは本発明例であり、いずれも測定時
の外気温は２６Ｃであった。図でも明らかのように本発
明の圧延方法によれば、シート巻取後にも長時間に渡っ
てアニーリングの効果が促進される温度に保持されてい
ることがわかる。寸たシート巻取後にシートの上に断熱
力・ぐ−の被い金したものは、図中Ｃで示すように保温
効果が増加することがわかった。
の外気温は２６Ｃであった。図でも明らかのように本発
明の圧延方法によれば、シート巻取後にも長時間に渡っ
てアニーリングの効果が促進される温度に保持されてい
ることがわかる。寸たシート巻取後にシートの上に断熱
力・ぐ−の被い金したものは、図中Ｃで示すように保温
効果が増加することがわかった。
表−２は、図に示した鉛合金シートのシート巻取後２０
時間経過した時点での引張試験の結果を示したものであ
る。表−２で明らかなように本発明による製造法でシー
トを巻取り保温すると、鉛合金シートの強度が次工程の
エキスバンド工程に十分使用出来る丑で向上することが
わかった。
時間経過した時点での引張試験の結果を示したものであ
る。表−２で明らかなように本発明による製造法でシー
トを巻取り保温すると、鉛合金シートの強度が次工程の
エキスバンド工程に十分使用出来る丑で向上することが
わかった。
表−２
１０、、−
発明の効果
以上のように本発明による製造法によれば、次の対果を
得ることができる。
得ることができる。
（１）鉛合金シートの強度を上げるためのアニーリング
設備及び工程が不要となるので、従来に比べて製造コス
トを犬［ｔ］に低減することができる。
設備及び工程が不要となるので、従来に比べて製造コス
トを犬［ｔ］に低減することができる。
（２）アニーリングエ■“が不要になるため、鉛合金シ
ートの形で長時間保存する必要がなくなる。
ートの形で長時間保存する必要がなくなる。
従って在庫を多く持つ必要も無く、材料の回転率がよく
なり、倉庫費用を従来に比べ大巾に削減することができ
る。
なり、倉庫費用を従来に比べ大巾に削減することができ
る。
図は本発明の実施例に」：る蓄電池格子体用鉛合金圧延
シート製造法における、シート巻取り後のシー１−温１
！ｆｆｉの経時変化を示したものである。
シート製造法における、シート巻取り後のシー１−温１
！ｆｆｉの経時変化を示したものである。
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 ０）複数の圧延工程を経て所定の厚みに圧延される蓄電
池格子体用鉛合金ＦＴ：、延シートの製造法であって、
上記圧延工程のうち最終圧延工程終了時の鉛合金シート
の温度を６０Ｃ〜８０′Ｃとし、最終圧延工程以外の圧
延工程終了時の鉛合金シートの温度を６０Ｃ以下とする
ことを特徴とする蓄電池格子体用鉛合金圧延シートの製
造法。 （２）最終圧延工程以外の圧延率を約２０％〜４０％、
最終圧延工程の圧延率を６０係以上としたことを特徴と
する特許請求の範囲第１項記載の蓄電池格子体用鉛合金
ＪＥ延シートの製造法っ（３）鉛合金圧延シートの合金
組成が、鉛−カルシウム−錫の三成分からなり、カルシ
ウム含有量が０．０６〜０．１重量係、錫含有杯が０．
１〜１．○重量係、残部が鉛であることを特徴とする特
許請求の範囲第１項寸たけ第２項記載の蓄電池格子体用
船合金圧延シートの！Ｊｌ！造法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP58126422A JPS6017862A (ja) | 1983-07-11 | 1983-07-11 | 蓄電池格子体用鉛合金圧延シ−トの製造法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP58126422A JPS6017862A (ja) | 1983-07-11 | 1983-07-11 | 蓄電池格子体用鉛合金圧延シ−トの製造法 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS6017862A true JPS6017862A (ja) | 1985-01-29 |
Family
ID=14934780
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP58126422A Pending JPS6017862A (ja) | 1983-07-11 | 1983-07-11 | 蓄電池格子体用鉛合金圧延シ−トの製造法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS6017862A (ja) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2014207087A (ja) * | 2013-04-11 | 2014-10-30 | 古河電池株式会社 | 正極格子基板の製造方法 |
-
1983
- 1983-07-11 JP JP58126422A patent/JPS6017862A/ja active Pending
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2014207087A (ja) * | 2013-04-11 | 2014-10-30 | 古河電池株式会社 | 正極格子基板の製造方法 |
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