JPS60177136A - 耐２次加工割れ性の良好な超深絞り用高張力冷延鋼板の製造法 - Google Patents
耐２次加工割れ性の良好な超深絞り用高張力冷延鋼板の製造法Info
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- JPS60177136A JPS60177136A JP3330384A JP3330384A JPS60177136A JP S60177136 A JPS60177136 A JP S60177136A JP 3330384 A JP3330384 A JP 3330384A JP 3330384 A JP3330384 A JP 3330384A JP S60177136 A JPS60177136 A JP S60177136A
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- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C21—METALLURGY OF IRON
- C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
- C21D9/00—Heat treatment, e.g. annealing, hardening, quenching or tempering, adapted for particular articles; Furnaces therefor
- C21D9/46—Heat treatment, e.g. annealing, hardening, quenching or tempering, adapted for particular articles; Furnaces therefor for sheet metals
- C21D9/48—Heat treatment, e.g. annealing, hardening, quenching or tempering, adapted for particular articles; Furnaces therefor for sheet metals deep-drawing sheets
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22C—ALLOYS
- C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
- C22C38/002—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing In, Mg, or other elements not provided for in one single group C22C38/001 - C22C38/60
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
本発明は連続焼鈍法により、超深絞り用高張力冷延鋼板
を製造する技術に関するものである。
を製造する技術に関するものである。
省エネルギーを目的として、自動車の車体軽量化が進１
行しつつある。自動車に数多く使用されている冷延鋼板
もしくは該冷延鋼板に亜鉛めっき等を施した表面処理鋼
板の板厚は、軽量化のため減少する傾向にあるが、安全
性を確保するため高張力化が要求されており、従来の軟
質鋼板と同等の加工性を有し、かつ高張力な鋼板を開発
することが急務となっている。
行しつつある。自動車に数多く使用されている冷延鋼板
もしくは該冷延鋼板に亜鉛めっき等を施した表面処理鋼
板の板厚は、軽量化のため減少する傾向にあるが、安全
性を確保するため高張力化が要求されており、従来の軟
質鋼板と同等の加工性を有し、かつ高張力な鋼板を開発
することが急務となっている。
このような社会的要請のもとで開発された高張゛力冷延
鋼板が、通常の低炭素Ａｌギルド鋼にＰを添加した鋼板
である。この鋼板は現在使用されている高張力冷延鋼板
の大部分に使用されており、適度な絞り性と引張強さく
ＴＳ）が３５ Ｋｇ／ ａ＋ｍ２以上の高強度を有して
いるのが特徴である。しかし、この鋼板は箱焼鈍法のみ
で製造されており。
鋼板が、通常の低炭素Ａｌギルド鋼にＰを添加した鋼板
である。この鋼板は現在使用されている高張力冷延鋼板
の大部分に使用されており、適度な絞り性と引張強さく
ＴＳ）が３５ Ｋｇ／ ａ＋ｍ２以上の高強度を有して
いるのが特徴である。しかし、この鋼板は箱焼鈍法のみ
で製造されており。
安価な連続焼鈍法では製造が難しいこと、絞り性の尺度
である〒植が高々１．８程度であり、超深絞り性を要求
される部分には使用できないという欠点を有していた・ 一方、超深絞り性を有する高張力冷延鋼板製造法として
最近開示された技術では、代表的なものとして、Ｃ≦０
．０１％の極低ヶＣ鋼にＮｂを添加し、強化元素として
Ｐを中心にＭｎ、 Ｓｉを添加した鋼板を用いて、連続
焼鈍法で製造する技術が最近公開されている（特開昭５
５−１４１５２６）。このＮｂ添加極低炭素鋼を素材と
すれば、ｒ−ｉ＝２．０の超深絞り用鋼板か連続焼鈍法
で製造できるので、最近特に注目されている製造方法で
ある。しかし、この方法で製造されている鋼板は、耐２
次加工割れ性が劣るという欠点があった。すなわち、該
鋼板をプレス等で加工（１次加工）し、製品となった後
、何らかの外力により該製品が加工（２次加工）を受け
ると、脆性的に破壊される現象があった。この現象（２
次加工割れ）が起る鋼板を例えば自動車の部品にすると
、衝突等の不慮の衝撃時に部品の破壊が起り、安全性の
面で有利ではない。
である〒植が高々１．８程度であり、超深絞り性を要求
される部分には使用できないという欠点を有していた・ 一方、超深絞り性を有する高張力冷延鋼板製造法として
最近開示された技術では、代表的なものとして、Ｃ≦０
．０１％の極低ヶＣ鋼にＮｂを添加し、強化元素として
Ｐを中心にＭｎ、 Ｓｉを添加した鋼板を用いて、連続
焼鈍法で製造する技術が最近公開されている（特開昭５
５−１４１５２６）。このＮｂ添加極低炭素鋼を素材と
すれば、ｒ−ｉ＝２．０の超深絞り用鋼板か連続焼鈍法
で製造できるので、最近特に注目されている製造方法で
ある。しかし、この方法で製造されている鋼板は、耐２
次加工割れ性が劣るという欠点があった。すなわち、該
鋼板をプレス等で加工（１次加工）し、製品となった後
、何らかの外力により該製品が加工（２次加工）を受け
ると、脆性的に破壊される現象があった。この現象（２
次加工割れ）が起る鋼板を例えば自動車の部品にすると
、衝突等の不慮の衝撃時に部品の破壊が起り、安全性の
面で有利ではない。
本発明者等は、上述した従来技術の欠点すなわち超深絞
り用高張力鋼板の２次加工割れを防止するため、種々の
検討を行なった。その結果、成分および連続焼鈍条件を
限定すれば、耐２次加工性にすぐれ、かつ超深絞り性の
良好な高張力冷延鋼板が製造できることを見出したので
ある。
り用高張力鋼板の２次加工割れを防止するため、種々の
検討を行なった。その結果、成分および連続焼鈍条件を
限定すれば、耐２次加工性にすぐれ、かつ超深絞り性の
良好な高張力冷延鋼板が製造できることを見出したので
ある。
本発明の要旨とするところは、
Ｃ≦ ０．００５０ ｗｔ％、Ｓｉ≦１．Ｏｗｔ％、Ｍ
ｎ≦１．Ｏｗｔ％、 ０．０３ ｗｔ％≦Ｐ≦０．１５
ｗｔ％、 ０．０２ｗｔ％≦Ａ１≦０．１ ｗｔ％、
Ｎ≦０．００７０ ｗｔ％および７．７５Ｃ（ｗｔ％） を満足するようｒ、ｃＮｂを含有し、Ｎｏ、 Ｚｒ、
Ａｓ、 ＧｅおよびＳｅよりなる群より選択された少な
くとも１種の元素を合計で０．００５〜０．０２５ ｗ
ｔ％含有し、その他年可避的不純物からなる鋼スラブを
通常の熱間圧延、酸洗および冷間圧延を施して冷延鋼板
とし、連続焼鈍法で処理するに当って、７５０°Ｃ以上
Ａ３点以下の均熱処理の後、少なくとも５５０°Ｃの温
度まで１°Ｑ／ｓｅｅ以上の冷却速度で冷却することを
特徴としており、該方法により＃２次加工割れ性の良＆
ｆな超深絞り用鋼板が製造できるのである。
ｎ≦１．Ｏｗｔ％、 ０．０３ ｗｔ％≦Ｐ≦０．１５
ｗｔ％、 ０．０２ｗｔ％≦Ａ１≦０．１ ｗｔ％、
Ｎ≦０．００７０ ｗｔ％および７．７５Ｃ（ｗｔ％） を満足するようｒ、ｃＮｂを含有し、Ｎｏ、 Ｚｒ、
Ａｓ、 ＧｅおよびＳｅよりなる群より選択された少な
くとも１種の元素を合計で０．００５〜０．０２５ ｗ
ｔ％含有し、その他年可避的不純物からなる鋼スラブを
通常の熱間圧延、酸洗および冷間圧延を施して冷延鋼板
とし、連続焼鈍法で処理するに当って、７５０°Ｃ以上
Ａ３点以下の均熱処理の後、少なくとも５５０°Ｃの温
度まで１°Ｑ／ｓｅｅ以上の冷却速度で冷却することを
特徴としており、該方法により＃２次加工割れ性の良＆
ｆな超深絞り用鋼板が製造できるのである。
本発明は、Ｎｏ、 Ｚｒ、 Ａｓ、 Ｇｅ、 Ｓｅを少
なくとも１種類を極微量添加し、焼鈍条件を規制するこ
とにより、Ｎｂを添加した極低炭鋼の＃２次加工割れ性
を改善することを特徴としている。
なくとも１種類を極微量添加し、焼鈍条件を規制するこ
とにより、Ｎｂを添加した極低炭鋼の＃２次加工割れ性
を改善することを特徴としている。
以下、本発明の内容を詳細に説明する。
Ｃは、鋼板の深絞り性の低下を防ぐため、その上限を０
．００５０ ｗｔ％とする。
．００５０ ｗｔ％とする。
Ｓｉ、 Ｍｎは、鋼の強度を上昇させるために有効な元
素であるが、過剰の添加は深絞り性の低下を伴うばかり
でなく、化成処理性を劣化させるので好ましくない。従
って、いずれもその上限を１．Ｏｗｔ％とする。なお、
Ｐで必要な強度が達成される場合には、 Ｓｉ、 Ｍｎ
は必ずしも強化元素として添加する必要がない。
素であるが、過剰の添加は深絞り性の低下を伴うばかり
でなく、化成処理性を劣化させるので好ましくない。従
って、いずれもその上限を１．Ｏｗｔ％とする。なお、
Ｐで必要な強度が達成される場合には、 Ｓｉ、 Ｍｎ
は必ずしも強化元素として添加する必要がない。
Ｐは、その添加による深絞り性の劣化が少なく、かつ安
価な故、最も有効な強化元素である。
価な故、最も有効な強化元素である。
高張力鋼板として必要な強度レベルであるＴＳ＝３５
Ｋｇ／、ｍｍ２を確保するため、Ｐ≧０．０３ｗｔ％必
要である。過剰の添加は溶接性を悪化させるため、その
上限は０．１５ｗｔ％とする。
Ｋｇ／、ｍｍ２を確保するため、Ｐ≧０．０３ｗｔ％必
要である。過剰の添加は溶接性を悪化させるため、その
上限は０．１５ｗｔ％とする。
本発明鋼は深絞り性を高めるため、鋼中の固溶状態の大
部分のＣを、Ｎｂを添加することによりＮｂＣとして固
定することを特徴としている。 ＡＩ無添加鋼では、Ｎ
ｂは窒化物をも形成し、Ｃを固定するための有効なＮｂ
量を減少させる。したがって、本発明鋼はＡ１ギルド鋼
が好ましい。ＮをＡ１で固定するのにＡＩ≧０．０２ｗ
ｔ％が必要である。一方、ＡＩ＞０．１ ｗｔ％の添加
は、固溶Ａ１により絞り性が劣化する。したがって、そ
の上限は０．１０ｗｔ％とする。過剰のＮは、深絞り性
の劣化を引起すので上限を０．００７０％＋１％とする
。
部分のＣを、Ｎｂを添加することによりＮｂＣとして固
定することを特徴としている。 ＡＩ無添加鋼では、Ｎ
ｂは窒化物をも形成し、Ｃを固定するための有効なＮｂ
量を減少させる。したがって、本発明鋼はＡ１ギルド鋼
が好ましい。ＮをＡ１で固定するのにＡＩ≧０．０２ｗ
ｔ％が必要である。一方、ＡＩ＞０．１ ｗｔ％の添加
は、固溶Ａ１により絞り性が劣化する。したがって、そ
の上限は０．１０ｗｔ％とする。過剰のＮは、深絞り性
の劣化を引起すので上限を０．００７０％＋１％とする
。
Ｎｂは鋼中の固溶Ｃを固定し、深絞り性を向上させるた
め本発明に不可欠な元素である。深絞り性の尺度として
ｉ値を用いると、〒≧１．８のごと〈超深絞り性を確保
するために必要なＮｂの量は、Ｃ量との関係で決定され
る。〒≧１．８を確保するためＮｂは原子比でＣの０．
７倍以」−すなわちＣの原子量 ＝ ０．７ Ｘ ７．７５Ｃａｔ％ が必要である。Ｎｂの過剰の添加は耐２次加工割れを著
しく劣化させるためその上限は ２．５ Ｘ７．７５ＸＣ％とする。すなわち？、７５Ｘ
Ｃ（賢ｔ％） が必要である。
め本発明に不可欠な元素である。深絞り性の尺度として
ｉ値を用いると、〒≧１．８のごと〈超深絞り性を確保
するために必要なＮｂの量は、Ｃ量との関係で決定され
る。〒≧１．８を確保するためＮｂは原子比でＣの０．
７倍以」−すなわちＣの原子量 ＝ ０．７ Ｘ ７．７５Ｃａｔ％ が必要である。Ｎｂの過剰の添加は耐２次加工割れを著
しく劣化させるためその上限は ２．５ Ｘ７．７５ＸＣ％とする。すなわち？、７５Ｘ
Ｃ（賢ｔ％） が必要である。
本発明の最も特徴的なのは、ＩＩＩＦ＃２次加工割れを
防１にするため、訃、 Ｚｒ、 Ａｓ、 ＧｅおよびＳ
ｅよりなる群より選択された少なくとも１種の元素を添
加したことにある。これらの効果を示す実験について以
下に説明する。
防１にするため、訃、 Ｚｒ、 Ａｓ、 ＧｅおよびＳ
ｅよりなる群より選択された少なくとも１種の元素を添
加したことにある。これらの効果を示す実験について以
下に説明する。
Ｃ＝ ０．００２２〜０．００２５ｗｔ％、 Ｓｉ ＝
０．０１ｗｔ％、Ｍｎ＝０．１８ｗｔ％、 Ｐ ＝０
．０７０ ｗｔ％、 Ｓ ＝ ０．００８ ｗｔ％、Ａ
Ｉ＝ ０．０４０ ｗｔ％、 Ｎ ＝ ０．００１９ｗ
ｔ％および７．７５Ｘ Ｃ（ｗｔ％） となるようＮ、ｂを添加した鋼に、ＭＯおよびＡｓをそ
れぞれ添加した鋼を実験室的に溶解した。該鋼塊を熱延
時に仕上温度８９０℃で仕上げ圧延を終了し、冷却後７
００℃に２時間保持する巻取シミュレート処理を行った
後室温まで炉冷した。酸洗後該鋼板を圧下率７５％で冷
延し０．８ ｍｍ厚とした。
０．０１ｗｔ％、Ｍｎ＝０．１８ｗｔ％、 Ｐ ＝０
．０７０ ｗｔ％、 Ｓ ＝ ０．００８ ｗｔ％、Ａ
Ｉ＝ ０．０４０ ｗｔ％、 Ｎ ＝ ０．００１９ｗ
ｔ％および７．７５Ｘ Ｃ（ｗｔ％） となるようＮ、ｂを添加した鋼に、ＭＯおよびＡｓをそ
れぞれ添加した鋼を実験室的に溶解した。該鋼塊を熱延
時に仕上温度８９０℃で仕上げ圧延を終了し、冷却後７
００℃に２時間保持する巻取シミュレート処理を行った
後室温まで炉冷した。酸洗後該鋼板を圧下率７５％で冷
延し０．８ ｍｍ厚とした。
該鋼板に実験室的な連続焼鈍相当の熱処理を施した。８
３０ ’Ｃで３０ｓｅｃ保持の後、４０００Ｃまで１０
”Ｃ／ ｓｅｃで冷却し、その後室温まで水冷した。
３０ ’Ｃで３０ｓｅｃ保持の後、４０００Ｃまで１０
”Ｃ／ ｓｅｃで冷却し、その後室温まで水冷した。
熱処理後０．８％の調質圧延を施した該鋼板を５０ｍｍ
φに打抜いた後、ダイス穴径３２＋ａｍ、ポンチ径２６
．９９ｍｍの条件でコニカルカップ試験機によりカップ
状に絞り加工した。次いでこれを一２０°Ｃに冷却した
後、５Ｋｇのおもりを１ｍの高さからカップの側面に自
然落下させて、割れの長さを調べることにより、耐２次
加工割れ性の程度を決定した。
φに打抜いた後、ダイス穴径３２＋ａｍ、ポンチ径２６
．９９ｍｍの条件でコニカルカップ試験機によりカップ
状に絞り加工した。次いでこれを一２０°Ｃに冷却した
後、５Ｋｇのおもりを１ｍの高さからカップの側面に自
然落下させて、割れの長さを調べることにより、耐２次
加工割れ性の程度を決定した。
カップの割れの長さに及ぼす添加元素の効果を第１図に
示す、いずれも０．００５ ｗｔ％で十分な効果が表わ
れるが、０．０２５ ｗｔ％を越える添加では逆に割れ
の長さは増加に転じる。この効果は後述の実施例に示さ
れるがごと＜Ｚｒ、 Ｇｅ、 Ｓｅおよびそれらの複合
添加についても同様に確認された。したがって、Ｍｏ、
Ａｓの添加量の下限は０．００５ ｗｔ％、上限は０
．０２５ ｗｔ％とする。 Ｚｒ、 Ｇｅ、 ５ｅ（７
）添加Ｎｆ）数値限定理由については後述する。なお、
これらの成分がこの範囲にある鋼板の７値はいずれも１
．９以上であった。一方、これらの成分が０．０２５
ｗｔ％を越えると、〒値は１．６〜１．８のレベルまで
低下し、もはや超深絞り用銅としてのレベルに達してい
ない、以−ヒの超深絞り用銅を製造するためからも、Ｍ
ｏ、 Ｚｒ、 Ｇｅ、 ＡｓおよびＳｅのうち少なくと
も１種の添加量の上限を０．０２５ ｗｔ％とする。
示す、いずれも０．００５ ｗｔ％で十分な効果が表わ
れるが、０．０２５ ｗｔ％を越える添加では逆に割れ
の長さは増加に転じる。この効果は後述の実施例に示さ
れるがごと＜Ｚｒ、 Ｇｅ、 Ｓｅおよびそれらの複合
添加についても同様に確認された。したがって、Ｍｏ、
Ａｓの添加量の下限は０．００５ ｗｔ％、上限は０
．０２５ ｗｔ％とする。 Ｚｒ、 Ｇｅ、 ５ｅ（７
）添加Ｎｆ）数値限定理由については後述する。なお、
これらの成分がこの範囲にある鋼板の７値はいずれも１
．９以上であった。一方、これらの成分が０．０２５
ｗｔ％を越えると、〒値は１．６〜１．８のレベルまで
低下し、もはや超深絞り用銅としてのレベルに達してい
ない、以−ヒの超深絞り用銅を製造するためからも、Ｍ
ｏ、 Ｚｒ、 Ｇｅ、 ＡｓおよびＳｅのうち少なくと
も１種の添加量の上限を０．０２５ ｗｔ％とする。
さて、このようなＭｏ、 Ｚｒ、 Ｇｅ、 Ａｓおよび
５ｅ（Ｆ）うち少なくとも１種を添加した場合の耐２次
加工割れ性改善の効果は、以下の如き理由で起ると考え
られる。
５ｅ（Ｆ）うち少なくとも１種を添加した場合の耐２次
加工割れ性改善の効果は、以下の如き理由で起ると考え
られる。
ＮｂおよびＰを添加した極低Ｃ鋼は耐２次加工割れ性に
有利な鋼中に固溶しているＣが極めて少なく、また添加
されているＰが粒界偏析しやすい元素であるため、この
鋼の粒界強度は著しく低下する。したがってプレス等の
加工（１次加工）により粒内の強度が増加すると、次に
外力を受けた際（２次加工）粒界破壊による２次加工割
れが発生することになるのである。このように固溶状態
のＣが極めて少なくかつＰ−が添加されていると２次加
工割れが発生しやすくなるのである。これに対し、 Ｍ
ｅ、 Ａｓ、 Ｇｅ、 ＺｒおよびＳｅを少なくとも１
種添加した場合の耐２次加工割れ性が向上する効果は以
下の如き理由と考えられる。
有利な鋼中に固溶しているＣが極めて少なく、また添加
されているＰが粒界偏析しやすい元素であるため、この
鋼の粒界強度は著しく低下する。したがってプレス等の
加工（１次加工）により粒内の強度が増加すると、次に
外力を受けた際（２次加工）粒界破壊による２次加工割
れが発生することになるのである。このように固溶状態
のＣが極めて少なくかつＰ−が添加されていると２次加
工割れが発生しやすくなるのである。これに対し、 Ｍ
ｅ、 Ａｓ、 Ｇｅ、 ＺｒおよびＳｅを少なくとも１
種添加した場合の耐２次加工割れ性が向上する効果は以
下の如き理由と考えられる。
まず、ＭｏおよびＺｒを添加すると、これらがリン化物
を形成し、Ｐの鋼中への固溶度を低下させる。その結果
粒界へ偏析を起すＰの量が減ることにより、ｌ１ｌＩＪ
２次加工割れ性が著しく向上したものと考えられる。こ
のような効果を発揮するためのＮｏまたはＺｒの下限量
は第１図にＭＯの例で示したように０．００５ ｗｔ％
である。これより少量の場合は、Ｐの粒界への偏析量を
低減させるほどのリン化物が形成されないため効果がな
いものと考えられる。一方、ＭＯまたはＺｒｆ）添加が
０．０２５ ｗｔ９６を越えた場合に、再び耐２次加工
割れ性が劣化する（第１図参照）のは、余剰のＮｏまた
はＺｒが鋼中に固溶することにより粒内の強度を上げ、
相対的に粒界強度が下ることにより耐２次加工割れ性が
低下したものと推定される。
を形成し、Ｐの鋼中への固溶度を低下させる。その結果
粒界へ偏析を起すＰの量が減ることにより、ｌ１ｌＩＪ
２次加工割れ性が著しく向上したものと考えられる。こ
のような効果を発揮するためのＮｏまたはＺｒの下限量
は第１図にＭＯの例で示したように０．００５ ｗｔ％
である。これより少量の場合は、Ｐの粒界への偏析量を
低減させるほどのリン化物が形成されないため効果がな
いものと考えられる。一方、ＭＯまたはＺｒｆ）添加が
０．０２５ ｗｔ９６を越えた場合に、再び耐２次加工
割れ性が劣化する（第１図参照）のは、余剰のＮｏまた
はＺｒが鋼中に固溶することにより粒内の強度を上げ、
相対的に粒界強度が下ることにより耐２次加工割れ性が
低下したものと推定される。
次に、Ｇｅ、 Ａｓ、 Ｓｅを添加した場合、耐２次加
工割れ性が向上した理由について推定する。Ｇｅ。
工割れ性が向上した理由について推定する。Ｇｅ。
Ａｓ、 Ｓｅは粒界に偏析しやすい元素であり、それ自
身がＰより優先的に粒界偏析することにより、Ｐの悪影
響をなくし、ｒＭ２次加工割れ性が向上したと考えられ
る。この効果を発揮するだめの下限量は第１図にＡｓの
例で示したように０．００５ ｗｔ％である。一方、Ｇ
ｅ、 Ａｓ、 Ｓｅが０．０２５ ｗｔ％を越えて添加
されると、Ｇｅ、 Ａｓ、 Ｓｅ自身の粒界偏析量が増
加し、その結果、粒界強度が低下し、耐２次加工割れ性
が劣化するものと推定される（第１図参照）。
身がＰより優先的に粒界偏析することにより、Ｐの悪影
響をなくし、ｒＭ２次加工割れ性が向上したと考えられ
る。この効果を発揮するだめの下限量は第１図にＡｓの
例で示したように０．００５ ｗｔ％である。一方、Ｇ
ｅ、 Ａｓ、 Ｓｅが０．０２５ ｗｔ％を越えて添加
されると、Ｇｅ、 Ａｓ、 Ｓｅ自身の粒界偏析量が増
加し、その結果、粒界強度が低下し、耐２次加工割れ性
が劣化するものと推定される（第１図参照）。
以」二のようにＮｏ、 Ｚｒの耐２次加工割れ性改善の
効果と、Ｇｅ、 Ａｓ、 Ｓｅの効果は、原因は異なる
が等しい含有率で発揮されるのである。Ｚｒ、 Ｇｅ、
ＳｅはＭｏ、 Ａｓと原子量が近似しているのでＭｏ
、 Ａｓと同一の（１，００５〜０．０２５ ｗｔ％と
じた。また、耐２次加工割れ性改善の原因が異なるＮｏ
、 ＺｒとＧｅ、 Ａｓ、 Ｓｅの各群の中から２種以
上を選び出し複合添加した例を実施例中に示したが、Ｇ
ｅ、 Ａｓ、 Ｓｅの如き同一群の中から選び複合添加
した場合ばかりでなく、Ｎ。
効果と、Ｇｅ、 Ａｓ、 Ｓｅの効果は、原因は異なる
が等しい含有率で発揮されるのである。Ｚｒ、 Ｇｅ、
ＳｅはＭｏ、 Ａｓと原子量が近似しているのでＭｏ
、 Ａｓと同一の（１，００５〜０．０２５ ｗｔ％と
じた。また、耐２次加工割れ性改善の原因が異なるＮｏ
、 ＺｒとＧｅ、 Ａｓ、 Ｓｅの各群の中から２種以
上を選び出し複合添加した例を実施例中に示したが、Ｇ
ｅ、 Ａｓ、 Ｓｅの如き同一群の中から選び複合添加
した場合ばかりでなく、Ｎ。
とＳｅの如く原因の異なる別群の複合添加によっても良
好な耐２次加工割れ性が得られる。なお、Ｎｏ、 Ｚｒ
、 Ｇｅ、 Ａｓ、 Ｓｅを０．００５〜０．０２５
ｗｔ％の範囲で添加しても機械的性質は全く変化はなか
った。
好な耐２次加工割れ性が得られる。なお、Ｎｏ、 Ｚｒ
、 Ｇｅ、 Ａｓ、 Ｓｅを０．００５〜０．０２５
ｗｔ％の範囲で添加しても機械的性質は全く変化はなか
った。
熱延条件については特に限定する必要がなく仕上温度を
Ａｒ３点以上として圧延を行えばよい。
Ａｒ３点以上として圧延を行えばよい。
また熱延巻取温度については、巻取温度が６５０°Ｃ以
上にすれば安定して〒≧２が確保できるが、６５０°Ｃ
以下でも約〒＝１．８が得られ、超深絞り用として十分
な材質が期待できる。
上にすれば安定して〒≧２が確保できるが、６５０°Ｃ
以下でも約〒＝１．８が得られ、超深絞り用として十分
な材質が期待できる。
連続焼鈍条件について以下に説明する。
本発明の鋼は、再結晶温度が従来のＣ≧０．０１ｗｔ％
の低炭素鋼に比べやや高い、十分な機械的性質（特に〒
値）を確保するため、均熱温度は７５０°Ｃ以上が必要
である。一方、Ａ３点（９２３°Ｃ）以上の均熱を行う
と鋼の集合組織がランダム化し、〒値が著しく低下する
。従って上限をＡ３点とする。連続焼鈍時の均熱温度ま
での加熱速度、均熱時間については特に限定する必要は
ない。次に冷却速度については、Ｐの粒界偏析を防止し
、また均熱中にＮｂＣが溶解することにより存在する、
＃２次加工割れ性に有利な、固溶Ｃを減少させないため
、冷却速度は少なくとも５５０°Ｃまでｌ″Ｃ／ｓｅｃ
Ｃ／ｓｅｃ以上、冷却途中の温度で冷却速度が変化する
場合、瞬間的にｌ″Ｃ／ｓｅｃＣ／ｓｅｃ未満ば問題は
ない、従って５５０℃越えの温度に保持されることは本
発明外である。
の低炭素鋼に比べやや高い、十分な機械的性質（特に〒
値）を確保するため、均熱温度は７５０°Ｃ以上が必要
である。一方、Ａ３点（９２３°Ｃ）以上の均熱を行う
と鋼の集合組織がランダム化し、〒値が著しく低下する
。従って上限をＡ３点とする。連続焼鈍時の均熱温度ま
での加熱速度、均熱時間については特に限定する必要は
ない。次に冷却速度については、Ｐの粒界偏析を防止し
、また均熱中にＮｂＣが溶解することにより存在する、
＃２次加工割れ性に有利な、固溶Ｃを減少させないため
、冷却速度は少なくとも５５０°Ｃまでｌ″Ｃ／ｓｅｃ
Ｃ／ｓｅｃ以上、冷却途中の温度で冷却速度が変化する
場合、瞬間的にｌ″Ｃ／ｓｅｃＣ／ｓｅｃ未満ば問題は
ない、従って５５０℃越えの温度に保持されることは本
発明外である。
５５０°Ｃ未満の温度域においてはいかなる冷却パター
ンでもかまわない、すなわち、３００℃〜５５０°Ｃの
温度に数秒から数分保持する過時効処理を行っても、行
わなくても全く影響はない。
ンでもかまわない、すなわち、３００℃〜５５０°Ｃの
温度に数秒から数分保持する過時効処理を行っても、行
わなくても全く影響はない。
次に１本発明を実施例につき具体的に説明する。
転炉出鋼、ＲＨ脱ガス及び連続鋳造法により表１に示す
鋼スラブとした。該スラブを１２００℃に加熱後９００
℃で仕上圧延を行い、６８０”０で巻取った。また一部
のスラブについては５３０°Ｃの低温巻取も行った。該
熱延鋼板を酸洗後７５％の冷延圧下率で冷間圧延し、０
．７ｍｍ厚の冷延鋼板とした。続いて連続焼鈍を行った
。連続焼鈍条件は以下の如くである。
鋼スラブとした。該スラブを１２００℃に加熱後９００
℃で仕上圧延を行い、６８０”０で巻取った。また一部
のスラブについては５３０°Ｃの低温巻取も行った。該
熱延鋼板を酸洗後７５％の冷延圧下率で冷間圧延し、０
．７ｍｍ厚の冷延鋼板とした。続いて連続焼鈍を行った
。連続焼鈍条件は以下の如くである。
加熱速度 ５〜ｂ
均熱条件 ８３０”Ｃ、３５ｓｅｃ
冷却条件 本５００℃までＩ Ｏ”Ｃ／ｓｅｃ テ冷却
後２０°Ｏ／ｓｅｃで室温まで 冷却（冷却条件Ａ） 本室温まで０．５℃／ｓｅｃで冷却 （冷却条件Ｂ） 本７００℃まテ３０ ”Ｃ／ ｓｅｃで冷却後、６５０
℃まで０．５℃／ ｓｅｅで冷却し１次いで室温まで ５℃／ｓｅｃで冷却（冷却条件Ｃ） ｏ、ｅ〜０．８％の調質圧延を施した後、機械的性質及
び耐２次加工割れ性を調べた。＃＃２次加工割れ性の評
価は、鋼板を５０ＩＩＩＩφに打抜いた後ダイス径３２
ｍ厘、ポンチ径２Ｂ、Ｈｍｍの条件でコニカルカップ試
験機によりカップ状に絞り加工した。次いでこれを一２
０°Ｃに冷却した後、カップの側面に５Ｋｇのおもりを
ｌｚｎの高さから落下させ５割れの長さを調べることに
より行った。ｌ試料当り割れの総距離が１０＋ｓ＋ｓ以
下を良とし、それ以上を不良とした。
後２０°Ｏ／ｓｅｃで室温まで 冷却（冷却条件Ａ） 本室温まで０．５℃／ｓｅｃで冷却 （冷却条件Ｂ） 本７００℃まテ３０ ”Ｃ／ ｓｅｃで冷却後、６５０
℃まで０．５℃／ ｓｅｅで冷却し１次いで室温まで ５℃／ｓｅｃで冷却（冷却条件Ｃ） ｏ、ｅ〜０．８％の調質圧延を施した後、機械的性質及
び耐２次加工割れ性を調べた。＃＃２次加工割れ性の評
価は、鋼板を５０ＩＩＩＩφに打抜いた後ダイス径３２
ｍ厘、ポンチ径２Ｂ、Ｈｍｍの条件でコニカルカップ試
験機によりカップ状に絞り加工した。次いでこれを一２
０°Ｃに冷却した後、カップの側面に５Ｋｇのおもりを
ｌｚｎの高さから落下させ５割れの長さを調べることに
より行った。ｌ試料当り割れの総距離が１０＋ｓ＋ｓ以
下を良とし、それ以上を不良とした。
表２は冷却条件Ａすなわち本発明の条件で処理した場合
の結果である。
の結果である。
Ｎｏ、 Ａｓ、 Ｇｅ、 Ｚｒ、 Ｓｅのいずれをも添
加してない鋼Ａ、２７．および添加合計量が０．００５
ｗｔ％未満または０．０２５ ｗｔ％超の鋼５，８，
９，１２゜１３．１６，１８，１９，２０，２１，２２
゜２３と、Ｎｂ添加量が ７．７５Ｃ（賛ｔ％） となる鋼２，４は、耐２次加工割れ性が不良であるが、
Ｎｏ、 Ａｓ、 Ｇｅ、 Ｚｒ、 Ｓｅのいずれか１種
又は２種以上を合計で０．００５〜０．０２５ ｗｔ％
添加した鋼は、耐２次加工性が良好であり、なおかっ、
〒（ａがいずれも１．９以上の超深絞り用銅として十分
な機械的性質が得られる。
加してない鋼Ａ、２７．および添加合計量が０．００５
ｗｔ％未満または０．０２５ ｗｔ％超の鋼５，８，
９，１２゜１３．１６，１８，１９，２０，２１，２２
゜２３と、Ｎｂ添加量が ７．７５Ｃ（賛ｔ％） となる鋼２，４は、耐２次加工割れ性が不良であるが、
Ｎｏ、 Ａｓ、 Ｇｅ、 Ｚｒ、 Ｓｅのいずれか１種
又は２種以上を合計で０．００５〜０．０２５ ｗｔ％
添加した鋼は、耐２次加工性が良好であり、なおかっ、
〒（ａがいずれも１．９以上の超深絞り用銅として十分
な機械的性質が得られる。
表３は鋼Ｂｌ、Ｆ、１０および１７を用いて連続焼鈍時
の冷却条件を前述の如＜Ａ、Ｂ、Ｃと変えた場合の機械
的性質を示した結果である０本発明の冷却条件Ａのみが
耐２次加工割れ性に対して有効であることが示される。
の冷却条件を前述の如＜Ａ、Ｂ、Ｃと変えた場合の機械
的性質を示した結果である０本発明の冷却条件Ａのみが
耐２次加工割れ性に対して有効であることが示される。
以上のように、本発明は耐２次加工割れ性が良好な超深
絞り用高張力鋼板を製造する際に著しい効果が期待でき
る。
絞り用高張力鋼板を製造する際に著しい効果が期待でき
る。
第１図は１個当りのカップの割れ長さに及ぼすＭＯまた
はＡｓ量の効果を示すグラフである。 第１図 百 ［
はＡｓ量の効果を示すグラフである。 第１図 百 ［
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 Ｃ≦０．００５０ ｗｔ％、Ｓｉ≦１．Ｏｗｔ％、 Ｍ
ｎ≦１．０ｗｔ％、０．０３ ｗｔ％≦Ｐ≦０．１５
ｗｔ％、 ０．０２ｗｔ％≦ＡＩ≦０．１賛ｔ％、Ｎ≦
０．００７０％＋１％および？、７５Ｃ（ｗｔ％） を満足するようなＮｂを含有し、 Ｎｏ、 Ｚｒ、 Ａ
ｓ、 ＧｅおよびＳｅよりなる群より選択された少なく
とも１種の元素を合曙で０．００５〜０．０２５ ｗｔ
％含有し、その他不可社的不純物からなる鋼スラブを通
常の熱間圧延、酸洗および冷間圧延を施して冷延鋼板に
し、連続焼鈍法で処理するに当って、７５０℃以上Ａ３
点以下の均熱処理の後、少なくとも５５０°Ｃの温度ま
で１°Ｑ／ｓｅｃ以上の冷却速度で冷却することを特徴
とする耐２次加工割れ性の良好な超深絞り用高張力冷延
鋼板の製造法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP3330384A JPS60177136A (ja) | 1984-02-23 | 1984-02-23 | 耐２次加工割れ性の良好な超深絞り用高張力冷延鋼板の製造法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP3330384A JPS60177136A (ja) | 1984-02-23 | 1984-02-23 | 耐２次加工割れ性の良好な超深絞り用高張力冷延鋼板の製造法 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS60177136A true JPS60177136A (ja) | 1985-09-11 |
Family
ID=12382779
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP3330384A Pending JPS60177136A (ja) | 1984-02-23 | 1984-02-23 | 耐２次加工割れ性の良好な超深絞り用高張力冷延鋼板の製造法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS60177136A (ja) |
Cited By (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS6176621A (ja) * | 1984-09-25 | 1986-04-19 | Kawasaki Steel Corp | りん酸塩処理性と成形性に優れた極低炭素冷延鋼板の製造方法 |
| KR100407476B1 (ko) * | 1998-12-29 | 2004-03-31 | 주식회사 포스코 | 드로잉성및2차가공취성에대한내성이우수한고강도냉연강판및그제조방법 |
| KR100900649B1 (ko) * | 2002-05-21 | 2009-06-02 | 주식회사 포스코 | 더미용 냉연강판의 제조방법 |
| JP2009155692A (ja) * | 2007-12-27 | 2009-07-16 | Jfe Steel Corp | 面内異方性が小さく、歪時効特性に優れた冷延鋼板およびその製造方法 |
-
1984
- 1984-02-23 JP JP3330384A patent/JPS60177136A/ja active Pending
Cited By (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS6176621A (ja) * | 1984-09-25 | 1986-04-19 | Kawasaki Steel Corp | りん酸塩処理性と成形性に優れた極低炭素冷延鋼板の製造方法 |
| KR100407476B1 (ko) * | 1998-12-29 | 2004-03-31 | 주식회사 포스코 | 드로잉성및2차가공취성에대한내성이우수한고강도냉연강판및그제조방법 |
| KR100900649B1 (ko) * | 2002-05-21 | 2009-06-02 | 주식회사 포스코 | 더미용 냉연강판의 제조방법 |
| JP2009155692A (ja) * | 2007-12-27 | 2009-07-16 | Jfe Steel Corp | 面内異方性が小さく、歪時効特性に優れた冷延鋼板およびその製造方法 |
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