JPS6176621A - りん酸塩処理性と成形性に優れた極低炭素冷延鋼板の製造方法 - Google Patents
りん酸塩処理性と成形性に優れた極低炭素冷延鋼板の製造方法Info
- Publication number
- JPS6176621A JPS6176621A JP19989084A JP19989084A JPS6176621A JP S6176621 A JPS6176621 A JP S6176621A JP 19989084 A JP19989084 A JP 19989084A JP 19989084 A JP19989084 A JP 19989084A JP S6176621 A JPS6176621 A JP S6176621A
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- steel sheet
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Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
〈産業上の利用分野〉
連続焼鈍により非時効性でかつ超深絞り性を有する鋼を
自動車車体等に使用する場合、その化成処理性（りん酸
塩処理性）が問題となるが、本発明は、Ｃ，Ｎを低減す
ると共に、炭窒化物形成元素であるＮｂ、Ｔｉ、Ｚｒ、
ＶをＣと関係において添加しかつ冷延後の灼熱温度から
７００°Ｃまでの平均冷却速度を規定することにより、
非時効性、ａ深絞り性と同時にりん酸塩処理性に潰れた
極低炭素鋼板の製造方法に関するものである。
自動車車体等に使用する場合、その化成処理性（りん酸
塩処理性）が問題となるが、本発明は、Ｃ，Ｎを低減す
ると共に、炭窒化物形成元素であるＮｂ、Ｔｉ、Ｚｒ、
ＶをＣと関係において添加しかつ冷延後の灼熱温度から
７００°Ｃまでの平均冷却速度を規定することにより、
非時効性、ａ深絞り性と同時にりん酸塩処理性に潰れた
極低炭素鋼板の製造方法に関するものである。
〈従来技術とその問題点〉
非時効性が要求される自動車車体用の鋼板を連続焼鈍法
で製造する場合、鋼にＮｂ、Ｔｉ等の炭窒化物形成元素
を添加する方法が利用されている。使用に際し、これら
の鋼板には表面処理が施されるが、一般にその塗装下地
としてのりん酸塩処理性に劣る場合が多い。
で製造する場合、鋼にＮｂ、Ｔｉ等の炭窒化物形成元素
を添加する方法が利用されている。使用に際し、これら
の鋼板には表面処理が施されるが、一般にその塗装下地
としてのりん酸塩処理性に劣る場合が多い。
しかし従来は、特公昭５９−７４２５９号や同５９−７
４２６０号にみられる如＜、ｍ中のＣ１Ｍｎ、Ｐあるい
はＳやそれらの表面濃化量を調整する程度の技術しかな
かった。
４２６０号にみられる如＜、ｍ中のＣ１Ｍｎ、Ｐあるい
はＳやそれらの表面濃化量を調整する程度の技術しかな
かった。
極低炭素鋼でしかも炭窒化物形成元素を含有する鋼で、
非時効性と超深絞り性とかつ良好なりん酸塩処理性を有
する鋼板を製造する技術は存在しなかった。その理由は
ＭｎやＰ、Ｓ含有量を増加させると、超深絞り性に劣り
、極低炭素化したことの効果が相鳥量失われてしまうか
らである。
非時効性と超深絞り性とかつ良好なりん酸塩処理性を有
する鋼板を製造する技術は存在しなかった。その理由は
ＭｎやＰ、Ｓ含有量を増加させると、超深絞り性に劣り
、極低炭素化したことの効果が相鳥量失われてしまうか
らである。
従ってＣ，Ｎを低減し、かつＮｂ、Ｔｉ、Ｚｒ、Ｖ等の
炭窒化物形成元素の添加量も低減し、かつその他の合金
元素を極力添加しないで上記３特性を十分発揮しうる技
術はなかった。
炭窒化物形成元素の添加量も低減し、かつその他の合金
元素を極力添加しないで上記３特性を十分発揮しうる技
術はなかった。
一般に連続焼鈍された鋼板の欠点は１時効性と深絞り性
に劣る点にあり、これらの欠点をおぎなうために１時効
性については炭窒化物形成元素を添加する方法、深絞り
性については例えば熱間圧延後高温で巻取る方法や極低
炭素化する方法などがある０時効性と深絞り性を同時に
満足させる方法として、極低炭素化プラス炭窒化物形成
元素の添加という方法がとられている。しかしこの方法
の欠点は、製品の化成処理性（りん醜悪理性）に劣る点
にある。
に劣る点にあり、これらの欠点をおぎなうために１時効
性については炭窒化物形成元素を添加する方法、深絞り
性については例えば熱間圧延後高温で巻取る方法や極低
炭素化する方法などがある０時効性と深絞り性を同時に
満足させる方法として、極低炭素化プラス炭窒化物形成
元素の添加という方法がとられている。しかしこの方法
の欠点は、製品の化成処理性（りん醜悪理性）に劣る点
にある。
〈発明の目的〉
従って１本発明は１時効性および深絞り性を満足させ、
かつりん酸塩処理性の優れた冷延鋼板を連続焼鈍法によ
り製造する方法を提供することを目的とする。
かつりん酸塩処理性の優れた冷延鋼板を連続焼鈍法によ
り製造する方法を提供することを目的とする。
〈発明の構成〉
本発明はりん酸塩処理性に及ぼすＣＡＬヒートサイクル
の影響を調査する実験中に行われたもので、Ｃ≦０．０
０８０ｗｔ％、Ｎ≦０．００９０ｖｔ％、Ａ！Ｌ≧０．
０１５ ｗｔ％を含有し、かつＮｂ、Ｔｉ、Ｚｒおよび
Ｖよりなる群より選ばれた少なくとも１種の元素を含有
し、Ｎｂ、Ｔｉ、ＺｒおよびＶの添加量をＸｉ％（ｉ
＝ １〜４ニ対応す６Ｎｂ、Ｔｉ、Ｚｒ、Ｖの順の原子
濃度）、炭素含有量をＣ％庄 Ｎｂ、Ｔｉ、Ｚｒ、Ｖ（７）ｋｌ添加量の比）が０．４
〜１．８の範囲になるよう調整された冷延鋼板を、均熱
温度から７００℃までの平均冷却速度を１５℃／秒以下
で連続焼鈍することを特徴とするりん酸塩処理性と成形
性に優扛た極低炭素冷延鋼板の製造方法を提供するもの
である。
の影響を調査する実験中に行われたもので、Ｃ≦０．０
０８０ｗｔ％、Ｎ≦０．００９０ｖｔ％、Ａ！Ｌ≧０．
０１５ ｗｔ％を含有し、かつＮｂ、Ｔｉ、Ｚｒおよび
Ｖよりなる群より選ばれた少なくとも１種の元素を含有
し、Ｎｂ、Ｔｉ、ＺｒおよびＶの添加量をＸｉ％（ｉ
＝ １〜４ニ対応す６Ｎｂ、Ｔｉ、Ｚｒ、Ｖの順の原子
濃度）、炭素含有量をＣ％庄 Ｎｂ、Ｔｉ、Ｚｒ、Ｖ（７）ｋｌ添加量の比）が０．４
〜１．８の範囲になるよう調整された冷延鋼板を、均熱
温度から７００℃までの平均冷却速度を１５℃／秒以下
で連続焼鈍することを特徴とするりん酸塩処理性と成形
性に優扛た極低炭素冷延鋼板の製造方法を提供するもの
である。
以下、未発明の内容を更に詳細に説明する。
表１に示す化学組成の実験用小型鋼塊を熱延。
冷延後、第１図に示すヒートサイクルで均熱温度から７
００″Ｃまでの平均冷却Ｖ Ｃ”０／秒）を１℃／秒か
ら１００″Ｃ／秒の範囲で変化させて焼鈍した。焼鈍後
の試片の化成処理性とランクフォード値（ｒ−Ｖａｌｕ
ｅ）とＶの関係を第２図に示す。
００″Ｃまでの平均冷却Ｖ Ｃ”０／秒）を１℃／秒か
ら１００″Ｃ／秒の範囲で変化させて焼鈍した。焼鈍後
の試片の化成処理性とランクフォード値（ｒ−Ｖａｌｕ
ｅ）とＶの関係を第２図に示す。
りん酸塩処理性は鋼板を脱脂、水洗、−りん酸塩処理性
を施し、以下に述べるピンホールテストを行い、ピンホ
ール面積率（ＰＨＥで表わす）で評価した。
を施し、以下に述べるピンホールテストを行い、ピンホ
ール面積率（ＰＨＥで表わす）で評価した。
ピンホールテストは、試験面に鉄イオンと反応して発色
する試薬を浸したろ紙を密着させ、鋼板表面に残留する
リン酸結晶未付着部分を検知し。
する試薬を浸したろ紙を密着させ、鋼板表面に残留する
リン酸結晶未付着部分を検知し。
ツレを画像解析してピンホール面積率ＰＨＥとして数値
化した。
化した。
ＰＨＥ≦３．０の場合には良好な化成処理性を示すこと
が別途だしかめられている。
が別途だしかめられている。
〜１．２の範囲では、ＰＨＥは全体に低くかなり良にわ
たって安定した良化成処理性を示すには、連続焼鈍にお
ける均熱温度から７００℃までの平均冷却速度Ｖが１５
℃／秒以下である必要があることがわかる。
たって安定した良化成処理性を示すには、連続焼鈍にお
ける均熱温度から７００℃までの平均冷却速度Ｖが１５
℃／秒以下である必要があることがわかる。
ではＶ≦１５’ｃ／秒とすることによりＰＨＥ≦３．０
とすることができる。
とすることができる。
一方１ｗＩの深絞り性を表わすランクフォード値庄
す、ｒ値は高い方が良く、超深絞り性として１．９以上
あることが好ましい、これによるとｒ値が１．９以下で
あるため、超深絞り性を発揮できない。従ってＰＨＥ≦
３．０、γ値≧１．９を満足■≦１５°Ｃ／秒である必
要がある。なおＣが０．００８０％を越えあるいはＮか
０．００９５％を越えた鋼はｒ値≧１．９とならず、Ｃ
含有量が０．００８０％以下でかつＮ含有量が０．００
９０％以下である必要がある。
あることが好ましい、これによるとｒ値が１．９以下で
あるため、超深絞り性を発揮できない。従ってＰＨＥ≦
３．０、γ値≧１．９を満足■≦１５°Ｃ／秒である必
要がある。なおＣが０．００８０％を越えあるいはＮか
０．００９５％を越えた鋼はｒ値≧１．９とならず、Ｃ
含有量が０．００８０％以下でかつＮ含有量が０．００
９０％以下である必要がある。
つきに鋼の耐時効性を表示する値であるＡＩ（時効指数
）と鋼中Ａ交合有量の関係を第３図に示す、ＡＩ≦１．
０Ｋｇ／ｍｍ２でなければ非時効性とは言い難く、時効
による材質劣化が生じうる。第３図に示すように、Ａｌ
≧０．０１５％でかつＶ≦１５℃／秒であればＡＩ≦１
．０Ｋｇ／ｍｉ２となり非時効性となることがわかる。
）と鋼中Ａ交合有量の関係を第３図に示す、ＡＩ≦１．
０Ｋｇ／ｍｍ２でなければ非時効性とは言い難く、時効
による材質劣化が生じうる。第３図に示すように、Ａｌ
≧０．０１５％でかつＶ≦１５℃／秒であればＡＩ≦１
．０Ｋｇ／ｍｉ２となり非時効性となることがわかる。
なお、Ａｌの上限は０．１０％とするのがよい。
以北まとめると、ＰＨＥ≦３．０．ｒ値≧１．９、ＡＩ
≦ｌ 、 ＯＫｇ／ ０１１１２の特性を有する冷延鋼
板を連続焼鈍・により製造するには、以下の条件が必要
となる。
≦ｌ 、 ＯＫｇ／ ０１１１２の特性を有する冷延鋼
板を連続焼鈍・により製造するには、以下の条件が必要
となる。
（ｉｉ） Ｃ５０，００８０％
（ｉｉｉ） Ｎ≦０．００９０％
（Ｉマ） Ａ文≧０．０１５ ％
（マ） ■ ≦ １５°Ｃ／秒〈実施例〉
以下１本発明を実施例につき具体的に説明する。
表２に示す化学組成の転炉出鋼された鋼の冷延鋼板を連
続焼鈍後、ｒ値、Ａ１．ＰＨＥを測定した。連続焼鈍時
の高温部の冷却速度：ｖ（均熱温度（約８３０℃）から
７００″Ｃまでの平均冷却速度）も同表に示す。
続焼鈍後、ｒ値、Ａ１．ＰＨＥを測定した。連続焼鈍時
の高温部の冷却速度：ｖ（均熱温度（約８３０℃）から
７００″Ｃまでの平均冷却速度）も同表に示す。
Ｖ≦１５°Ｃ／秒のものについて、ざらに Ｃ５０，０
０８０％、Ｎ≦０．００９０％でかつ人文≧０．０１５
％のものについては、超深絞り性（ｒ値≧１．９）を有
し、かつ非時効性（ＡＩ≦ＩＫｇ／ｍｍ２ ） テ、良
化成処理性（ＰＨＥ≦３）を示すことがわかる。
０８０％、Ｎ≦０．００９０％でかつ人文≧０．０１５
％のものについては、超深絞り性（ｒ値≧１．９）を有
し、かつ非時効性（ＡＩ≦ＩＫｇ／ｍｍ２ ） テ、良
化成処理性（ＰＨＥ≦３）を示すことがわかる。
この理由については次のように推定される。
処理性が劣化するのは過剰に存在する固溶ＴｉやＶが鋼
板表面を不活性化するためであり、この値が約１０を中
心としてのその近傍で良好な化成処理性を示すのはこの
近傍で鋼中での析出物の存在密度が犬きくなるためであ
ると推定される。Ｖを小さくすることによりＰＨＥが低
下するのも、炭窒化物の析出温度領域に鋼板がより長時
間滞留することにより析出が進行するためであると推定
される。この効果は固溶Ｔｉ、Ｎｂ′：９の減少と析出
物の増加という２重メリットをもたらしていると考察さ
れる。
板表面を不活性化するためであり、この値が約１０を中
心としてのその近傍で良好な化成処理性を示すのはこの
近傍で鋼中での析出物の存在密度が犬きくなるためであ
ると推定される。Ｖを小さくすることによりＰＨＥが低
下するのも、炭窒化物の析出温度領域に鋼板がより長時
間滞留することにより析出が進行するためであると推定
される。この効果は固溶Ｔｉ、Ｎｂ′：９の減少と析出
物の増加という２重メリットをもたらしていると考察さ
れる。
〈発明の効果〉
極低ｉ′２素鋼にＮｂ、Ｔｉ、Ｚｒ、Ｖを少なくともｉ
Ｍ！添加した鋼は、それらの添加量が少ないとｒ値が
低くかつ時効性、化成処理性とともに良くなかったため
に、低コストである割にはほとんど利用されていなかっ
た。しかし本発明によると、回し組成の鋼を用いても、
連続焼鈍で高温部を除冷するだけでγ値が上昇し、時効
性が改善され、ざらに化成処理性もよくなる。そのため
に省資源」二、より低合金鋼でよりよい特性を発揮させ
ることができメリフトは大である。
Ｍ！添加した鋼は、それらの添加量が少ないとｒ値が
低くかつ時効性、化成処理性とともに良くなかったため
に、低コストである割にはほとんど利用されていなかっ
た。しかし本発明によると、回し組成の鋼を用いても、
連続焼鈍で高温部を除冷するだけでγ値が上昇し、時効
性が改善され、ざらに化成処理性もよくなる。そのため
に省資源」二、より低合金鋼でよりよい特性を発揮させ
ることができメリフトは大である。
【図面の簡単な説明】
第１図は連続焼鈍ラインのヒートサイクルを示すグラフ
である。 関係を示すグラフである。 第３図゛はＡ！；Ｌ含有量と時効指数ＡＩとの関係を示
すグラフである。
である。 関係を示すグラフである。 第３図゛はＡ！；Ｌ含有量と時効指数ＡＩとの関係を示
すグラフである。
Claims (1)
- Ｃ≦０．００８０ｗｔ％、Ｎ≦０．００９０ｗｔ％、Ａ
ｌ≧０．０１５ｗｔ％を含有し、かつＮｂ、Ｔｉ、Ｚｒ
およびＶよりなる群より選ばれた少なくとも１種の元素
を含有し、Ｎｂ、Ｔｉ、ＺｒおよびＶの添加量をＸｉ％
（ｉ＝１〜４に対応するＮｂ、Ｔｉ、Ｚｒ、Ｖの順の原
子濃度）、炭素含有量をＣ％（原子濃度）とするとき、
Σ＾４＿ｉ＿＝＿１Ｘｉ／Ｃ（ＣとＮｂ、Ｔｉ、Ｚｒ、
Ｖの総添加量の比）が０．４〜１．８の範囲になるよう
調整された冷延鋼板を、均熱温度から７００℃までの平
均冷却速度を１５℃／秒以下で連続焼鈍することを特徴
とするりん酸塩処理性と成形性に優れた極低炭素冷延鋼
板の製造方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP19989084A JPS6176621A (ja) | 1984-09-25 | 1984-09-25 | りん酸塩処理性と成形性に優れた極低炭素冷延鋼板の製造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP19989084A JPS6176621A (ja) | 1984-09-25 | 1984-09-25 | りん酸塩処理性と成形性に優れた極低炭素冷延鋼板の製造方法 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS6176621A true JPS6176621A (ja) | 1986-04-19 |
Family
ID=16415305
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP19989084A Pending JPS6176621A (ja) | 1984-09-25 | 1984-09-25 | りん酸塩処理性と成形性に優れた極低炭素冷延鋼板の製造方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS6176621A (ja) |
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH04247849A (ja) * | 1991-01-25 | 1992-09-03 | Nkk Corp | プレス成形性および燐酸塩処理性に優れた冷延鋼板およびその製造方法 |
| JPH04247850A (ja) * | 1991-01-25 | 1992-09-03 | Nkk Corp | プレス成形性および燐酸塩処理性に優れた冷延鋼板およびその製造方法 |
Citations (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS5825436A (ja) * | 1981-08-10 | 1983-02-15 | Kawasaki Steel Corp | 遅時効性、異方性小なる深絞り用冷延鋼板の製造方法 |
| JPS58107414A (ja) * | 1981-12-22 | 1983-06-27 | Nippon Steel Corp | 超深絞り用鋼板の製造方法 |
| JPS5967319A (ja) * | 1982-10-08 | 1984-04-17 | Nippon Steel Corp | 超深絞り用鋼板の製造方法 |
| JPS5976826A (ja) * | 1982-10-22 | 1984-05-02 | Nippon Steel Corp | 超深絞用冷延鋼板の製造方法 |
| JPS60177136A (ja) * | 1984-02-23 | 1985-09-11 | Kawasaki Steel Corp | 耐２次加工割れ性の良好な超深絞り用高張力冷延鋼板の製造法 |
-
1984
- 1984-09-25 JP JP19989084A patent/JPS6176621A/ja active Pending
Patent Citations (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS5825436A (ja) * | 1981-08-10 | 1983-02-15 | Kawasaki Steel Corp | 遅時効性、異方性小なる深絞り用冷延鋼板の製造方法 |
| JPS58107414A (ja) * | 1981-12-22 | 1983-06-27 | Nippon Steel Corp | 超深絞り用鋼板の製造方法 |
| JPS5967319A (ja) * | 1982-10-08 | 1984-04-17 | Nippon Steel Corp | 超深絞り用鋼板の製造方法 |
| JPS5976826A (ja) * | 1982-10-22 | 1984-05-02 | Nippon Steel Corp | 超深絞用冷延鋼板の製造方法 |
| JPS60177136A (ja) * | 1984-02-23 | 1985-09-11 | Kawasaki Steel Corp | 耐２次加工割れ性の良好な超深絞り用高張力冷延鋼板の製造法 |
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH04247849A (ja) * | 1991-01-25 | 1992-09-03 | Nkk Corp | プレス成形性および燐酸塩処理性に優れた冷延鋼板およびその製造方法 |
| JPH04247850A (ja) * | 1991-01-25 | 1992-09-03 | Nkk Corp | プレス成形性および燐酸塩処理性に優れた冷延鋼板およびその製造方法 |
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