JPS6017670A - 金属水素化物ヒ−トポンプ装置 - Google Patents
金属水素化物ヒ−トポンプ装置Info
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- JPS6017670A JPS6017670A JP12504583A JP12504583A JPS6017670A JP S6017670 A JPS6017670 A JP S6017670A JP 12504583 A JP12504583 A JP 12504583A JP 12504583 A JP12504583 A JP 12504583A JP S6017670 A JPS6017670 A JP S6017670A
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Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
産業上の利用分野
本発明は水素との反応による金属水素化物の吸熱量と発
熱量を利用した冷暖房および給湯方法に関し、とくに比
較的高温熱源を採用した金属水素化物ヒートポンプ装置
に関するものである。
熱量を利用した冷暖房および給湯方法に関し、とくに比
較的高温熱源を採用した金属水素化物ヒートポンプ装置
に関するものである。
従来例の構成とその問題点
一般に、ある種の金属（主に合金）は水素を吸蔵し、金
属水素化物を形成することが知られている。この際、金
属の単位重量当りより多くの水素を吸蔵し、使用環境温
度で可逆的にその水素を放出する過程は吸熱反応であり
、逆（Ｃ水素を吸蔵する過程は発熱反しである。この過
程（１次式の反応で表わさ牡る。
属水素化物を形成することが知られている。この際、金
属の単位重量当りより多くの水素を吸蔵し、使用環境温
度で可逆的にその水素を放出する過程は吸熱反応であり
、逆（Ｃ水素を吸蔵する過程は発熱反しである。この過
程（１次式の反応で表わさ牡る。
ここで、Ｍは金属、ＭＨは金属水素化物、０８１反応熱
である。
である。
１ず、水素との反応による金属水素化物（水素を吸蔵し
得る金属も称して金属水素化物と云う）の発熱量と吸熱
量に着目して、この吸熱作用を冷＋ｒ、ｉ （伶却源）
に、壕だ発熱作用を暖房・給湯（加熱源）などに応用す
るものであり、供給熱源として太陽熱や各種廃熱ヲ１１
］い、しかも圧縮機などの駆動装置を用いず低騒音の倹
暖房装置全提案している（特開昭６１−２２１６１公報
、特開昭６１−８２９４２公報）。ここでは水素平衡比
力の異なる２種類の金属水素化物を用いた単一のヒート
ポンプサイクルであることからンンプルな構造となり、
暖房時の効率（ＣＯＰ：収積係数）が高い特徴を有する
が、冷房時の効率（ｃｏｐ）が低い問題点を持っている
。
得る金属も称して金属水素化物と云う）の発熱量と吸熱
量に着目して、この吸熱作用を冷＋ｒ、ｉ （伶却源）
に、壕だ発熱作用を暖房・給湯（加熱源）などに応用す
るものであり、供給熱源として太陽熱や各種廃熱ヲ１１
］い、しかも圧縮機などの駆動装置を用いず低騒音の倹
暖房装置全提案している（特開昭６１−２２１６１公報
、特開昭６１−８２９４２公報）。ここでは水素平衡比
力の異なる２種類の金属水素化物を用いた単一のヒート
ポンプサイクルであることからンンプルな構造となり、
暖房時の効率（ＣＯＰ：収積係数）が高い特徴を有する
が、冷房時の効率（ｃｏｐ）が低い問題点を持っている
。
一方、この基本系をさらに応用展開し、水素平普１■圧
力の異なる３種類の金属水素化物金用いたヒートポンプ
サイクルが提案されている（特開昭５４−９９０９６）
。この温度−圧力サイクルを第１図に示す。まず冷房に
用いる冷熱踪を得る方法として水素平衡圧力の異なる金
属水素化物ＭＨ１゜、ＭＨ２，ＭＨｓを用い、捷ずＭＨ
ｌｆ：Ｆ （Ｔ２．Ｐｌ）からＡ（Ｔ１．ｐ５） まで
加熱して、水素を放出させ１３（Ｔ３゜Ｐ６）で最も水
素平衡圧力の高いＭＨｓに水素を吸蔵させる。ついでＣ
（Ｔ４．Ｐ４）でＭＨｓ より水素を放出させ、Ｄ（Ｔ
３．Ｐ３）で中間の水素平衡圧力のＭＨ２に水素を吸蔵
させる。さらに、ＭＨ２のＥ（Ｔ４．Ｐ２）から水素を
放出させてＭＨｌのＦ （Ｔ２−Ｐｌ）で水素を吸蔵さ
せる。この八→Ｂ −＋ Ｃ−＋Ｄ→Ｅ→Ｆ→Ａのヒー
トポンプサイクルを繰り返すことによってＰ４〉Ｐ３の
圧力差にあるＭＨｓ（Ｃ点）とＭＨ２（Ｅ点）で発生す
る吸熱ｉｔ冷房に利用できるため、先の挙−サイクルよ
りは効率（ｃｏｐ）は向］ニするか、暖房・給湯に利用
できる質の１％い熱か取得できる所はＦ点のみであり、
暖房効率が逆に低下する。
力の異なる３種類の金属水素化物金用いたヒートポンプ
サイクルが提案されている（特開昭５４−９９０９６）
。この温度−圧力サイクルを第１図に示す。まず冷房に
用いる冷熱踪を得る方法として水素平衡圧力の異なる金
属水素化物ＭＨ１゜、ＭＨ２，ＭＨｓを用い、捷ずＭＨ
ｌｆ：Ｆ （Ｔ２．Ｐｌ）からＡ（Ｔ１．ｐ５） まで
加熱して、水素を放出させ１３（Ｔ３゜Ｐ６）で最も水
素平衡圧力の高いＭＨｓに水素を吸蔵させる。ついでＣ
（Ｔ４．Ｐ４）でＭＨｓ より水素を放出させ、Ｄ（Ｔ
３．Ｐ３）で中間の水素平衡圧力のＭＨ２に水素を吸蔵
させる。さらに、ＭＨ２のＥ（Ｔ４．Ｐ２）から水素を
放出させてＭＨｌのＦ （Ｔ２−Ｐｌ）で水素を吸蔵さ
せる。この八→Ｂ −＋ Ｃ−＋Ｄ→Ｅ→Ｆ→Ａのヒー
トポンプサイクルを繰り返すことによってＰ４〉Ｐ３の
圧力差にあるＭＨｓ（Ｃ点）とＭＨ２（Ｅ点）で発生す
る吸熱ｉｔ冷房に利用できるため、先の挙−サイクルよ
りは効率（ｃｏｐ）は向］ニするか、暖房・給湯に利用
できる質の１％い熱か取得できる所はＦ点のみであり、
暖房効率が逆に低下する。
Ｂ、Ｄ点における水素吸蔵熱を用いるためには、供給熱
源の昇温によりさらにＣ，Ｄ点の水素平衡圧力を高くす
る必要が出て来る。さらに高瘤４．高圧にする事は、金
属水素化物やその容器などの顕熱損失なとて逆に効率が
下がり、また高圧容器の設計上大きな障害となる。一方
、加熱圧力を下げると圧力差が縮少され、水素の移動能
力が低下し、冷房時の効率は著しく低下する。そこで、
冷・暖房や給湯とも熱効率（ｃｏｐ）が高く、しかも使
用する水素平衡圧力も比較的低く、安全性、信頼性の高
い装置が要望されていた。
源の昇温によりさらにＣ，Ｄ点の水素平衡圧力を高くす
る必要が出て来る。さらに高瘤４．高圧にする事は、金
属水素化物やその容器などの顕熱損失なとて逆に効率が
下がり、また高圧容器の設計上大きな障害となる。一方
、加熱圧力を下げると圧力差が縮少され、水素の移動能
力が低下し、冷房時の効率は著しく低下する。そこで、
冷・暖房や給湯とも熱効率（ｃｏｐ）が高く、しかも使
用する水素平衡圧力も比較的低く、安全性、信頼性の高
い装置が要望されていた。
発明の目的
本発明は上記従来技術に鑑み、水素平衡圧力の異なる３
種類の金属水素化物ケ用い、圧縮機などの駆動装置を用
いず騒音の少ない、また冷・暖房ともに高効率、安全性
、信頼性の高い冷・暖房と給ａを得ることを目的とする
０ 発明の構成 本発明は、同じ温度で水素平衡圧力の異なる３わＴ８稙
の金属水素化物をそれぞれ内蔵した複数個の熱父換可能
な容器から成り、冷房には３種類、暖Ｊｙ：ｖこはその
内［７）２種類の金属水素化物を選択し、上記水素平衡
圧力の最も低い金属水素化物ＭＨ４６−加熱して水素全
放出させ、最も高い金属水素化物ｆ／１ｋｉ３ に吸蔵
さぜる過程と−１−記ＭＨ１とＭＨｓの中間に位置する
水素平衡圧力をイ１する金属水素化物ＩＡＩ（２にＭ）
１３から放出する水素を吸蔵させろ過（′１゛とさらｖ
ｒ：、士ＪＨ２，ｊ：り放出さセタ水素′ｆ：ＭＨ１Ｋ
１呟腋させる過程からＭＨｓとＭＨ２の水素放出による
吸熱量を冷房に用い、ついて、ＭＨＩ から放１」３す
る水素ＩＭＨ２に吸蔵する過程と１ｖｌＨ２カ・ら放出
する水素２ＭＨ１に吸蔵する過程からＭＨ２とＭＨＩ
の水素の吸蔵による発熱量を暖房に利用する各サイクル
をそれぞれ繰返す金属水素化物ヒートポンプ装置である
。
種類の金属水素化物ケ用い、圧縮機などの駆動装置を用
いず騒音の少ない、また冷・暖房ともに高効率、安全性
、信頼性の高い冷・暖房と給ａを得ることを目的とする
０ 発明の構成 本発明は、同じ温度で水素平衡圧力の異なる３わＴ８稙
の金属水素化物をそれぞれ内蔵した複数個の熱父換可能
な容器から成り、冷房には３種類、暖Ｊｙ：ｖこはその
内［７）２種類の金属水素化物を選択し、上記水素平衡
圧力の最も低い金属水素化物ＭＨ４６−加熱して水素全
放出させ、最も高い金属水素化物ｆ／１ｋｉ３ に吸蔵
さぜる過程と−１−記ＭＨ１とＭＨｓの中間に位置する
水素平衡圧力をイ１する金属水素化物ＩＡＩ（２にＭ）
１３から放出する水素を吸蔵させろ過（′１゛とさらｖ
ｒ：、士ＪＨ２，ｊ：り放出さセタ水素′ｆ：ＭＨ１Ｋ
１呟腋させる過程からＭＨｓとＭＨ２の水素放出による
吸熱量を冷房に用い、ついて、ＭＨＩ から放１」３す
る水素ＩＭＨ２に吸蔵する過程と１ｖｌＨ２カ・ら放出
する水素２ＭＨ１に吸蔵する過程からＭＨ２とＭＨＩ
の水素の吸蔵による発熱量を暖房に利用する各サイクル
をそれぞれ繰返す金属水素化物ヒートポンプ装置である
。
実施例の説明
第２図と第３図に金属水素化物ヒートポンプによる温度
−圧力ザイクルを示すＯ第２図は冷房サイクルであり、
第３図は暖房サイクルである。第４図は本発明の一実施
例の金属水素化物ヒートポンプ装置の冷・暖房時の構叫
ヲ示したものである。
−圧力ザイクルを示すＯ第２図は冷房サイクルであり、
第３図は暖房サイクルである。第４図は本発明の一実施
例の金属水素化物ヒートポンプ装置の冷・暖房時の構叫
ヲ示したものである。
第２図において、ＭＨＩ を供給熱源で加熱してＭ）１
１ から水素を放出させ、Ａ （Ｔ２．Ｐｌ）から Ｂ
（Ｔ１．Ｐ６）’Ｅで昇温＋ ＪＡ、圧さぜ、ＭＨｓ
のＣ（Ｔ３゜ｐ、）で水素を吸蔵させ、ついてＭＨｓ
のＤ（Ｔ４．Ｐ４１より水素を放出させてＭＨ２のＥ
（Ｔ３．Ｐ３）で水素を吸蔵させる。さらにＭＨ２のＦ
（Ｔ４．Ｐ２）で水素を放出させてＭＨｌ のＡ （
Ｔ２．Ｐｌ）に吸蔵させる。
１ から水素を放出させ、Ａ （Ｔ２．Ｐｌ）から Ｂ
（Ｔ１．Ｐ６）’Ｅで昇温＋ ＪＡ、圧さぜ、ＭＨｓ
のＣ（Ｔ３゜ｐ、）で水素を吸蔵させ、ついてＭＨｓ
のＤ（Ｔ４．Ｐ４１より水素を放出させてＭＨ２のＥ
（Ｔ３．Ｐ３）で水素を吸蔵させる。さらにＭＨ２のＦ
（Ｔ４．Ｐ２）で水素を放出させてＭＨｌ のＡ （
Ｔ２．Ｐｌ）に吸蔵させる。
このサイクルｔ＜ｙかえしてＤ点でのＰ４〉Ｐ３の＋、
：： 、ｊＪ差とＦ点でのＰ２〉Ｐｌの圧力差での吸熱
’ｌｉｔ を冷房などに利用する。
：： 、ｊＪ差とＦ点でのＰ２〉Ｐｌの圧力差での吸熱
’ｌｉｔ を冷房などに利用する。
第３図において、１ｖｉＨ１ｆ洪給熱諒で加熱してＭＨ
ｌ から水素を放出させＢ’ （Ｔ１’ 、Ｐ４’）
ｔで昇温。
ｌ から水素を放出させＢ’ （Ｔ１’ 、Ｐ４’）
ｔで昇温。
Ｖｉｌ：ｆ−１，ＭＨ２のＣ（Ｔ２’、Ｐ３’）で水素
を吸蔵し、さらに装置が下がってＭＨ２のＤ （Ｔ３’
、Ｐ２’）で水素か放出しＭＨｌ のＥ （Ｔ２’、Ｐ
１’、）に吸蔵される。ここでＣ点のＰ４〉Ｐ３の圧力
差、Ｅ点のＰ２〉Ｐｌの１１力差で水素吸蔵熱が質の高
い温度領域で取得できるので、暖房、給湯の高効率利用
が可能となる０８点の圧力が１０気圧程度の低い所でも
Ａ、Ｃ点での温度が高い所で利用できる。
を吸蔵し、さらに装置が下がってＭＨ２のＤ （Ｔ３’
、Ｐ２’）で水素か放出しＭＨｌ のＥ （Ｔ２’、Ｐ
１’、）に吸蔵される。ここでＣ点のＰ４〉Ｐ３の圧力
差、Ｅ点のＰ２〉Ｐｌの１１力差で水素吸蔵熱が質の高
い温度領域で取得できるので、暖房、給湯の高効率利用
が可能となる０８点の圧力が１０気圧程度の低い所でも
Ａ、Ｃ点での温度が高い所で利用できる。
このヒートポンプサイクルを用いて、第４図の冷房時の
（１程成を、捷た第５図に暖房時の構成を示す。第４図
において、ＭＨｌ １を含む容器２を供給熱源３．たと
えば、太陽エネルギー、各種廃熱。
（１程成を、捷た第５図に暖房時の構成を示す。第４図
において、ＭＨｌ １を含む容器２を供給熱源３．たと
えば、太陽エネルギー、各種廃熱。
ガス、電気などで熱交換媒体をポンプ４などで循環する
熱交換器６でＭＨｌ １全加熱するＯＭＨｌより放出さ
れた水素は三方バルブＶ１６’ｉ介して導通管７全通り
、ＭＨ３８を内蔵した容器９に供給される。バルブＶ１
６’（ｉ）閉じてＭＨ３９とＭＨ２１０を内蔵する容器
１１を連結ぜる通路１３間にあるバルブＶ２ １２ ｆ
開くと水素はＭＨ３からＭＨｌ に流れ、ＭＨ３で発生
する吸熱量をポンプ１４を介在している熱交換器１５を
通して冷房ユニット１６で冷房する。その時１ｖ’ｌＨ
２はある一定温変寸で冷却する。水素の移動が完了する
とバルブＶ２１２（（閉じる。そして容器２と容器１間
を連結する導通管１７間にあるバルブＶ３１’８’、ｙ
開くと水素はＭＨ２からＭＨｌ に流れ、ＭＨ２で発生
する吸熱量をポンプ１９の介在する熱交換器２０全通し
て冷房ユニット２１で冷房する。その時ＭＨ１はある一
定の温度まで冷却され、給湯などに利用する。１だ水冷
にはすべて冷却用の配管が内蔵しである。
熱交換器６でＭＨｌ １全加熱するＯＭＨｌより放出さ
れた水素は三方バルブＶ１６’ｉ介して導通管７全通り
、ＭＨ３８を内蔵した容器９に供給される。バルブＶ１
６’（ｉ）閉じてＭＨ３９とＭＨ２１０を内蔵する容器
１１を連結ぜる通路１３間にあるバルブＶ２ １２ ｆ
開くと水素はＭＨ３からＭＨｌ に流れ、ＭＨ３で発生
する吸熱量をポンプ１４を介在している熱交換器１５を
通して冷房ユニット１６で冷房する。その時１ｖ’ｌＨ
２はある一定温変寸で冷却する。水素の移動が完了する
とバルブＶ２１２（（閉じる。そして容器２と容器１間
を連結する導通管１７間にあるバルブＶ３１’８’、ｙ
開くと水素はＭＨ２からＭＨｌ に流れ、ＭＨ２で発生
する吸熱量をポンプ１９の介在する熱交換器２０全通し
て冷房ユニット２１で冷房する。その時ＭＨ１はある一
定の温度まで冷却され、給湯などに利用する。１だ水冷
にはすべて冷却用の配管が内蔵しである。
第６図は本発明の一実施例の吸収式ヒートポンプ装置の
暖房時の構成ケ示すものである。ＭＨｌｌを含む容器２
を供給熱源３で同様に熱交換媒体をポンプ４などで循環
する熱交換器５でＭＨｌ ｉ加熱する。ＭＨｌ より放
出する水素は三方バルブＶ１６を通って、ＭＨ２１０を
内蔵する容器１１に供給される。その際、ＭＨ２で発生
する熱量をポンプ１９などの介在する熱交換器２０ｉ通
って暖房ユニット２１で暖房する。この時、ＭＨｌ で
発生する熱量をポンプ２３などの介在する熱交換器２４
ケ通して暖房ユニット２６で暖房する。この時、この／
ステム１″ｊ：冷房と暖房の両用できるために冷房と暖
房ユニットは兼用することができる。
暖房時の構成ケ示すものである。ＭＨｌｌを含む容器２
を供給熱源３で同様に熱交換媒体をポンプ４などで循環
する熱交換器５でＭＨｌ ｉ加熱する。ＭＨｌ より放
出する水素は三方バルブＶ１６を通って、ＭＨ２１０を
内蔵する容器１１に供給される。その際、ＭＨ２で発生
する熱量をポンプ１９などの介在する熱交換器２０ｉ通
って暖房ユニット２１で暖房する。この時、ＭＨｌ で
発生する熱量をポンプ２３などの介在する熱交換器２４
ケ通して暖房ユニット２６で暖房する。この時、この／
ステム１″ｊ：冷房と暖房の両用できるために冷房と暖
房ユニットは兼用することができる。
したがって、冷房を専用に動作させることも、暖〕がを
専用に動作させることも可能で、この／ステムをさらに
１組加え交互に運転することで連続使用も可能である。
専用に動作させることも可能で、この／ステムをさらに
１組加え交互に運転することで連続使用も可能である。
次Ｖこより具体的な実施例について説明する。今回実施
した本発明のヒートポンプサイクルのＭ８１相別にＴｌ
Ｃ０，ＴｉＣＯＴｉＣ０ｏ５．Ｔｌｏ９ｖｏ１ＣＯ合金
を選んで用いた。ＭＨ２ｉ料にＬａＮ１３．ＭｍＣｏ６
゜Ｔ１１−ｘＺｒｘＭｎｌ−ｙＣｕｙ系の４元合金を選
んで用いた。ＭＨ３桐料にＴｉＭｎ１．、ＴｉＭｎ１６
−ｘＭｘ （Ｍ ：Ｆｅ 、Ｎｉ 、Ｃｕ 、Ｃｏなど
ン系の３元合金を選んで用いグこ。冷暖房に必要な能力
として２，０ＯＯＫＣＯ℃／ｈとしてＭＨｌ、ＭＨ２，
ＭＨ３の平均反応熱資金５０ＫＣｏｎ／Ｋｑとして、容
器１個の中に約４０に９／１サイクルの割合で用いた。
した本発明のヒートポンプサイクルのＭ８１相別にＴｌ
Ｃ０，ＴｉＣＯＴｉＣ０ｏ５．Ｔｌｏ９ｖｏ１ＣＯ合金
を選んで用いた。ＭＨ２ｉ料にＬａＮ１３．ＭｍＣｏ６
゜Ｔ１１−ｘＺｒｘＭｎｌ−ｙＣｕｙ系の４元合金を選
んで用いた。ＭＨ３桐料にＴｉＭｎ１．、ＴｉＭｎ１６
−ｘＭｘ （Ｍ ：Ｆｅ 、Ｎｉ 、Ｃｕ 、Ｃｏなど
ン系の３元合金を選んで用いグこ。冷暖房に必要な能力
として２，０ＯＯＫＣＯ℃／ｈとしてＭＨｌ、ＭＨ２，
ＭＨ３の平均反応熱資金５０ＫＣｏｎ／Ｋｑとして、容
器１個の中に約４０に９／１サイクルの割合で用いた。
そして今回は１時間当り４サイクルを採用した。冷房時
は３個の容器を１組とし、暖房の時はこの内２個を１組
としたザイクルケくりかえした時の熱効率はつぎのよう
である。
は３個の容器を１組とし、暖房の時はこの内２個を１組
としたザイクルケくりかえした時の熱効率はつぎのよう
である。
従来型（第１図）としてＴ１：２００℃、 Ｔ２ ＋＋
、 ｙ ｓ Ｃ＋Ｔ３：４０℃、Ｔ４ニア℃＋ ”１
：１２ 気圧、Ｐ２：１５気圧、Ｐ３＝１０気圧、 Ｐ
４： １２気圧、Ｐ５：６０気圧、Ｐ６：５８気圧を
採用した場合、４０〜５０℃の熱量を得るために６０気
圧近くの圧力を要し、しかもＦ点でのみ７６℃の熱量が
とれるに過ぎない。Ａ点とＢ点の幻 ｒＮ下げるとさらに、Ｂ点での取得温度は低くくなり効
率も悪くなる。冷房能力のＣＯＰ は○了程度と高くな
るが、暖房では０７〜１０程度と低い。
、 ｙ ｓ Ｃ＋Ｔ３：４０℃、Ｔ４ニア℃＋ ”１
：１２ 気圧、Ｐ２：１５気圧、Ｐ３＝１０気圧、 Ｐ
４： １２気圧、Ｐ５：６０気圧、Ｐ６：５８気圧を
採用した場合、４０〜５０℃の熱量を得るために６０気
圧近くの圧力を要し、しかもＦ点でのみ７６℃の熱量が
とれるに過ぎない。Ａ点とＢ点の幻 ｒＮ下げるとさらに、Ｂ点での取得温度は低くくなり効
率も悪くなる。冷房能力のＣＯＰ は○了程度と高くな
るが、暖房では０７〜１０程度と低い。
これに対して本発面のヒートポンプサイクル（／ｌｌお
いて、冷房時温度Ａニア５℃、 Ｂ ： ２００’Ｃ、
Ｃ：３６℃、Ｄ：了℃、Ｅ：３５℃、Ｆニア℃、圧力Ａ
：０２気圧、Ｂ：１０気圧、Ｃ：８気圧、Ｄ＝３気圧、
Ｅ：ｉ５気圧、’Ｆ：Ｑ６気圧程度のすイクルであり、
加熱量（Ａ−Ｂ）に対してｐとＦの両点から吸蔵量がと
れるので、容器、金属水素化物の顕熱を考慮してＣＯＰ
は０７〜０８に寸で達する。その上、高圧を必要とし
ないので安全性。
いて、冷房時温度Ａニア５℃、 Ｂ ： ２００’Ｃ、
Ｃ：３６℃、Ｄ：了℃、Ｅ：３５℃、Ｆニア℃、圧力Ａ
：０２気圧、Ｂ：１０気圧、Ｃ：８気圧、Ｄ＝３気圧、
Ｅ：ｉ５気圧、’Ｆ：Ｑ６気圧程度のすイクルであり、
加熱量（Ａ−Ｂ）に対してｐとＦの両点から吸蔵量がと
れるので、容器、金属水素化物の顕熱を考慮してＣＯＰ
は０７〜０８に寸で達する。その上、高圧を必要とし
ないので安全性。
信頼性が高い利点がある。さらに、暖房の時はＡ２７５
℃、０２気圧、Ｂ：２００’Ｃ，１０気圧、Ｃニア６℃
、８気圧、Ｄ：２６℃、１５気圧、Ｅエフ５℃、０２気
圧のザイクルである。ここで、ＣとＥの画点からの発熱
旨が得られる暖房、給湯が容易にできる。しかも良質の
熱量が得られるためＣＯＰは約１６が可能である０また
、先の単サイクルでは冷房の効率が０４と低いことから
効率の向１−に太き−く貢献していることかわかる。本
発明の様ＶＣ高い平衡圧力（ＳＯ気圧り、」−）ヲ用い
なくとも／廿・ＭＪガの効率が非常に高いヒートポンプ
ザイクル′？し形成する点にとくにｑｄＪ徴かある。平
衡ＬＦ力が約ル以−ト、しかもＣＱＰ は１６〜２倍寸
で向」ニする。
℃、０２気圧、Ｂ：２００’Ｃ，１０気圧、Ｃニア６℃
、８気圧、Ｄ：２６℃、１５気圧、Ｅエフ５℃、０２気
圧のザイクルである。ここで、ＣとＥの画点からの発熱
旨が得られる暖房、給湯が容易にできる。しかも良質の
熱量が得られるためＣＯＰは約１６が可能である０また
、先の単サイクルでは冷房の効率が０４と低いことから
効率の向１−に太き−く貢献していることかわかる。本
発明の様ＶＣ高い平衡圧力（ＳＯ気圧り、」−）ヲ用い
なくとも／廿・ＭＪガの効率が非常に高いヒートポンプ
ザイクル′？し形成する点にとくにｑｄＪ徴かある。平
衡ＬＦ力が約ル以−ト、しかもＣＱＰ は１６〜２倍寸
で向」ニする。
なお、上記実施例においては、水素平衡圧力の異なる３
稗髪１以上の金属水素化物をかむ容器という表現をして
いるが、各容器内の金属水素化物は一種類であっても二
種歩、−七の混合物であってもよい。
稗髪１以上の金属水素化物をかむ容器という表現をして
いるが、各容器内の金属水素化物は一種類であっても二
種歩、−七の混合物であってもよい。
発明の効果
以上のように本発明の金属水素化物ヒートポンプ装置は
、供給熱源が２６０℃以下でしかも加熱時の圧力も１０
〜２０気圧程度と従来型と比べて％〜％程度と低く、冷
・暖房効率ＣＯＰ も従来型に比べ１５〜２０倍程度も
同上し、安全性、信頼性の高い０
、供給熱源が２６０℃以下でしかも加熱時の圧力も１０
〜２０気圧程度と従来型と比べて％〜％程度と低く、冷
・暖房効率ＣＯＰ も従来型に比べ１５〜２０倍程度も
同上し、安全性、信頼性の高い０
第１図は室圧型の金属水素化物ヒートポンプの温度−圧
力ザイクル図、第２図は低圧型の金属水素化物ヒートポ
ンプの温度−圧力サイクル図、第３図は低圧型の金属水
素化物ヒートポンプの温度−圧力サイクル図、第４図は
本発明の一実施例の金属水素化物ヒートポンプ装置の構
成図、第６図は本発明の異なる実施例の金属水素化物ヒ
ート、１；ンプ装置の構成図である。 １．８．１０・・・・金属水素化物、２，９．１１・・
・・・金属容器、３・・・・供給熱蒜、４，１４．１９
゜２３・・・・・・ポンプ、５．１５．２０．２４・・
・・・熱交換器、６・ ・・三方バルブ（自動）、７，
１３．１７・°・・・・水素導通管、１２、．１８・・
・・・三方バルブ（自動）、１６．２１・・・・冷房ユ
ニット、２１・・・ 冷暖兼用ユニット、２２・・・・
・水冷配管、２５・・・・・暖房ユニット。
力ザイクル図、第２図は低圧型の金属水素化物ヒートポ
ンプの温度−圧力サイクル図、第３図は低圧型の金属水
素化物ヒートポンプの温度−圧力サイクル図、第４図は
本発明の一実施例の金属水素化物ヒートポンプ装置の構
成図、第６図は本発明の異なる実施例の金属水素化物ヒ
ート、１；ンプ装置の構成図である。 １．８．１０・・・・金属水素化物、２，９．１１・・
・・・金属容器、３・・・・供給熱蒜、４，１４．１９
゜２３・・・・・・ポンプ、５．１５．２０．２４・・
・・・熱交換器、６・ ・・三方バルブ（自動）、７，
１３．１７・°・・・・水素導通管、１２、．１８・・
・・・三方バルブ（自動）、１６．２１・・・・冷房ユ
ニット、２１・・・ 冷暖兼用ユニット、２２・・・・
・水冷配管、２５・・・・・暖房ユニット。
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 金属水素化物が充填され、同一周囲条件において、異な
る水素平衡圧力を有する少なくとも３個の熱父換可能な
容器へ、Ｂ 、Ｃを用慧し、冷房時には３１【０類の水
素平衡圧力、暖房時には２種類の水素’Ｆ ４１ｕ圧力
勿選択し、前記水素平衡圧力のうち最も低い容器Ａを加
熱１７て水素を放出させ、前記水素坐り１■圧力の最も
高い容器Ｃに吸蔵させる過程と、前記ＡとＣの中間に位
置する水素平衡圧力を・１１′Ｊ−る容器Ｂ［前記容器
Ｃから放出する水素を吸蔵させる過程と、前記Ｂから放
出させた水素を前記容器へに吸蔵させる過程を有し、Ａ
ｉＪ記容器ＣとＢから水素を放出する際の吸熱量をＭＪ
記冷房時Ｖこ用い、前記容器Ｂと八が吸蔵する過程にお
ける発熱量全前記暖房時に供することを％徴とする金属
水素化物と−トボンプ装置。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP12504583A JPS6017670A (ja) | 1983-07-08 | 1983-07-08 | 金属水素化物ヒ−トポンプ装置 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP12504583A JPS6017670A (ja) | 1983-07-08 | 1983-07-08 | 金属水素化物ヒ−トポンプ装置 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS6017670A true JPS6017670A (ja) | 1985-01-29 |
Family
ID=14900467
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP12504583A Pending JPS6017670A (ja) | 1983-07-08 | 1983-07-08 | 金属水素化物ヒ−トポンプ装置 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS6017670A (ja) |
Citations (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS57115655A (en) * | 1981-01-06 | 1982-07-19 | Sekisui Chemical Co Ltd | Heat pump apparatus |
| JPS57179533A (en) * | 1981-04-25 | 1982-11-05 | Seijiro Suda | Production of heat source |
-
1983
- 1983-07-08 JP JP12504583A patent/JPS6017670A/ja active Pending
Patent Citations (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS57115655A (en) * | 1981-01-06 | 1982-07-19 | Sekisui Chemical Co Ltd | Heat pump apparatus |
| JPS57179533A (en) * | 1981-04-25 | 1982-11-05 | Seijiro Suda | Production of heat source |
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