JPS601749B2 - マグネトロン発振装置 - Google Patents
マグネトロン発振装置Info
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- JPS601749B2 JPS601749B2 JP52071087A JP7108777A JPS601749B2 JP S601749 B2 JPS601749 B2 JP S601749B2 JP 52071087 A JP52071087 A JP 52071087A JP 7108777 A JP7108777 A JP 7108777A JP S601749 B2 JPS601749 B2 JP S601749B2
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- JP
- Japan
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- winding
- magnetron
- transformer
- control
- pulse width
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-
- H—ELECTRICITY
- H01—ELECTRIC ELEMENTS
- H01F—MAGNETS; INDUCTANCES; TRANSFORMERS; SELECTION OF MATERIALS FOR THEIR MAGNETIC PROPERTIES
- H01F38/00—Adaptations of transformers or inductances for specific applications or functions
- H01F2038/003—High frequency transformer for microwave oven
Landscapes
- Control Of High-Frequency Heating Circuits (AREA)
- Coils Or Transformers For Communication (AREA)
- Inverter Devices (AREA)
Description
【発明の詳細な説明】
本発明はマグネトロン発振装置に係り、とくに高周波加
熱装置として用いるのに好適なマグネトロン発振装置に
関する。
熱装置として用いるのに好適なマグネトロン発振装置に
関する。
近年、高周波加熱装置としてマグネトロンを用いたマグ
ネトロン発振装置が広く用いられている。
ネトロン発振装置が広く用いられている。
このようなマグネトロンの連続的動作を基にする発振装
置では、使用するマグネトロンを最も効率よくしかも安
全に動作させ、かつマグネトロンの発振出力電圧を任意
に調節し得ることが望まれている。ところで、上記の目
的に使用されるマグネトロンの特性は、第１図に示す如
く、動作点Ａ近傍において低インピーダンスを示し、僅
かな陽極電圧Ｖｐの変化で陽極電流ｌｐが大幅に変化す
る性質を有している。
置では、使用するマグネトロンを最も効率よくしかも安
全に動作させ、かつマグネトロンの発振出力電圧を任意
に調節し得ることが望まれている。ところで、上記の目
的に使用されるマグネトロンの特性は、第１図に示す如
く、動作点Ａ近傍において低インピーダンスを示し、僅
かな陽極電圧Ｖｐの変化で陽極電流ｌｐが大幅に変化す
る性質を有している。
例えば、マグネトロンの陽極電圧Ｖｐを５ｋＶ乃至６ｋ
Ｖ程度、陽極電流ｌｐのピーク値を５０皿Ａ乃至６０肌
Ａ程度に設定したとき、陽極電圧Ｖｐの４００Ｖの変動
に対し陽極電流ｌｐは約ＩＡ変化してしまう。このため
、マグネトロンの電源として通常のトランスを用いたの
では陽極電流ｌｐの変動が大きく、効率の低下をきたす
だけでなく、マグネトロンの破損を引起こす恐れがある
。第２図は、上記の点を考慮した一般的なマグネトロン
発振装置であって、現在実用に供されているものを示す
。この発振装置は、商用電源１の電圧をリーケージトラ
ンス２により昇圧し、コンデンサ３、ダイオード４によ
り倍電圧整流してマグネトロン５に供給する構成である
。この構成によれば、定電流特性を有しているＩＪーケ
ージトランス２を用いているのでマグネトロン５の陽極
電流ｌｐの安定化を図ることが可悩になる。しかし、発
振出力を変えることができない欠点があり、また商用周
波数用のＩＪーケージトランス２がかなり大型であるの
で、マグネトロン発振装置全体の小型化が困難であった
。これらの欠点を解決するものとして、第３図に示す如
き、商用電源１の周波数を周波数変換器１０で１０ｋＨ
ｚ乃至２０ｋＨｚ程度の高周波に変換した後、高周波高
圧トランス１１で昇圧し、コンデンサ３、ダイオード４
により倍電圧整流してマグネトロン５に供給する構成の
発振装置が提案されている。
Ｖ程度、陽極電流ｌｐのピーク値を５０皿Ａ乃至６０肌
Ａ程度に設定したとき、陽極電圧Ｖｐの４００Ｖの変動
に対し陽極電流ｌｐは約ＩＡ変化してしまう。このため
、マグネトロンの電源として通常のトランスを用いたの
では陽極電流ｌｐの変動が大きく、効率の低下をきたす
だけでなく、マグネトロンの破損を引起こす恐れがある
。第２図は、上記の点を考慮した一般的なマグネトロン
発振装置であって、現在実用に供されているものを示す
。この発振装置は、商用電源１の電圧をリーケージトラ
ンス２により昇圧し、コンデンサ３、ダイオード４によ
り倍電圧整流してマグネトロン５に供給する構成である
。この構成によれば、定電流特性を有しているＩＪーケ
ージトランス２を用いているのでマグネトロン５の陽極
電流ｌｐの安定化を図ることが可悩になる。しかし、発
振出力を変えることができない欠点があり、また商用周
波数用のＩＪーケージトランス２がかなり大型であるの
で、マグネトロン発振装置全体の小型化が困難であった
。これらの欠点を解決するものとして、第３図に示す如
き、商用電源１の周波数を周波数変換器１０で１０ｋＨ
ｚ乃至２０ｋＨｚ程度の高周波に変換した後、高周波高
圧トランス１１で昇圧し、コンデンサ３、ダイオード４
により倍電圧整流してマグネトロン５に供給する構成の
発振装置が提案されている。
この構成によれば、高圧トランス１１は小型高効率にで
きるから装置全体の小型化が可能であり、また周波数変
換器１０の出力周波数を変化させることにより発振出力
を変化させることが可能な筈である。しかしながら、上
記第３図の発振装置を実用化するためには、マグネトロ
ン５の陽極電流ｌｐの安定化を実現しなければならない
が、周波数変換器１０の出力電圧及び周波数を必要な程
度にまで安定化することは困難である。
きるから装置全体の小型化が可能であり、また周波数変
換器１０の出力周波数を変化させることにより発振出力
を変化させることが可能な筈である。しかしながら、上
記第３図の発振装置を実用化するためには、マグネトロ
ン５の陽極電流ｌｐの安定化を実現しなければならない
が、周波数変換器１０の出力電圧及び周波数を必要な程
度にまで安定化することは困難である。
従って、第３図の発振装置の構成のままでは実用に供す
ることが不可能である。本発明は、上記の点に鑑み、マ
グネトロンの動作の安定化を図るとともに発振出力の連
続的な調整を可能にしたマグネトロン発振装置を提供し
ようとするものである。
ることが不可能である。本発明は、上記の点に鑑み、マ
グネトロンの動作の安定化を図るとともに発振出力の連
続的な調整を可能にしたマグネトロン発振装置を提供し
ようとするものである。
以下、本発明に係るマグネトロン発振装置の実施例を図
面に従って説明する。第４図は第１実施例を示す。
面に従って説明する。第４図は第１実施例を示す。
この図において、普通の高圧トランスの代りにパルス幅
制御トランス２０が用いられる。すなわち、商用電源１
よりの交流電圧は整流回路２１で整流されてコンバータ
２２に加えられ、このコンバータ２２の交流出力が出力
トランスを兼ねたパルス幅制御トランス２０の１次巻線
Ｎ，に供給される。一方、パルス幅制御トランス２０の
２次巻線Ｎ２には、コンデンサ３及びダイオード４の倍
電圧整流回路を介してマグネトロン５が接続される。前
記パルス幅制御トランス２０１こは、また補助電源巻線
Ｎ３、制御巻線Ｎ４及びヒータ巻線Ｎ５が設けられてお
り、その補助電源巻線Ｎ３の交流出力を整流用ダイオー
ド２３、コンデンサ２４で整流した動作用電圧Ｖｃが可
変制御回路２５に加えられる。この可変制御回路２５は
制御巻線Ｎ４に流す制御電流ｌｃの値を制御する。なお
、ヒータ巻線Ｎ５はマグネトロン５のフィラメント（陰
極）に所要の電力を供給する。パルス幅制御トランス２
川ま、本発明者提案によるものであって、その構造の１
例を第５図に示す。
制御トランス２０が用いられる。すなわち、商用電源１
よりの交流電圧は整流回路２１で整流されてコンバータ
２２に加えられ、このコンバータ２２の交流出力が出力
トランスを兼ねたパルス幅制御トランス２０の１次巻線
Ｎ，に供給される。一方、パルス幅制御トランス２０の
２次巻線Ｎ２には、コンデンサ３及びダイオード４の倍
電圧整流回路を介してマグネトロン５が接続される。前
記パルス幅制御トランス２０１こは、また補助電源巻線
Ｎ３、制御巻線Ｎ４及びヒータ巻線Ｎ５が設けられてお
り、その補助電源巻線Ｎ３の交流出力を整流用ダイオー
ド２３、コンデンサ２４で整流した動作用電圧Ｖｃが可
変制御回路２５に加えられる。この可変制御回路２５は
制御巻線Ｎ４に流す制御電流ｌｃの値を制御する。なお
、ヒータ巻線Ｎ５はマグネトロン５のフィラメント（陰
極）に所要の電力を供給する。パルス幅制御トランス２
川ま、本発明者提案によるものであって、その構造の１
例を第５図に示す。
この図において、パルス幅制御トランス２０の滋心３０
１ま、主磁路を成す滋心３０Ａと、パス滋路を成す磁」
０３０Ｂの組合せから成り、磁心３０ＡはＵＩ型磁心で
、磁心３０ＢはＥＩ型磁心で夫々構成される。そして１
次巻線Ｎ．は磁心Ａの一方の脚と磁心３０Ｂの中脚とに
共通に巻回され、２次巻線Ｎ２は磁心３０Ａの他方の脚
に巻回される。また補助電源巻線Ｎ３及びヒ−夕巻線Ｎ
５は１次巻線Ｎ，と同じ脚に巻回される。一方、制御巻
線Ｎ４は、第９図にも示すように、磁心３０Ｂの夫々の
側脚に巻回された第１の巻線Ｎ４，と第２の巻線Ｎ４２
とから成り、各巻線Ｎ４，，Ｎ４２に制御電流ｌｃを流
したとき磁心３０Ｂから成るパス磁路に生じる磁束◇４
，，ぐ４２が同相となり、しかも１次巻線Ｎ，に入力電
圧を印加した場合に生じる磁束？，，，？，２により前
記第１及び第２の巻線Ｎ４，，Ｎ４２に夫々誘起される
電圧が打消し合うように直列接続される。なお、１次巻
線Ｎ，を分割し、巻線Ｎ，．，Ｎ，２から成るように構
成した場合でも、巻線Ｎ，．，Ｎ，２により生じる磁束
と制御巻線Ｎ４の２つの巻線Ｎ４，，Ｎ独から生じる磁
束との関係は上述と同じことになるのは無論である。上
記の如きパルス幅制御トランス２０は、制御巻線Ｎ４に
流す直流の制御電流ｌｃを変えることによりパス磁路を
成す磁心３０Ｂの磁化状態を変化させることができ、ひ
いては２次巻線Ｎ２に現れる電圧のパルス幅を制御可能
な特性を有している。第６図は前記可変制御回路２５の
１例であって、トランジスタ４０のベース回路に挿入さ
れた可変抵抗器４１を調整することにより制御電流ｌｃ
を変える構成である。
１ま、主磁路を成す滋心３０Ａと、パス滋路を成す磁」
０３０Ｂの組合せから成り、磁心３０ＡはＵＩ型磁心で
、磁心３０ＢはＥＩ型磁心で夫々構成される。そして１
次巻線Ｎ．は磁心Ａの一方の脚と磁心３０Ｂの中脚とに
共通に巻回され、２次巻線Ｎ２は磁心３０Ａの他方の脚
に巻回される。また補助電源巻線Ｎ３及びヒ−夕巻線Ｎ
５は１次巻線Ｎ，と同じ脚に巻回される。一方、制御巻
線Ｎ４は、第９図にも示すように、磁心３０Ｂの夫々の
側脚に巻回された第１の巻線Ｎ４，と第２の巻線Ｎ４２
とから成り、各巻線Ｎ４，，Ｎ４２に制御電流ｌｃを流
したとき磁心３０Ｂから成るパス磁路に生じる磁束◇４
，，ぐ４２が同相となり、しかも１次巻線Ｎ，に入力電
圧を印加した場合に生じる磁束？，，，？，２により前
記第１及び第２の巻線Ｎ４，，Ｎ４２に夫々誘起される
電圧が打消し合うように直列接続される。なお、１次巻
線Ｎ，を分割し、巻線Ｎ，．，Ｎ，２から成るように構
成した場合でも、巻線Ｎ，．，Ｎ，２により生じる磁束
と制御巻線Ｎ４の２つの巻線Ｎ４，，Ｎ独から生じる磁
束との関係は上述と同じことになるのは無論である。上
記の如きパルス幅制御トランス２０は、制御巻線Ｎ４に
流す直流の制御電流ｌｃを変えることによりパス磁路を
成す磁心３０Ｂの磁化状態を変化させることができ、ひ
いては２次巻線Ｎ２に現れる電圧のパルス幅を制御可能
な特性を有している。第６図は前記可変制御回路２５の
１例であって、トランジスタ４０のベース回路に挿入さ
れた可変抵抗器４１を調整することにより制御電流ｌｃ
を変える構成である。
以上の如き実施例の構成において、コンバータ２２によ
り発生される高周波電圧はパルス幅制御トランス２０に
より昇圧された後、コンデンサ３、ダイオード４で倍電
圧整流されてマグネトロン５に供給され、マグネトロン
５の所定の動作によりマイクロ波が発生される。この場
合、パルス幅制御トランス２０がパス磁路を有するもの
であって本質的に定電流特性を有しているから、制御巻
線Ｎ４の制御電流ｌｃが一定であれば、商用電源１ある
いはコンバータ２２自体の変動によりコンバータ２２の
出力が変動しても、パルス幅制御トランス２０の２次巻
線Ｎ２の電流を安定に保つことができる。すなわち、マ
グネトロン５の陽極電流ｌｐを安定化できる。また、制
御巻線Ｎ４に流す制御電流ｌｃを増せば、２次巻線Ｎ２
からマグネトロン５に流入する陽極電流ｌｐは増大し、
従ってマグネトロン５の発振出力は増加する。逆に制御
電流ｌｃを減じると、発振出力は減少する。しかして、
制御電流ｌｃを連続的に可変とすれば、マグネトロン５
の発振出力を連続的に調整できる。以上説明したように
、上記第１実施例によれば、パルス幅制御トランス２０
を用いることにより、マグネトロン５の動作の安定化及
び発振出力の連続的可変制御が共に実現可能であり、し
かもパルス幅制御トランス２０は高周波領域で動作する
ものであるから、フェライトコア等を用いた小型軽量で
高効率なものとすることができる。第７図は第２実施例
を示す。この実施例においては、通常のトランスをコン
バータ２２の出力トランス５０として用い、この出力ト
ランス５０の２次側にパルス幅制御トランス２０Ａを接
続した構成となっている。この構成によっても、第１実
施例と同等の効果をあげることができる。第８図は第３
実施例を示す。
り発生される高周波電圧はパルス幅制御トランス２０に
より昇圧された後、コンデンサ３、ダイオード４で倍電
圧整流されてマグネトロン５に供給され、マグネトロン
５の所定の動作によりマイクロ波が発生される。この場
合、パルス幅制御トランス２０がパス磁路を有するもの
であって本質的に定電流特性を有しているから、制御巻
線Ｎ４の制御電流ｌｃが一定であれば、商用電源１ある
いはコンバータ２２自体の変動によりコンバータ２２の
出力が変動しても、パルス幅制御トランス２０の２次巻
線Ｎ２の電流を安定に保つことができる。すなわち、マ
グネトロン５の陽極電流ｌｐを安定化できる。また、制
御巻線Ｎ４に流す制御電流ｌｃを増せば、２次巻線Ｎ２
からマグネトロン５に流入する陽極電流ｌｐは増大し、
従ってマグネトロン５の発振出力は増加する。逆に制御
電流ｌｃを減じると、発振出力は減少する。しかして、
制御電流ｌｃを連続的に可変とすれば、マグネトロン５
の発振出力を連続的に調整できる。以上説明したように
、上記第１実施例によれば、パルス幅制御トランス２０
を用いることにより、マグネトロン５の動作の安定化及
び発振出力の連続的可変制御が共に実現可能であり、し
かもパルス幅制御トランス２０は高周波領域で動作する
ものであるから、フェライトコア等を用いた小型軽量で
高効率なものとすることができる。第７図は第２実施例
を示す。この実施例においては、通常のトランスをコン
バータ２２の出力トランス５０として用い、この出力ト
ランス５０の２次側にパルス幅制御トランス２０Ａを接
続した構成となっている。この構成によっても、第１実
施例と同等の効果をあげることができる。第８図は第３
実施例を示す。
この実施例においては、ヒータ用トランス４０がパルス
幅制御トランス２０の１次巻線Ｎ，に並列に接続され、
これによりコンバータ２２の出力電圧を降圧してマグネ
トロン５のフィラメントを加熱するようにしている。こ
の第３実施例によれば、マグネトロン５の発振出力を調
整しても、一定のヒータ電圧を得ることができる。
幅制御トランス２０の１次巻線Ｎ，に並列に接続され、
これによりコンバータ２２の出力電圧を降圧してマグネ
トロン５のフィラメントを加熱するようにしている。こ
の第３実施例によれば、マグネトロン５の発振出力を調
整しても、一定のヒータ電圧を得ることができる。
すなわち、現在広く使用されている制御形コンバータを
用いて制御を行うと、コンバータの出力電圧波形が制御
に伴って変化するため、常に一定電圧を必要とするヒー
タ電圧を得るのに不利であるが、パルス幅制御トランス
２０は、制御流ｌｃを変えて制御を行ってもパルス幅制
御トランス２０の１次側に印加される電圧波形は何ら変
化せず、通常のスイッチング電圧波形を保持するという
大きな特徴があるからである。この結果、ヒータ用トラ
ンス４０を高周波領域で作動させることになり、小型軽
量化が可能である。なお、上記各実施例では、商用電源
入力を一旦整流してからコンバータに加え、コンバータ
で高周波電圧を発生するようにしたが、コンバータとし
て直接商用周波数を高周波に変換するサィクロコンバー
タ等を用いても良い。叙上の様に、本発明によれば、マ
グネトロンの動作の安定化を図るとともに発振出力の連
続的な調整を可能にしたマグネトロン発振装置を得る。
用いて制御を行うと、コンバータの出力電圧波形が制御
に伴って変化するため、常に一定電圧を必要とするヒー
タ電圧を得るのに不利であるが、パルス幅制御トランス
２０は、制御流ｌｃを変えて制御を行ってもパルス幅制
御トランス２０の１次側に印加される電圧波形は何ら変
化せず、通常のスイッチング電圧波形を保持するという
大きな特徴があるからである。この結果、ヒータ用トラ
ンス４０を高周波領域で作動させることになり、小型軽
量化が可能である。なお、上記各実施例では、商用電源
入力を一旦整流してからコンバータに加え、コンバータ
で高周波電圧を発生するようにしたが、コンバータとし
て直接商用周波数を高周波に変換するサィクロコンバー
タ等を用いても良い。叙上の様に、本発明によれば、マ
グネトロンの動作の安定化を図るとともに発振出力の連
続的な調整を可能にしたマグネトロン発振装置を得る。
第１図は高周波加熱等の用途に用いるマグネトロンの特
性の１例を示すグラフ、第２図は現在葵用に供されてい
る一般的なマグネトロン発振装置を示す回路図、第３図
は最近提案されている商用周波数を高周波に変換してか
ら昇圧する型式のマグネトロン発振装置を示す回路図、
第４図は本発明に係るマグネトロン発振装置の第１実施
例を示す回路図、第５図は第１実施列にて用いるパルス
幅制御トランスの１例を示す斜視図、第６図は第１実施
例にて用いる可変制御回路の１例を示す回路図、第７図
は本発明の第２実施例を示す回路図、第８図は第３実施
例を示す回路図、第９図は第５図に示すパルス幅制御ト
ランスの作用を説明するための概略図である。 １・・・商用電源、３，２４・・・コンデンサ、４，２
３…ダイオード、５…マグネトロン、２０，２０Ａ・・
・パルス幅制御トランス、２１・・・整流回路、２２…
コンバータ、２５・・・可変制御回路、４０…ヒ−夕用
トランス、Ｎ．・・・１次巻線、Ｎ２・・・２次巻線、
Ｎ３・・・補助電源巻線、Ｎ４・・・制御巻線、Ｎ５・
・・ヒータ巻線。 第１図 第２図 第３図 第４図 第５図 第６図 第７図 第８図 第９図
性の１例を示すグラフ、第２図は現在葵用に供されてい
る一般的なマグネトロン発振装置を示す回路図、第３図
は最近提案されている商用周波数を高周波に変換してか
ら昇圧する型式のマグネトロン発振装置を示す回路図、
第４図は本発明に係るマグネトロン発振装置の第１実施
例を示す回路図、第５図は第１実施列にて用いるパルス
幅制御トランスの１例を示す斜視図、第６図は第１実施
例にて用いる可変制御回路の１例を示す回路図、第７図
は本発明の第２実施例を示す回路図、第８図は第３実施
例を示す回路図、第９図は第５図に示すパルス幅制御ト
ランスの作用を説明するための概略図である。 １・・・商用電源、３，２４・・・コンデンサ、４，２
３…ダイオード、５…マグネトロン、２０，２０Ａ・・
・パルス幅制御トランス、２１・・・整流回路、２２…
コンバータ、２５・・・可変制御回路、４０…ヒ−夕用
トランス、Ｎ．・・・１次巻線、Ｎ２・・・２次巻線、
Ｎ３・・・補助電源巻線、Ｎ４・・・制御巻線、Ｎ５・
・・ヒータ巻線。 第１図 第２図 第３図 第４図 第５図 第６図 第７図 第８図 第９図
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 １ コンバータの出力側にトランスを接続し、該トラン
スの出力を整流回路を介してマグネトロンに印加するマ
グネトロン発振装置において、前記トランスを、主磁路
を成す第１の磁心部分、パス磁路を成す第２の磁心部分
、それら第１及び第２の磁心部分に共通に巻回される１
次巻線、前記第１の磁心部分に巻回される２次巻線、及
び前記第２の磁心部分に巻回される制御巻線を有しかつ
その制御巻線に制御電流を流すことにより前記パス磁路
の磁化状態を変化させて前記２次巻線の出力電圧のパル
ス幅を制御可能なパルス幅制御トランスで構成し、その
１次巻線にコンバータを、前記２次巻線に整流回路を夫
々接続するとともに、前記制御電流を可変制御回路で可
変制御するようにしたことを特徴とするマグネトロン発
振装置。 ２ 前記パルス幅制御トランスが、前記可変制御回路に
電力を供給するための補助電源巻線を１次巻線に密接し
て設けたものである特許請求の範囲第１項記載のマグネ
トロン発振装置。 ３ 前記パルス幅制御トランスが、前記マグネトロンの
フイラメント加熱用のヒータ巻線を１次巻線に密接して
設けたものである特許請求の範囲第１項又は第２項記載
のマグネトロン発振装置。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP52071087A JPS601749B2 (ja) | 1977-06-17 | 1977-06-17 | マグネトロン発振装置 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP52071087A JPS601749B2 (ja) | 1977-06-17 | 1977-06-17 | マグネトロン発振装置 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS546153A JPS546153A (en) | 1979-01-18 |
| JPS601749B2 true JPS601749B2 (ja) | 1985-01-17 |
Family
ID=13450387
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP52071087A Expired JPS601749B2 (ja) | 1977-06-17 | 1977-06-17 | マグネトロン発振装置 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS601749B2 (ja) |
Families Citing this family (8)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US4313699A (en) * | 1980-01-31 | 1982-02-02 | Dynamic Air Inc. | Quick mount high pressure booster valves |
| JPS60119017U (ja) * | 1984-01-20 | 1985-08-12 | 株式会社日立製作所 | スクリユ−コンベア |
| JPS61136816A (ja) * | 1984-12-07 | 1986-06-24 | Denka Consult & Eng Co Ltd | 粉粒体の気体輸送装置 |
| JPH02270725A (ja) * | 1989-04-12 | 1990-11-05 | Sumitomo Metal Ind Ltd | 粉体気流輸送配管の閉塞位置特定方法 |
| JP2668628B2 (ja) * | 1993-02-03 | 1997-10-27 | 新田ゼラチン株式会社 | 造粒カーボンブラックの搬送方法 |
| KR102250967B1 (ko) | 2017-03-28 | 2021-05-12 | 가부시키가이샤 후지킨 | 압력식 유량 제어 장치 및 유량 제어 방법 |
| WO2019106959A1 (ja) | 2017-11-29 | 2019-06-06 | 株式会社フジキン | 流体供給ラインの異常診断方法 |
| KR20220104825A (ko) | 2020-03-30 | 2022-07-26 | 가부시키가이샤 후지킨 | 가스 공급량 측정 방법 및 가스 공급량 제어 방법 |
-
1977
- 1977-06-17 JP JP52071087A patent/JPS601749B2/ja not_active Expired
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPS546153A (en) | 1979-01-18 |
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