JPS60172010A - 光ピツクアツプ用屈折率分布型レンズ - Google Patents
光ピツクアツプ用屈折率分布型レンズInfo
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- JPS60172010A JPS60172010A JP2918384A JP2918384A JPS60172010A JP S60172010 A JPS60172010 A JP S60172010A JP 2918384 A JP2918384 A JP 2918384A JP 2918384 A JP2918384 A JP 2918384A JP S60172010 A JPS60172010 A JP S60172010A
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- JP
- Japan
- Prior art keywords
- lens
- refractive index
- aberration
- curvature
- refractive
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-
- G—PHYSICS
- G02—OPTICS
- G02B—OPTICAL ELEMENTS, SYSTEMS OR APPARATUS
- G02B27/00—Optical systems or apparatus not provided for by any of the groups G02B1/00 - G02B26/00, G02B30/00
- G02B27/0025—Optical systems or apparatus not provided for by any of the groups G02B1/00 - G02B26/00, G02B30/00 for optical correction, e.g. distorsion, aberration
-
- G—PHYSICS
- G02—OPTICS
- G02B—OPTICAL ELEMENTS, SYSTEMS OR APPARATUS
- G02B3/00—Simple or compound lenses
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
産業上の利用分野
本発明は、光ピツクアップの対物レンズとして使用され
る屈折率分布型レンズに関するものである。
る屈折率分布型レンズに関するものである。
背景技術とその問題点
光デイスク装置の光ピツクアップに使用される対物レン
ズは、光軸上のスポットサイズが実質的には回折のみに
よって制限される様に、回折限界の性能を有している必
要がある。そしてこの為には、球面収差のｒｍｓ値がλ
／１４以下と非常に小さな値である必要がある。
ズは、光軸上のスポットサイズが実質的には回折のみに
よって制限される様に、回折限界の性能を有している必
要がある。そしてこの為には、球面収差のｒｍｓ値がλ
／１４以下と非常に小さな値である必要がある。
第１図Ａ、Ｃは、半画角ｗ＝１°、ＦナンバーＦ／Ｎ＝
１ （開口数ｍ ＝０．５に相轟）及び焦点距離ＦＬ＝
５ｍｍで且つ屈折率Ｎが夫々１．５．１．６及び１．７
である３種の球面単レンズにおける、第１の屈折表面の
曲率Ｃ１と６次収差の量との関係を示している。
１ （開口数ｍ ＝０．５に相轟）及び焦点距離ＦＬ＝
５ｍｍで且つ屈折率Ｎが夫々１．５．１．６及び１．７
である３種の球面単レンズにおける、第１の屈折表面の
曲率Ｃ１と６次収差の量との関係を示している。
曲線１１Ａ〜１４Ａ、１１Ｂ〜１４Ｂ及び１１０〜１４
Ｃは、上記の球面単レンズの厚さｔを１肝、２ｍｍ。
Ｃは、上記の球面単レンズの厚さｔを１肝、２ｍｍ。
３ｍｍ及び４ｍｍとした場合の球面収差の量を示してい
る。また曲線２１Ａ〜２４Ａ、２１Ｂ〜２４Ｂ及び２１
Ｃ〜２４Ｃは、上記の様な厚さｔにおけるコマ（タンジ
エンシャル）収差の量を１０倍のスケールで示している
。
る。また曲線２１Ａ〜２４Ａ、２１Ｂ〜２４Ｂ及び２１
Ｃ〜２４Ｃは、上記の様な厚さｔにおけるコマ（タンジ
エンシャル）収差の量を１０倍のスケールで示している
。
これらの第１図Ａ、Ｃから明らかな様に、屈折率ぺにも
依存するが曲率Ｃ１が概ね０．２ ｍｍ””≦０１≦０
、４ ｍｍ でコマ収差がゼロ点を有し、このゼロ点の
近傍で球面収差の絶対値も極小となっている。
依存するが曲率Ｃ１が概ね０．２ ｍｍ””≦０１≦０
、４ ｍｍ でコマ収差がゼロ点を有し、このゼロ点の
近傍で球面収差の絶対値も極小となっている。
しかしこの球面収差の極小値は−０，３ｍｍ〜−〇、７
ＩＴ１ｍ程度もあり、回折限界の性能は到底得ることが
できない。回折限界の性能を得る為には球面収差を数μ
ｍ以下に補正する必要があり、単レンズでこれを実現す
る一つの方法として、レンズの一方若しくは両方の屈折
表面を非球面化することが考えられている。
ＩＴ１ｍ程度もあり、回折限界の性能は到底得ることが
できない。回折限界の性能を得る為には球面収差を数μ
ｍ以下に補正する必要があり、単レンズでこれを実現す
る一つの方法として、レンズの一方若しくは両方の屈折
表面を非球面化することが考えられている。
ところが屈折表面の非球面化によって球面収差とコマ収
差とを高次収差をも含めて良好に補正する為ζこは、両
方の屈折表面を１０次程度の多項式で表わされる一般的
な非球面とする必要があり、しかも屈折表面の精度を最
大でも０１μｍ 程度に保つ必要がある。
差とを高次収差をも含めて良好に補正する為ζこは、両
方の屈折表面を１０次程度の多項式で表わされる一般的
な非球面とする必要があり、しかも屈折表面の精度を最
大でも０１μｍ 程度に保つ必要がある。
そしてこの様な超高精度の成型技術が現実に達成されつ
つあるが、金型製作や検査等に多大の設備及び労力を果
して、低廉なレンズを得ることができないのは明らかで
ある。
つあるが、金型製作や検査等に多大の設備及び労力を果
して、低廉なレンズを得ることができないのは明らかで
ある。
一方、近年、光軸から半径方向へ屈折率勾配を有してい
る屈折率分布型レンズが商品化されている。この様な屈
折率分布型レンズは、屈折率が光軸からの距離によって
変化しているので、屈折表面を球面に加工しても非球面
の性質を得ることができるという特徴を有している。
る屈折率分布型レンズが商品化されている。この様な屈
折率分布型レンズは、屈折率が光軸からの距離によって
変化しているので、屈折表面を球面に加工しても非球面
の性質を得ることができるという特徴を有している。
そして、光軸から半径方向への距離ｒの点における屈折
率Ｎ（ｒ）が Ｎ（ｒ） ＝ １’１００ ＋”１ｏｒ＋ Ｎ２０ｒ’
で表わされる屈折率分布型レンズを光ピツクアップの対
物レンズとして使用することが既に知られている。
率Ｎ（ｒ）が Ｎ（ｒ） ＝ １’１００ ＋”１ｏｒ＋ Ｎ２０ｒ’
で表わされる屈折率分布型レンズを光ピツクアップの対
物レンズとして使用することが既に知られている。
ところが、半径方向への屈折率勾配を有している屈折率
分布型レンズでは、両方の屈折表面の曲率中心が屈折率
分布の対称軸上に正確に位置する必要があるが、両方の
屈折表面の球面加工をこの様に行うことは容易ではない
。そして、この位置合わせが正確に行われないと、いわ
ゆる偏心コマ収差が発生する。しかも、屈折表面の一方
若しくは両方が平面では、所望の収差補正を行うこきは
困難である。
分布型レンズでは、両方の屈折表面の曲率中心が屈折率
分布の対称軸上に正確に位置する必要があるが、両方の
屈折表面の球面加工をこの様に行うことは容易ではない
。そして、この位置合わせが正確に行われないと、いわ
ゆる偏心コマ収差が発生する。しかも、屈折表面の一方
若しくは両方が平面では、所望の収差補正を行うこきは
困難である。
発明の目的
本発明は、上述の問題点に鑑み、収差が良好に補正され
ているにも拘らず製作が容易な光ピツクアップ用屈折率
分布型レンズを提供することを目的としている。
ているにも拘らず製作が容易な光ピツクアップ用屈折率
分布型レンズを提供することを目的としている。
発明の概要
本発明は、曲率が夫々Ｃ１及びＣ２である第１及び第２
の屈折表面と、前記夫々の曲率の中心を通る軸上におけ
る前記第１及び第２の屈折表面間の距離がｔである厚さ
と、前記軸をＸ軸としたときにＮ（Ｘｌ＝Ｎｏｏ ＋
Ｎ（１１Ｘ なる値を有する屈折率とを夫々具備し、前記Ｃ１、Ｃ２
、ｔ、Ｎｏｏ及びＮＯｌの値が ０、２ ｍｍ ≦Ｃ≦０．４ ｍｍ−’１Ｃ２１≦０．
１ ｍｍ−’ １．５ｍｍ≦ｔ≦４關 １．３５≦Ｉ’ｌｏｏ≦１．９ −０．３ ｍｍ ’≦ＮＯ＋≦−０，０５ｍｍの範囲に
存すると共に、焦点距離を所定の値に保ちつつ前記Ｃ１
の値を調整することによって６次のコマ収差を補正し、
且つ前記ＮＯ１の値を調整することによって３次の球面
収差を補正する様にしたこさを特徴とする光ピツクアッ
プ用屈折率分布型レンズに係るものである。
の屈折表面と、前記夫々の曲率の中心を通る軸上におけ
る前記第１及び第２の屈折表面間の距離がｔである厚さ
と、前記軸をＸ軸としたときにＮ（Ｘｌ＝Ｎｏｏ ＋
Ｎ（１１Ｘ なる値を有する屈折率とを夫々具備し、前記Ｃ１、Ｃ２
、ｔ、Ｎｏｏ及びＮＯｌの値が ０、２ ｍｍ ≦Ｃ≦０．４ ｍｍ−’１Ｃ２１≦０．
１ ｍｍ−’ １．５ｍｍ≦ｔ≦４關 １．３５≦Ｉ’ｌｏｏ≦１．９ −０．３ ｍｍ ’≦ＮＯ＋≦−０，０５ｍｍの範囲に
存すると共に、焦点距離を所定の値に保ちつつ前記Ｃ１
の値を調整することによって６次のコマ収差を補正し、
且つ前記ＮＯ１の値を調整することによって３次の球面
収差を補正する様にしたこさを特徴とする光ピツクアッ
プ用屈折率分布型レンズに係るものである。
実施例
以下、本発明の一実施例を第２図及び第６図を参照しな
がら説明する。
がら説明する。
第２図Ａは、反射板６１とカバーガラス６２とから成る
光ディスク３３に対して記録や再生を行う為の光ピツク
アップ（図示せず）に使用されている本夾施例による屈
折率分布型レンズ６４を示している。
光ディスク３３に対して記録や再生を行う為の光ピツク
アップ（図示せず）に使用されている本夾施例による屈
折率分布型レンズ６４を示している。
カバーガラス３２は１．２ ｍｍの厚さと均一（１，５
１０７２２）な屈折率とを有しているが、屈折率分布型
レンズ３４は、第２図Ｂに示す様に一方向にＸ軸をとっ
たとき、 Ｎ（ｘｌ ＝ Ｉ’ｌＯＯ＋Ｎｏ１Ｘ・・・・・・・・
・・・・■で表わされる屈折率Ｎ（ｘ）を有している。
１０７２２）な屈折率とを有しているが、屈折率分布型
レンズ３４は、第２図Ｂに示す様に一方向にＸ軸をとっ
たとき、 Ｎ（ｘｌ ＝ Ｉ’ｌＯＯ＋Ｎｏ１Ｘ・・・・・・・・
・・・・■で表わされる屈折率Ｎ（ｘ）を有している。
そしてこのレンズ６４は、半画角Ｗ−１°、Ｆナンバー
Ｆ／Ｎ ＝ １．１１１ （開口数ＮＡ＝０．４５に
相当）、焦点距離ｐＬ＝５ｍｍｂ作動距１１ｉＷ Ｄ
＝ ３．１１３ｍｍ及び入射瞳径ＥＰＤ ＝ ４．５
ｍｍなる一次性能を満足している。
Ｆ／Ｎ ＝ １．１１１ （開口数ＮＡ＝０．４５に
相当）、焦点距離ｐＬ＝５ｍｍｂ作動距１１ｉＷ Ｄ
＝ ３．１１３ｍｍ及び入射瞳径ＥＰＤ ＝ ４．５
ｍｍなる一次性能を満足している。
■式の様に屈折率勾配を有する単レンズも、３次のコマ
収差及び６次の球面収差については、第１図に類似する
特性を有している。従って、レンズ３４の第１の屈折表
面６５の曲率ｃ１を調整すれば、６次のコマ収差を補正
することができる。このとき、焦点距離ＦＬを上記の値
に保った為には、レンズ６４の第２の屈折表面３６の曲
率ｃ２をも調整する必要がある。
収差及び６次の球面収差については、第１図に類似する
特性を有している。従って、レンズ３４の第１の屈折表
面６５の曲率ｃ１を調整すれば、６次のコマ収差を補正
することができる。このとき、焦点距離ＦＬを上記の値
に保った為には、レンズ６４の第２の屈折表面３６の曲
率ｃ２をも調整する必要がある。
この結果、レンズ３４の厚さｔ ＝ １．８ ｍｍで且
つ■式の係数Ｎｏｎ −１，７３３９５８の場合、曲率
Ｃ１＝０．２６８７３０４．３ｍ 曲率Ｃ２−０，００６８００９８ｍｍ の値が得られる。従って、曲率Ｃ２の絶対値は非常に小
さくてよく、第２図Ａからも明らかな様に、第２の屈折
表面６６は平面に近い。
つ■式の係数Ｎｏｎ −１，７３３９５８の場合、曲率
Ｃ１＝０．２６８７３０４．３ｍ 曲率Ｃ２−０，００６８００９８ｍｍ の値が得られる。従って、曲率Ｃ２の絶対値は非常に小
さくてよく、第２図Ａからも明らかな様に、第２の屈折
表面６６は平面に近い。
ところで、曲率Ｃ１を調整することによって６次のコマ
収差を補正し゛ただけでは、第１図からも明らかな様に
、値が負である３次の球面収差がまだ残留している。
収差を補正し゛ただけでは、第１図からも明らかな様に
、値が負である３次の球面収差がまだ残留している。
一方、■式の係数へ０１の球面収差への寄与ＳＡは、屈
折表面の曲率Ｃ１レンズへの入射高すｙ（入射瞳径ＥＰ
Ｄの１／２に相当）、開口数ＮＡ及び焦点距離ｆによっ
て、 と宍わされる。
折表面の曲率Ｃ１レンズへの入射高すｙ（入射瞳径ＥＰ
Ｄの１／２に相当）、開口数ＮＡ及び焦点距離ｆによっ
て、 と宍わされる。
従って、係数へ。１を調整することによって０式の値を
適轟な正の値に設定すれば、負の残留球面収差を相殺す
ることができる。なお、レンズ３４の第２の屈折表面６
６の曲率Ｃ２は、既述の如く非常に小さいので、０式に
対する寄与が非常に小さく、０式の曲率Ｃとして曲率Ｃ
１のみを使用することができる。この結果、 係数Ｎｏ、＝ 、ｆ］、１１８９ の値が得られる。
適轟な正の値に設定すれば、負の残留球面収差を相殺す
ることができる。なお、レンズ３４の第２の屈折表面６
６の曲率Ｃ２は、既述の如く非常に小さいので、０式に
対する寄与が非常に小さく、０式の曲率Ｃとして曲率Ｃ
１のみを使用することができる。この結果、 係数Ｎｏ、＝ 、ｆ］、１１８９ の値が得られる。
以上の様な各位を有するレンズ６４の球面収差をめると
、７８０ｎｍの波長λを有するビームに対して、ｐ−ｐ
値ではλ／４、ｒｍｓ値ではλ／Ｉ ＤＯなる値が得ら
れ、このレンズ３４は回折限界の性能を十分に有してい
る。
、７８０ｎｍの波長λを有するビームに対して、ｐ−ｐ
値ではλ／４、ｒｍｓ値ではλ／Ｉ ＤＯなる値が得ら
れ、このレンズ３４は回折限界の性能を十分に有してい
る。
また、レンズ３４の第１及び第２の屈折表面６５．３６
の球面加工に際して０．５ ｍｍの偏心を与えても、な
お回折限界の性能を有しており、偏心に対する許容限度
が大きい。
の球面加工に際して０．５ ｍｍの偏心を与えても、な
お回折限界の性能を有しており、偏心に対する許容限度
が大きい。
更にまた。４．５ｍｍの入射瞳径ＥＰＤに対して３ｍｍ
以上の作動距離ＷＤを得ることができるのは、通常のガ
ラス組しンズ屹はない利点である。
以上の作動距離ＷＤを得ることができるのは、通常のガ
ラス組しンズ屹はない利点である。
第３図は入射ビームに対するタンジエンシャル方向及び
これに垂直なサジタル方向におけるレンズ５４の横収差
を示しており、第３図Ａ及びＢはビームが半画角ｗ＝ｏ
、ｏｏ’で入射した場合、第３図Ｃ及びＤはビームが半
画角Ｗ＝１．００°で入射した場合のものである。なお
、サジタル方向の横収差は左右対称に現われるので、第
６図Ｂ及びＤではその右半分のみを示している。
これに垂直なサジタル方向におけるレンズ５４の横収差
を示しており、第３図Ａ及びＢはビームが半画角ｗ＝ｏ
、ｏｏ’で入射した場合、第３図Ｃ及びＤはビームが半
画角Ｗ＝１．００°で入射した場合のものである。なお
、サジタル方向の横収差は左右対称に現われるので、第
６図Ｂ及びＤではその右半分のみを示している。
この第６図から明らかな様に、レンズ３４の収差は略ゼ
ロであり、高次収差までも良好に補正されている。また
半画角ｗ＝ｉ、ｏｏ°の場合でも収差がｒｍｓ値でλ／
６０であり、回折限界の性能を十分に有している。
ロであり、高次収差までも良好に補正されている。また
半画角ｗ＝ｉ、ｏｏ°の場合でも収差がｒｍｓ値でλ／
６０であり、回折限界の性能を十分に有している。
なお、高次の球面収差を更に良好に補正する為には、屈
折率Ｎ（ｘｉが Ｎ（ｘ）＝ＮＯｏ＋ Ｎｏ１Ｘ ＋ Ｎｏ２Ｘ２で示さ
れる様にｘ２ の屈折率分布の項がある方が良い。しか
し、半画角Ｗ＝１．００°で入射した場合の収差等の軸
外特性は余り変化がなく、１次勾配という単純性の利点
には及ばない。
折率Ｎ（ｘｉが Ｎ（ｘ）＝ＮＯｏ＋ Ｎｏ１Ｘ ＋ Ｎｏ２Ｘ２で示さ
れる様にｘ２ の屈折率分布の項がある方が良い。しか
し、半画角Ｗ＝１．００°で入射した場合の収差等の軸
外特性は余り変化がなく、１次勾配という単純性の利点
には及ばない。
また、第１及び第２の屈折表面３５．３６の曲率Ｃ１、
Ｃ２、レンズ３４の厚ｇｔ及び屈折率Ｎ（Ｘ）の分布係
数ＮＯＯ％ ＮＯｌは、上記の値に限定されるものでは
なく、 ０、２ ｍｍ ≦０１≦０．４ ｍｍ ＩＣ２１≦０．１ ｍｍ １、５ ｍｍ≦ｔ≦４ｍｍ １．３５≦ＮＯＯ≦１．９ −０．３ ｍｍ ≦Ｎｏ１≦−０，０５ｍｍの範囲にあ
ればよい。
Ｃ２、レンズ３４の厚ｇｔ及び屈折率Ｎ（Ｘ）の分布係
数ＮＯＯ％ ＮＯｌは、上記の値に限定されるものでは
なく、 ０、２ ｍｍ ≦０１≦０．４ ｍｍ ＩＣ２１≦０．１ ｍｍ １、５ ｍｍ≦ｔ≦４ｍｍ １．３５≦ＮＯＯ≦１．９ −０．３ ｍｍ ≦Ｎｏ１≦−０，０５ｍｍの範囲にあ
ればよい。
発明の効果
以上の様に本１発明による光ピツクアップ用屈折率分布
型レンズは、レンズの一方向に一定の屈折率勾配を持た
せこの屈折率勾配に沿って光軸を形・成すると共に、屈
折表面の曲率を調整することによってコマ収差を補正し
且つ屈折率勾配を調整することによって球面収差を補正
する様にしたものである。
型レンズは、レンズの一方向に一定の屈折率勾配を持た
せこの屈折率勾配に沿って光軸を形・成すると共に、屈
折表面の曲率を調整することによってコマ収差を補正し
且つ屈折率勾配を調整することによって球面収差を補正
する様にしたものである。
従って、屈折表面を球面に加工するだけで非球面の性質
を得ることができるので、収差が良好に補正されている
にも拘らずレンズの製作が非常に容易である。
を得ることができるので、収差が良好に補正されている
にも拘らずレンズの製作が非常に容易である。
また、第１の屈折表面の曲率中心を通り屈折率勾配に沿
って延びる軸が自動的に光軸となるので、偏心を生じな
い様にする為には第２の屈折表面の球面加工にのみ注意
を払えばよく、このことによってもレンズの製作が非常
に容易である。
って延びる軸が自動的に光軸となるので、偏心を生じな
い様にする為には第２の屈折表面の球面加工にのみ注意
を払えばよく、このことによってもレンズの製作が非常
に容易である。
第１図は球面単レンズの６次のコマ収差と６次の球面収
差゛とを示すグラフ、第２図は本発明の一実施例を示す
概略的な側面図、第６図は輌２図に示した一実施例の横
収差を示すグラフである。 なお図面に用いられた符号において、 ３４・・・・・・・・・・・・屈折率分布型レンズ６５
・・・・・・・・・・・・第１の屈折表面３６・・・・
・・・・・・・・第２の屈折表面ｔ・・・・・・・・・
・・・厚さ である。 代理人 土星 勝 〃 常包芳男 第２図 第３図 Ａ Ｂ ＋ＥＰＤ＋ ＋４−Ｄ＠ （自発）手続補正書 昭和５９年 ４月 ９日 昭和５９年特許願第２９１８３ 号 ６、補正により増加する発明の数 （１）、明細書第６頁下から４行目の「反射板」を１反
射層」と補正します。 （２）、同第６頁下から４行目及び第７頁２行目の「カ
バーガラス」を夫々「ディスク基板」と補正します。 （３）、同第７頁２〜３行目の「均一（１，５１０７２
２）な屈折率」を下記の通り補正します。 記 「均一な屈折率（ここでは、ディスク基板３２の材料と
略同じ屈折率を有している光学ガラスＢＫ７の屈折率１
．５１０７２２ で代用する）」−以上一
差゛とを示すグラフ、第２図は本発明の一実施例を示す
概略的な側面図、第６図は輌２図に示した一実施例の横
収差を示すグラフである。 なお図面に用いられた符号において、 ３４・・・・・・・・・・・・屈折率分布型レンズ６５
・・・・・・・・・・・・第１の屈折表面３６・・・・
・・・・・・・・第２の屈折表面ｔ・・・・・・・・・
・・・厚さ である。 代理人 土星 勝 〃 常包芳男 第２図 第３図 Ａ Ｂ ＋ＥＰＤ＋ ＋４−Ｄ＠ （自発）手続補正書 昭和５９年 ４月 ９日 昭和５９年特許願第２９１８３ 号 ６、補正により増加する発明の数 （１）、明細書第６頁下から４行目の「反射板」を１反
射層」と補正します。 （２）、同第６頁下から４行目及び第７頁２行目の「カ
バーガラス」を夫々「ディスク基板」と補正します。 （３）、同第７頁２〜３行目の「均一（１，５１０７２
２）な屈折率」を下記の通り補正します。 記 「均一な屈折率（ここでは、ディスク基板３２の材料と
略同じ屈折率を有している光学ガラスＢＫ７の屈折率１
．５１０７２２ で代用する）」−以上一
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 曲率が夫々Ｃ１及びＣ２である第１及び第２の屈折表面
と、前記夫々の曲率の中心を通る軸上における前記第１
及び第２の屈折表面間の距離がｔである厚さき、前記軸
をＸ軸としたときに Ｎ（Ｘ）＝ＮｏＯ十ＮｏＩ Ｘ なる値を有する屈折率とを夫々具備し、前記Ｃ１、Ｃ２
、ｔ、 Ｉ’ｉｏｏ及びＮｏ１の値が１ ０．２ｍｍ ≦Ｃ１≦０．４肛 ＩＣ２１≦０．１帥 １．５ｍｍ≦ｔ≦４ｍｍ １．３５ｍｍ≦ＮＯＯ≦１．９ 一〇、３ｍｍ≦ＮＯ１≦−０，０５ｍｍの範囲に存する
と共に、焦点距離を所定の値に保１ ちつつ前記Ｃ１の
値を調整するこきによって３次のコマ収差を補正し、且
つ前記へ０１の値を調整することによって６次の球面収
差を補正する様にしたことを特徴とする光ピツクアップ
用屈折率分布型レンズ。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP2918384A JPS60172010A (ja) | 1984-02-17 | 1984-02-17 | 光ピツクアツプ用屈折率分布型レンズ |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP2918384A JPS60172010A (ja) | 1984-02-17 | 1984-02-17 | 光ピツクアツプ用屈折率分布型レンズ |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS60172010A true JPS60172010A (ja) | 1985-09-05 |
| JPH0576606B2 JPH0576606B2 (ja) | 1993-10-25 |
Family
ID=12269092
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP2918384A Granted JPS60172010A (ja) | 1984-02-17 | 1984-02-17 | 光ピツクアツプ用屈折率分布型レンズ |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS60172010A (ja) |
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS62127706A (ja) * | 1985-11-28 | 1987-06-10 | Sony Corp | 光ディスク用対物レンズ |
| JPS63100413A (ja) * | 1985-09-17 | 1988-05-02 | Nippon Sheet Glass Co Ltd | コリメ−タレンズ及びその製造方法 |
| US4964703A (en) * | 1985-11-22 | 1990-10-23 | Canon Kabushiki Kaishi | Image-forming lens |
Citations (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US3729253A (en) * | 1971-05-28 | 1973-04-24 | Western Electric Co | Optical system comprising a single element having a continuously varying index of refraction |
-
1984
- 1984-02-17 JP JP2918384A patent/JPS60172010A/ja active Granted
Patent Citations (1)
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| US3729253A (en) * | 1971-05-28 | 1973-04-24 | Western Electric Co | Optical system comprising a single element having a continuously varying index of refraction |
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| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
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| US4964703A (en) * | 1985-11-22 | 1990-10-23 | Canon Kabushiki Kaishi | Image-forming lens |
| JPS62127706A (ja) * | 1985-11-28 | 1987-06-10 | Sony Corp | 光ディスク用対物レンズ |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPH0576606B2 (ja) | 1993-10-25 |
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