JPS5962815A - 屈折率分布型レンズ - Google Patents
屈折率分布型レンズInfo
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- JPS5962815A JPS5962815A JP17327982A JP17327982A JPS5962815A JP S5962815 A JPS5962815 A JP S5962815A JP 17327982 A JP17327982 A JP 17327982A JP 17327982 A JP17327982 A JP 17327982A JP S5962815 A JPS5962815 A JP S5962815A
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- G02B27/00—Optical systems or apparatus not provided for by any of the groups G02B1/00 - G02B26/00, G02B30/00
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Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
本発明は集束性屈折率分布型レンズの改良に関する。
近年、光学式ビデオディスク、ディジタルオーディオデ
ィスクのように記録媒体上に高苗度で記録されている情
報をレーザー光を微小スポットに集光して読み取る装置
が開発されている。レーザー光を微小スポットに集光す
る光学系ｉ１′現在では通常の球面レンズを数枚組み合
せた顕微鏡対物レンズと類似のレンズ系が用いられてい
る。しかし、最近レンズの組みΔして調整の容易性、小
型軽量化を目的として集束性Ｍｌ折率分布「１ツドレン
ズいわゆるセルフォックレンズを用いたピックアンプレ
ンズが報告されている（特開昭５４−１０９４５６号公
報、特開ｌＩｆイ５５−６３５４号公報）。しかしなが
らこれらの報告は球面収差だけを補正する手段を提供す
るのみで、軸外収差、即ちコマ収差、像Ｆｎ７湾曲等に
ついては全くふれられていない。光デイスク用ピックア
ップレンズは少なくとも像面上で直径０．１５朋以上の
範囲で十分収差補正がされていなくてはならず、球面収
差の補正をしただけでは実用にならない。
ィスクのように記録媒体上に高苗度で記録されている情
報をレーザー光を微小スポットに集光して読み取る装置
が開発されている。レーザー光を微小スポットに集光す
る光学系ｉ１′現在では通常の球面レンズを数枚組み合
せた顕微鏡対物レンズと類似のレンズ系が用いられてい
る。しかし、最近レンズの組みΔして調整の容易性、小
型軽量化を目的として集束性Ｍｌ折率分布「１ツドレン
ズいわゆるセルフォックレンズを用いたピックアンプレ
ンズが報告されている（特開昭５４−１０９４５６号公
報、特開ｌＩｆイ５５−６３５４号公報）。しかしなが
らこれらの報告は球面収差だけを補正する手段を提供す
るのみで、軸外収差、即ちコマ収差、像Ｆｎ７湾曲等に
ついては全くふれられていない。光デイスク用ピックア
ップレンズは少なくとも像面上で直径０．１５朋以上の
範囲で十分収差補正がされていなくてはならず、球面収
差の補正をしただけでは実用にならない。
後述するように平面端面をもつ屈折率分布型レンズは屈
折率分布の高次項の係数を適当に選択することによシ極
めて高精度に球面収差を補正することが可能であるが、
同時にアツベの正弦条件を満足することができないため
大きなコマ収差が発生し、像面内で光軸かられずかにず
れた点に微小スポットを集光させることが不可能である
。
折率分布の高次項の係数を適当に選択することによシ極
めて高精度に球面収差を補正することが可能であるが、
同時にアツベの正弦条件を満足することができないため
大きなコマ収差が発生し、像面内で光軸かられずかにず
れた点に微小スポットを集光させることが不可能である
。
本発明の目的は球面収差のみならずコマ収差も同時に良
好に補正された屈折率分布型レンズを提供することにあ
る。
好に補正された屈折率分布型レンズを提供することにあ
る。
本発明け、屈折率分布型レンズの入射面及び射出面を共
に、このレンズの遠い方の共役点に向って凸の球面とし
、１ｍ折率の分布状態による収差補正に加えて、入射面
及び射出面としての屈折面による収差補正を行なったも
のであり、このために屈折率分布の特性として最適な高
次項の係数を見い出しノζものである。
に、このレンズの遠い方の共役点に向って凸の球面とし
、１ｍ折率の分布状態による収差補正に加えて、入射面
及び射出面としての屈折面による収差補正を行なったも
のであり、このために屈折率分布の特性として最適な高
次項の係数を見い出しノζものである。
ここで、レンズの遠い方の共役点とは、レンズに関して
必然的に存在する２つの共役点のうち遠い方の共役点を
意味する。一般に光デイスク用ピックアップレンズのり
合には情報記録媒体としてのディスク４’４６ ｖｃ近
い方の共役点があり、照明光源側に峨い方の共役点が存
在する。
必然的に存在する２つの共役点のうち遠い方の共役点を
意味する。一般に光デイスク用ピックアップレンズのり
合には情報記録媒体としてのディスク４’４６ ｖｃ近
い方の共役点があり、照明光源側に峨い方の共役点が存
在する。
以下、本発明の詳細な説明する。
集束性屈折率分布型レンズの屈折率分布は光１抽に関し
て口伝対称で以下の式により表現される。
て口伝対称で以下の式により表現される。
ｎ２＝ｎｏ２（１（ｇｒ）”４−ｈ４（ｇｒ）’＋ｈ＋
＋（ｇｒ）’ ） （１）但し、れ。はレンズ中心の
屈折率、ｒは光軸からの径方向の距離、ｇは屈折率勾配
の程度を示すパラメータ、ｈ４、ｈ６はそれぞれ屈折率
分布の高次項としての４次項及び６次項の係数である。
＋（ｇｒ）’ ） （１）但し、れ。はレンズ中心の
屈折率、ｒは光軸からの径方向の距離、ｇは屈折率勾配
の程度を示すパラメータ、ｈ４、ｈ６はそれぞれ屈折率
分布の高次項としての４次項及び６次項の係数である。
一般に媒質の屈折率分布が座標久の関数としてｎ（双）
で表わされるとき、媒質中の光線のふるまいは という微分方程式によって記述される。ここで８は光線
の径路に沿って測った長さである。
で表わされるとき、媒質中の光線のふるまいは という微分方程式によって記述される。ここで８は光線
の径路に沿って測った長さである。
（２）式は適当な変数変換を施すことによシＲｕｎｇｓ
−Ｋｕｔｔａ法のようなよく知られた微分方程式の数
値解法によって解くことができる（参考文献Ａｐｐｌｉ
ｅｄ ０ｐｔｉｃｓ Ｖｏｌ、 ２１ 、 Ａ ６ 、
ｐ ９８４ ）。
−Ｋｕｔｔａ法のようなよく知られた微分方程式の数
値解法によって解くことができる（参考文献Ａｐｐｌｉ
ｅｄ ０ｐｔｉｃｓ Ｖｏｌ、 ２１ 、 Ａ ６ 、
ｐ ９８４ ）。
（１）式によって屈折率分布が表現される屈折率分布型
レンズに入射する任意の光線は（２）式を数値解法で屏
〈ことによシ、光線追跡が可能であシ、追跡後の収差計
算は通常の均質媒質系の光学系の場合と全く同様に行う
ことができる。
レンズに入射する任意の光線は（２）式を数値解法で屏
〈ことによシ、光線追跡が可能であシ、追跡後の収差計
算は通常の均質媒質系の光学系の場合と全く同様に行う
ことができる。
また近軸領域に限定するならば（２）弐１ま解析的に解
くことができて、以下の近軸追跡式を得る。
くことができて、以下の近軸追跡式を得る。
ここで、ｈｏ′、ｈは第１図に示すように、一般的屈折
率分布型レンズ１の入射Ｗｉｌ ａ及び射出面１ｂにお
ける近軸光線の高さを表わし、α０′は入射面１ａへ入
射する近軸光線の屈折直後における換算傾角、αは射出
面１ｂへ達する近情光線の屈折直前における換算傾角を
表わす。陶、第１図中に示した入射面１ａへの入射光線
の傾角α０及び射出面１ｂから射出する光、線の傾角α
′はぞれぞれα０′及びαとの間で通常の屈折法則Ｖこ
よる対応関係にあることはいう壜でもない。
率分布型レンズ１の入射Ｗｉｌ ａ及び射出面１ｂにお
ける近軸光線の高さを表わし、α０′は入射面１ａへ入
射する近軸光線の屈折直後における換算傾角、αは射出
面１ｂへ達する近情光線の屈折直前における換算傾角を
表わす。陶、第１図中に示した入射面１ａへの入射光線
の傾角α０及び射出面１ｂから射出する光、線の傾角α
′はぞれぞれα０′及びαとの間で通常の屈折法則Ｖこ
よる対応関係にあることはいう壜でもない。
以下に、本発明を光デイスク用ピックアップレンズに用
いた例に基づいて説明する。
いた例に基づいて説明する。
光デイスク用ピックアップレンズの最も重要なファクタ
ーは開口数（以下ＮＡと記す）と作動距離（以下ＷＤと
記す）である。
ーは開口数（以下ＮＡと記す）と作動距離（以下ＷＤと
記す）である。
まず最初にピッ、クアツプレンズの４ｆ［Ｎｈ。
ＷＤと屈折率分布特性ｎｏｓｇｓレンズ長ｚ１有長生１
有効半径両端面の曲率半径Ｒ１、Ｒ２の関係を考察する
。両端面が曲率をもつ場合の近軸追跡式は となる。ここでＲ，、Ｒ２はそれぞれこのレンズの入射
面及び射出面の曲率半径である。
有効半径両端面の曲率半径Ｒ１、Ｒ２の関係を考察する
。両端面が曲率をもつ場合の近軸追跡式は となる。ここでＲ，、Ｒ２はそれぞれこのレンズの入射
面及び射出面の曲率半径である。
入射するレーザー光は平行光であるからαｏ ＝ ０
である。レンズ系の焦点距離をｆとすれば Ｏ ｆ ＝ −（６） α まだ ＷＤ ＝−（７） α となる。そして、コマ収差が補正され、正弦条件が満足
されるものとすれば Ｏ ＮＡ ＝ −（８） が成り立つ。
である。レンズ系の焦点距離をｆとすれば Ｏ ｆ ＝ −（６） α まだ ＷＤ ＝−（７） α となる。そして、コマ収差が補正され、正弦条件が満足
されるものとすれば Ｏ ＮＡ ＝ −（８） が成り立つ。
（４）〜（８）式より１ｔ１１．Ｒ２について整理する
とつまり、ピックアップレンズの仕様ＮＡ、 ＷＤと屈
折率分布特性ｎｏｓｇ）有効半径ｒ６及びレンズ長２を
定めると、屈折率分布型レンズの両端面の曲率半径は（
９）式のごとく一義的に定まる。−例としてＮＡ ＝
０．４５ 、ＷＤ＝２．５５、Ｒ６＝１．６６６６６
、ｒ６ ＝ ２．０朋 ｇ＝０．２のときレンズ長２の
値に応じてＲＩＸＲ１＋が変化する様子をそれぞれ第２
図中に実線で示した。
とつまり、ピックアップレンズの仕様ＮＡ、 ＷＤと屈
折率分布特性ｎｏｓｇ）有効半径ｒ６及びレンズ長２を
定めると、屈折率分布型レンズの両端面の曲率半径は（
９）式のごとく一義的に定まる。−例としてＮＡ ＝
０．４５ 、ＷＤ＝２．５５、Ｒ６＝１．６６６６６
、ｒ６ ＝ ２．０朋 ｇ＝０．２のときレンズ長２の
値に応じてＲＩＸＲ１＋が変化する様子をそれぞれ第２
図中に実線で示した。
次に収差補正について考える。屈折率分布の高次項は収
差補正上、非球面と類似の働きをするものであり、収差
補正の自由度１−ｔｌである。つまりある特定の収差に
関しては両端面が平面であっても適当な高次の屈折率分
布を付与することによシ補正が可能である。そこで、後
述する本発明の実施例との比較のために一例として力□
＝１．６６６６６、ｇ−０，１９７４、光路図を第３図
に示し、この光路図中には軸上物点からの光線を示した
。屈折率分布の高次項をｈ４＝０．７６２、ｈｓ＝−０
，４８９とすることによシ第４図の光線収差図に示すよ
うに球面収差をほとんど零にすることができる。しかし
ながら、正弦条件が満たされておらず、ゆえに大きなコ
マ収差が発生している。これは第５図の波面収差図をみ
ても明らかである。
差補正上、非球面と類似の働きをするものであり、収差
補正の自由度１−ｔｌである。つまりある特定の収差に
関しては両端面が平面であっても適当な高次の屈折率分
布を付与することによシ補正が可能である。そこで、後
述する本発明の実施例との比較のために一例として力□
＝１．６６６６６、ｇ−０，１９７４、光路図を第３図
に示し、この光路図中には軸上物点からの光線を示した
。屈折率分布の高次項をｈ４＝０．７６２、ｈｓ＝−０
，４８９とすることによシ第４図の光線収差図に示すよ
うに球面収差をほとんど零にすることができる。しかし
ながら、正弦条件が満たされておらず、ゆえに大きなコ
マ収差が発生している。これは第５図の波面収差図をみ
ても明らかである。
尚、上述の球面収差を補正するような高次の屈折率分布
係数ｈ４、ｈ６の値は、解析的に求めることは困難であ
るが通常のレンズ設計の手法、たとえば減衰最小自乗法
のような最適化法によって数値的に容易に求めることが
できる。
係数ｈ４、ｈ６の値は、解析的に求めることは困難であ
るが通常のレンズ設計の手法、たとえば減衰最小自乗法
のような最適化法によって数値的に容易に求めることが
できる。
上記の比較例よシ分るように球面収差とコマ収差の両方
を補正するためには高次の屈折率分布以外にもう一つの
自由度が必要とされる。この自由度は両端面に曲率をつ
けることによシ得られる。但し、基本的な仕様ＮＡ。
を補正するためには高次の屈折率分布以外にもう一つの
自由度が必要とされる。この自由度は両端面に曲率をつ
けることによシ得られる。但し、基本的な仕様ＮＡ。
ＷＤを満足するために両端面の曲率半径Ｒ１、Ｒ２は独
立に選ぶことはできず屈折率分布特性ｎｏｓｒｏＸｇ
及びレンズ長２に応じて上記の（９）式で決まる値に
設定（７なければならない。
立に選ぶことはできず屈折率分布特性ｎｏｓｒｏＸｇ
及びレンズ長２に応じて上記の（９）式で決まる値に
設定（７なければならない。
−例として第２図に示した種々のａｍ、Ｒｚの値に対し
てできるだけ球面収差を小さくするように高次屈折率分
布を決めたときの正弦条件違反量Ｏ８Ｃを点線で第２図
中に爪ねで示した。但しＯＳＣは ｏｓｃ＝ｕエリ−ｆ （１０）ｉｎ ｔ
ｌ で与えられる。ここでｆｉｉ′焦点距離、ｈｍａｘｄ光
軸に平行に入射する光線のうち最も光軸から離れた光線
の入射高、θけ同光線がレンズを出射後、光軸となす角
度である。補正後の球面収差はストレールの強度（ＳＴ
）で評価しである。ストレールの強度とは無収差レンズ
系の点像強度分布の中心値と収差があるレンズ系の点像
強度分布の中心値との比であり、したがって無収差に近
い程１に近づく。
てできるだけ球面収差を小さくするように高次屈折率分
布を決めたときの正弦条件違反量Ｏ８Ｃを点線で第２図
中に爪ねで示した。但しＯＳＣは ｏｓｃ＝ｕエリ−ｆ （１０）ｉｎ ｔ
ｌ で与えられる。ここでｆｉｉ′焦点距離、ｈｍａｘｄ光
軸に平行に入射する光線のうち最も光軸から離れた光線
の入射高、θけ同光線がレンズを出射後、光軸となす角
度である。補正後の球面収差はストレールの強度（ＳＴ
）で評価しである。ストレールの強度とは無収差レンズ
系の点像強度分布の中心値と収差があるレンズ系の点像
強度分布の中心値との比であり、したがって無収差に近
い程１に近づく。
ストレールの強度で示した理由は球面収差の形状が異っ
ても単一の評価尺度として残留球面収差の大きさの目安
とすることができるからである。第２図に示した種々の
Ｒ１、Ｒ２の値に対してできるだけ球面収差を小さくす
るように高次屈折率分布を決めたときのストレールの強
度を第２図中に一点鎖線で重ねて示した。
ても単一の評価尺度として残留球面収差の大きさの目安
とすることができるからである。第２図に示した種々の
Ｒ１、Ｒ２の値に対してできるだけ球面収差を小さくす
るように高次屈折率分布を決めたときのストレールの強
度を第２図中に一点鎖線で重ねて示した。
第２図に示されるように球面収差が良好に補正されるだ
めの、すなわちストレールの強度にして０．９５以上ま
でに補正されるためのレンズ長２の範囲は比較的広いが
、正弦条件違反Ｊ１０ Ｓ Ｃがほぼ′＄になる領域は
極めて限られた領域である。光デイスク用ピックアップ
レンズに用いるためＫはｏｓｃＶｉ少なくとも±０．０
３以下にすることが望ましい。
めの、すなわちストレールの強度にして０．９５以上ま
でに補正されるためのレンズ長２の範囲は比較的広いが
、正弦条件違反Ｊ１０ Ｓ Ｃがほぼ′＄になる領域は
極めて限られた領域である。光デイスク用ピックアップ
レンズに用いるためＫはｏｓｃＶｉ少なくとも±０．０
３以下にすることが望ましい。
屈折率分布特性”（１％ ｇｓ ｒ６ が異なればそ
れに応じて第２図と同様な図を得ることができる。いず
れの値に対しても球面収差、コマ収差の両方が良好に補
正される形状は両端部がいずれも物体側に向って凸の曲
面をもつ場合に限られる。このとき高次の屈折率分布係
数ｈ４、ｈ６１″ｊ以下の条件を満たすことが肝要であ
る。
れに応じて第２図と同様な図を得ることができる。いず
れの値に対しても球面収差、コマ収差の両方が良好に補
正される形状は両端部がいずれも物体側に向って凸の曲
面をもつ場合に限られる。このとき高次の屈折率分布係
数ｈ４、ｈ６１″ｊ以下の条件を満たすことが肝要であ
る。
２．０ ＜ ｈ４（０，５
５，０（ｈ６（０，３
上記条件のいずれを越えてもどのよりなＲ１、Ｒ２に対
しても球面収差とコマ収差の両方を良好に補正すること
が不可能になる。
しても球面収差とコマ収差の両方を良好に補正すること
が不可能になる。
次に本発明の実施例を示す。いずれの場合も厚さ１．１
朋のプラスチック製のディスクによって発生する収差を
考慮して設計された例である。各実施例の構成諸元は以
下の通りである。
朋のプラスチック製のディスクによって発生する収差を
考慮して設計された例である。各実施例の構成諸元は以
下の通りである。
上記実施例のうち実施例１〜７までは光デイスク用ピッ
クアップレンズに必要とされるＮＡ＝０．４５、ＷＤ＝
２．５５の仕様で設計されたものでおる。実施例８Ｖｉ
現在「セルフォックマイクロレンズ」なる商品名で市販
されている屈折率分布型レンズＬを使用した例である。
クアップレンズに必要とされるＮＡ＝０．４５、ＷＤ＝
２．５５の仕様で設計されたものでおる。実施例８Ｖｉ
現在「セルフォックマイクロレンズ」なる商品名で市販
されている屈折率分布型レンズＬを使用した例である。
屈折率分布特性上Ｎ Ａ ＝ ０．３が達成可能な最も
大きな値である。各実施例ともｇＩ！而湾面は完全には
補正されていないが、一般的光デイスク装置では集光ス
ポットの位置が中心からずれた場合でも常にオートフォ
ーカス機構が働いて最良像面を自動的に設定するので問
題ない。
大きな値である。各実施例ともｇＩ！而湾面は完全には
補正されていないが、一般的光デイスク装置では集光ス
ポットの位置が中心からずれた場合でも常にオートフォ
ーカス機構が働いて最良像面を自動的に設定するので問
題ない。
第６図〜第１３図に上記実施例１〜８の光路図、収差図
等を順に示した。各図においてＡＶｉ光路図であシ、図
中には元軸上の物点からの光線を示した。Ｂは屈折率分
布図であり、ｃＶｉ光線収差図、Ｄは波面収差図である
。光線収差図には球面収差（ｓｐｈ ） 、非点収差（
Ａｓｔ）及びコマ収差（Ｃｏｍａ）を示し、球面収差図
中には、点線で正弦条件違反量を併記した。
等を順に示した。各図においてＡＶｉ光路図であシ、図
中には元軸上の物点からの光線を示した。Ｂは屈折率分
布図であり、ｃＶｉ光線収差図、Ｄは波面収差図である
。光線収差図には球面収差（ｓｐｈ ） 、非点収差（
Ａｓｔ）及びコマ収差（Ｃｏｍａ）を示し、球面収差図
中には、点線で正弦条件違反量を併記した。
上記の各収差図から本発明によるいずれの実施例も光デ
イスク用ピックアップレンズとして優れた性能を有して
おシ、特に各波面収差図に示されるとおシ、波面収差は
最大像高においても実用上の基準とされるλ／４よりも
かなシ小さく、コマ収差とりわけその対称性が良好に補
正されているため波面の対称性にも優れていることが明
らかである。
イスク用ピックアップレンズとして優れた性能を有して
おシ、特に各波面収差図に示されるとおシ、波面収差は
最大像高においても実用上の基準とされるλ／４よりも
かなシ小さく、コマ収差とりわけその対称性が良好に補
正されているため波面の対称性にも優れていることが明
らかである。
以上のごとく、本発明によれば球面収差のみならずコマ
収差も良好に補正されたＭ折率分布型レンズが達成され
、光デイスク用ピックアップレンズとして優れた性能を
有するレンズが提供される。
収差も良好に補正されたＭ折率分布型レンズが達成され
、光デイスク用ピックアップレンズとして優れた性能を
有するレンズが提供される。
第１図は一般的屈折率分布型レンズの入射面及び射出面
における近軸光線の様子を示す。 第２図はレンズ長の値に応じてレンズの入射面及び射出
面の曲率牛後の変化する様子を示す。第３図は比較例の
光路図、第４図は比較例の光線収差図、第５図は比較例
の波面収差図、第６図Ａは実施例１０光路図、第６図Ｂ
は実施例１の屈折率分布図、第６図ｃＶｉ実施例１の光
線収差図、第６図りは実施例１の波面収差図、第７図Ａ
は実施例２０光路図、第７図Ｂは実施例２の屈折率分布
図、第７図Ｃは実施例２の光線収差図、第７図りは実施
例２０波面収差図、第８図Ａけ実施例３の光路図、第８
図Ｂは実施例３の屈折率分布図、第８図Ｃは実施例３の
光線収差図、第８図Ｄ＃″ｉ実施例３の波面収差図、第
９図Ａは実施例４の光路図、第９図Ｂｉｉ実施例４の屈
折率分布図、第９図Ｃは実施例４の光線収差図、第９図
りは実施例４の波面収差図、第１０図人は実施例５の光
路図、第１０図Ｂは実施例５の屈折率分布図、第１０図
Ｃは実施例５の光線収差図、第１０図りは実施例５０波
面収差図、第１１図人は実施例６の光路図、第１１図Ｂ
は実施例６の屈折率分布図、第１１図Ｃは実施例６の光
線収差図、第１１図りは実施例６の波面収差図、第１２
図人は実施例７の光路図、第１２図Ｂは実施例７の屈折
率分布図、Ｍ１２図Ｃは実施例７の光線収差図、第１２
図りは実施例７の波面収差図、第１３図人は実施例８の
光路図、第１３図Ｂは実施例８の屈折率分布図、第１３
図Ｃは実施例８の光線収差図、第１３図ＤＶｉ実施例８
の波面ｊＩＫ差図である。 （主要部分の符号の説明） Ｌ 屈折率分布型レンズ Ｄ 光ディスク 第３図 １ｎ ７４図 才す図 オ６Ａ図 し ＲＩ Ｒ２ ブ’６Ｃ図 矛６Ｄ囚 メｙテＸメげＴ）Ｌ−月、９）Ｉｙ ７７Ａ膳 舅−７Ｃ図 ７５− オ７Ｄ図 ヌリシオサル 勺シッタル ２′８Ａ図 バフ １＜；’ 才８Ｃ図 ゛オ′鈍図 ヌソティオサル サシッフル士ＣＩＡ図 ＲＩ Ｒ２ 一：ｚｑｃ囚 才ｑＤ囚 メリ五オすノ［カシ・χタノＬ オ１０Ａ閃 才１０６０ Ｓｐｈ Ａｓ？： （、ｏ処才１
０Ｄ図 ２７１Ａ図 バ１ バ２ オフ７Ｃ図 才１１Ｄ図 メリテ湖刃−ル 丈シ゛叡ル第１２Ａ目 ７ｉｚｃ図 才ＩＺＩ）図 メソ“フ“ン」ブ刀／ ｊジ、・
ｙノに２／３Ａ図 才／３Ｃ図 ｓｐハ △ｓ−ｔ
ＣＯ噸オ′／３Ｄ図
における近軸光線の様子を示す。 第２図はレンズ長の値に応じてレンズの入射面及び射出
面の曲率牛後の変化する様子を示す。第３図は比較例の
光路図、第４図は比較例の光線収差図、第５図は比較例
の波面収差図、第６図Ａは実施例１０光路図、第６図Ｂ
は実施例１の屈折率分布図、第６図ｃＶｉ実施例１の光
線収差図、第６図りは実施例１の波面収差図、第７図Ａ
は実施例２０光路図、第７図Ｂは実施例２の屈折率分布
図、第７図Ｃは実施例２の光線収差図、第７図りは実施
例２０波面収差図、第８図Ａけ実施例３の光路図、第８
図Ｂは実施例３の屈折率分布図、第８図Ｃは実施例３の
光線収差図、第８図Ｄ＃″ｉ実施例３の波面収差図、第
９図Ａは実施例４の光路図、第９図Ｂｉｉ実施例４の屈
折率分布図、第９図Ｃは実施例４の光線収差図、第９図
りは実施例４の波面収差図、第１０図人は実施例５の光
路図、第１０図Ｂは実施例５の屈折率分布図、第１０図
Ｃは実施例５の光線収差図、第１０図りは実施例５０波
面収差図、第１１図人は実施例６の光路図、第１１図Ｂ
は実施例６の屈折率分布図、第１１図Ｃは実施例６の光
線収差図、第１１図りは実施例６の波面収差図、第１２
図人は実施例７の光路図、第１２図Ｂは実施例７の屈折
率分布図、Ｍ１２図Ｃは実施例７の光線収差図、第１２
図りは実施例７の波面収差図、第１３図人は実施例８の
光路図、第１３図Ｂは実施例８の屈折率分布図、第１３
図Ｃは実施例８の光線収差図、第１３図ＤＶｉ実施例８
の波面ｊＩＫ差図である。 （主要部分の符号の説明） Ｌ 屈折率分布型レンズ Ｄ 光ディスク 第３図 １ｎ ７４図 才す図 オ６Ａ図 し ＲＩ Ｒ２ ブ’６Ｃ図 矛６Ｄ囚 メｙテＸメげＴ）Ｌ−月、９）Ｉｙ ７７Ａ膳 舅−７Ｃ図 ７５− オ７Ｄ図 ヌリシオサル 勺シッタル ２′８Ａ図 バフ １＜；’ 才８Ｃ図 ゛オ′鈍図 ヌソティオサル サシッフル士ＣＩＡ図 ＲＩ Ｒ２ 一：ｚｑｃ囚 才ｑＤ囚 メリ五オすノ［カシ・χタノＬ オ１０Ａ閃 才１０６０ Ｓｐｈ Ａｓ？： （、ｏ処才１
０Ｄ図 ２７１Ａ図 バ１ バ２ オフ７Ｃ図 才１１Ｄ図 メリテ湖刃−ル 丈シ゛叡ル第１２Ａ目 ７ｉｚｃ図 才ＩＺＩ）図 メソ“フ“ン」ブ刀／ ｊジ、・
ｙノに２／３Ａ図 才／３Ｃ図 ｓｐハ △ｓ−ｔ
ＣＯ噸オ′／３Ｄ図
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 中心屈折率を１６．光軸からの径方向の距離をｒとした
七き屈折率分布ｎが ｎ ” ＝ ｎ♂（ｌ−（ｇｒ） ”＋ｈ ４ （’ｇ
ｒ）’ ＋ ｈａ （ｇｒ）’ ）で表わされる屈折率
分布型レンズにおいて、２、０＜ｈａ〈０．５ ５、０＜ｈａ＜０．３ なる条件を満たし、かつ該屈折率分布型レンズの入射面
及び射出ｔｍをいずれも該レンズの遠い方の共役点に向
って凸の球面となし、球面収差、コマ収差の両方が良好
に補正されたことを特徴とする屈折率分布型レンズ：但
し、ｇは屈折率勾配の程度を示すパラメータ、ｈａ、ｈ
ｓＶｉそれぞれ屈折率分布の高次項としての４次項及び
６次項の係数である。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP17327982A JPS5962815A (ja) | 1982-10-04 | 1982-10-04 | 屈折率分布型レンズ |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP17327982A JPS5962815A (ja) | 1982-10-04 | 1982-10-04 | 屈折率分布型レンズ |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS5962815A true JPS5962815A (ja) | 1984-04-10 |
Family
ID=15957499
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP17327982A Pending JPS5962815A (ja) | 1982-10-04 | 1982-10-04 | 屈折率分布型レンズ |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS5962815A (ja) |
Cited By (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| DE3537883A1 (de) * | 1984-10-25 | 1986-04-30 | Olympus Optical Co., Ltd., Tokio/Tokyo | Objektiv |
| DE3600825A1 (de) * | 1985-01-16 | 1986-07-17 | Olympus Optical Co., Ltd., Tokio/Tokyo | Einlinsiges objektiv mit brechzahlgradienten der linse |
| US4964703A (en) * | 1985-11-22 | 1990-10-23 | Canon Kabushiki Kaishi | Image-forming lens |
| JPH04121716U (ja) * | 1991-04-18 | 1992-10-30 | 富士電気化学株式会社 | ロータリトランス用コア |
-
1982
- 1982-10-04 JP JP17327982A patent/JPS5962815A/ja active Pending
Cited By (7)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| DE3537883A1 (de) * | 1984-10-25 | 1986-04-30 | Olympus Optical Co., Ltd., Tokio/Tokyo | Objektiv |
| US4701032A (en) * | 1984-10-25 | 1987-10-20 | Olympus Optical Co., Ltd. | Graded refractive index lens system |
| DE3537883C2 (ja) * | 1984-10-25 | 1992-11-12 | Olympus Optical Co., Ltd., Tokio/Tokyo, Jp | |
| DE3600825A1 (de) * | 1985-01-16 | 1986-07-17 | Olympus Optical Co., Ltd., Tokio/Tokyo | Einlinsiges objektiv mit brechzahlgradienten der linse |
| US4684221A (en) * | 1985-01-16 | 1987-08-04 | Olympus Optical Co., Ltd. | Graded refractive index single lens system |
| US4964703A (en) * | 1985-11-22 | 1990-10-23 | Canon Kabushiki Kaishi | Image-forming lens |
| JPH04121716U (ja) * | 1991-04-18 | 1992-10-30 | 富士電気化学株式会社 | ロータリトランス用コア |
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