JPS6017015B2 - 良好なプレス成形性および焼付硬化性を有するＡｌ合金板 - Google Patents
良好なプレス成形性および焼付硬化性を有するＡｌ合金板Info
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- JPS6017015B2 JPS6017015B2 JP55171550A JP17155080A JPS6017015B2 JP S6017015 B2 JPS6017015 B2 JP S6017015B2 JP 55171550 A JP55171550 A JP 55171550A JP 17155080 A JP17155080 A JP 17155080A JP S6017015 B2 JPS6017015 B2 JP S6017015B2
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Landscapes
- Shaping Metal By Deep-Drawing, Or The Like (AREA)
- Laminated Bodies (AREA)
Description
【発明の詳細な説明】
この発明は、すぐれたプレス成形性を有すると共に、プ
レス成形後の塗装暁付に際して降状強度（耐力）が向上
する特性、すなわち、すぐれた隣付硬化性を有し、特に
自動車車体用として使用するのに適したＡそ合金板に関
するものである。
レス成形後の塗装暁付に際して降状強度（耐力）が向上
する特性、すなわち、すぐれた隣付硬化性を有し、特に
自動車車体用として使用するのに適したＡそ合金板に関
するものである。
近年、例えば自動車産業の分野では、省エネルギー資源
の観点から、軽量化の一環として車体の成形にＡそ合金
板が使用されつつある。一般に、自動車車体成形用Ａそ
合金板には、プレス加工の際にリューダースバンド（ひ
ずみ模様）やしわの発生がなく、かつ耳率の低い、良好
なプレス成形性、特に張り出し性のほかに、プレス型に
よくなじみ、かつ成形品をプレス型から外した時にスプ
リングバックの発生かない、すぐれた形状性も要求され
るものである。
の観点から、軽量化の一環として車体の成形にＡそ合金
板が使用されつつある。一般に、自動車車体成形用Ａそ
合金板には、プレス加工の際にリューダースバンド（ひ
ずみ模様）やしわの発生がなく、かつ耳率の低い、良好
なプレス成形性、特に張り出し性のほかに、プレス型に
よくなじみ、かつ成形品をプレス型から外した時にスプ
リングバックの発生かない、すぐれた形状性も要求され
るものである。
なお、プレス成形性および形状性（以下、この両性質を
合せてプレス成形性という）については、伸びおよびェ
リクセン値（以下Ｅ値という）が高く、耐力の低いもの
が良しとされている。したがって、自動車用Ａそ合金板
には、プレス成形前の特性として、高い伸びとＥ値およ
び低い耐力を備え、一方プレス成形して塗装暁付した後
においては、高い耐力をもつようになる性質（焼付硬化
性）が要求されることになる。なお、上記の隣付硬化性
とは、板材をプレス成形した後、１４０〜２２０００の
温度に所定時間保持の条件で塗袋焼付するに際にして、
板材の耐力が向上する性質を云うのであって、この性質
があると、成形前の板材の耐力は低くても、塗装糠付後
の成形品には強度を保持することができることになり、
したがって低い耐力でのプレス成形が可能となり、この
結果形状性の良好なものになるので、使用者にとっては
望ましい性質である。
合せてプレス成形性という）については、伸びおよびェ
リクセン値（以下Ｅ値という）が高く、耐力の低いもの
が良しとされている。したがって、自動車用Ａそ合金板
には、プレス成形前の特性として、高い伸びとＥ値およ
び低い耐力を備え、一方プレス成形して塗装暁付した後
においては、高い耐力をもつようになる性質（焼付硬化
性）が要求されることになる。なお、上記の隣付硬化性
とは、板材をプレス成形した後、１４０〜２２０００の
温度に所定時間保持の条件で塗袋焼付するに際にして、
板材の耐力が向上する性質を云うのであって、この性質
があると、成形前の板材の耐力は低くても、塗装糠付後
の成形品には強度を保持することができることになり、
したがって低い耐力でのプレス成形が可能となり、この
結果形状性の良好なものになるので、使用者にとっては
望ましい性質である。
従来、そのような自動車車体成形用Ａそ合金板としては
、Ａ．Ａ．規格５０５２合金（Ｍｇ：２．２〜２．８％
，Ｃｒ：０．２５〜０．３５％，Ａ〆および不可避不純
物：残り）や、同じく５１８２合金（Ｍｎ：０．２０〜
０．５０％，Ｍｇ：４．０〜５．０％，Ａ夕および不可
避不純物：残り）の適用が考えられたが、これらのＡＩ
合金板においては、プレス成形時にリューダ−スバンド
が発生するほか、塗装暁付によって強度が低下するもの
であった。
、Ａ．Ａ．規格５０５２合金（Ｍｇ：２．２〜２．８％
，Ｃｒ：０．２５〜０．３５％，Ａ〆および不可避不純
物：残り）や、同じく５１８２合金（Ｍｎ：０．２０〜
０．５０％，Ｍｇ：４．０〜５．０％，Ａ夕および不可
避不純物：残り）の適用が考えられたが、これらのＡＩ
合金板においては、プレス成形時にリューダ−スバンド
が発生するほか、塗装暁付によって強度が低下するもの
であった。
また、最近同じく６００針合金（Ｍｇ：０．４〜０．８
％，Ｓｉ：０．６〜１．０％，Ｃｕ：０．１５〜０．６
％，Ｍｎ：０．２〜０．８％，Ａそおよび不可避不純物
：残り）や、６０１０合金（Ｍｇ：０．６〜１．０％，
Ｓｉ：０．８〜１．２％，Ｃｕ：０．１５〜０．６％，
Ｍｎ：０．２〜０．８％，Ａそおよび不可避不純物：残
り）の使用が検討され、確かにこれらのＡそ合金板は、
プレス成形時にリューダースバンドの発生がなく、かつ
焼付硬化性も有するものであるが、伸びが低いために張
り出し性の劣ったものになっており、したがって厳しい
条件での成形が要求される製品の製造には使用すること
ができないものであった。そこで、本発明者等は、上述
のような観点から、すぐれたプレス成形性、特に張り出
し性を有し、かつ塗装焼付した後において高い強度を有
するＡそ合金板を得べ〈研究を行なった結果、Ｍｇ：０
．４〜〜０．８％，Ｓｉ：０．８〜１．５％，Ｚｎ：０
．５％超〜２．５％，Ｃｕ：０．０５〜０．４％を含有
し、されにＭｎ：０．０５〜０．６％，Ｃｒ：０．０２
〜０．３％，Ｚｒ：０．０２〜０．２％，およびＴｉ：
０．００１〜０．２％のうちの１種または２種以上を含
有し、残りがＡそと不可避不純物からなる組成（以上重
量％，以下％の表示はすべて重量％を意味する）を有す
るＡそ合金板は、高い伸びとＥ値、すなわちすぐれたプ
レス成形性、特に張り出し性を有し、かつ良好な焼付硬
化性も具備するという知見を得たのである。この発明は
、上記知見にもとづいてなされたものであって、以下に
成分組成範囲を上記の通りに限定した理由を説明する。
‘ａ）ＭｇおよびＳｉ これら両成分には、Ｍ＆Ｓｉを形成して合金を析出硬化
させる作用があるが、その含有量がそれぞれＭｇ：０．
４％未満およびＳｉ：０．８％未満では、Ｍｇ２Ｓｉの
析出が十分でなく、所望の析出硬化をはかることができ
ないので、十分な強度および伸びを確保することができ
ず、一方Ｍｇについては、０．８％を越えて含有させる
とプレス成形性が劣化するようになり、またＳｉについ
ては、１．５％を越えて含有させると、熱間および冷間
加工性が低下するようになることから、それぞれの含有
量を、Ｍｇ：０．４〜０．８％，Ｓｉ：０．８〜１．５
％と定めた。
％，Ｓｉ：０．６〜１．０％，Ｃｕ：０．１５〜０．６
％，Ｍｎ：０．２〜０．８％，Ａそおよび不可避不純物
：残り）や、６０１０合金（Ｍｇ：０．６〜１．０％，
Ｓｉ：０．８〜１．２％，Ｃｕ：０．１５〜０．６％，
Ｍｎ：０．２〜０．８％，Ａそおよび不可避不純物：残
り）の使用が検討され、確かにこれらのＡそ合金板は、
プレス成形時にリューダースバンドの発生がなく、かつ
焼付硬化性も有するものであるが、伸びが低いために張
り出し性の劣ったものになっており、したがって厳しい
条件での成形が要求される製品の製造には使用すること
ができないものであった。そこで、本発明者等は、上述
のような観点から、すぐれたプレス成形性、特に張り出
し性を有し、かつ塗装焼付した後において高い強度を有
するＡそ合金板を得べ〈研究を行なった結果、Ｍｇ：０
．４〜〜０．８％，Ｓｉ：０．８〜１．５％，Ｚｎ：０
．５％超〜２．５％，Ｃｕ：０．０５〜０．４％を含有
し、されにＭｎ：０．０５〜０．６％，Ｃｒ：０．０２
〜０．３％，Ｚｒ：０．０２〜０．２％，およびＴｉ：
０．００１〜０．２％のうちの１種または２種以上を含
有し、残りがＡそと不可避不純物からなる組成（以上重
量％，以下％の表示はすべて重量％を意味する）を有す
るＡそ合金板は、高い伸びとＥ値、すなわちすぐれたプ
レス成形性、特に張り出し性を有し、かつ良好な焼付硬
化性も具備するという知見を得たのである。この発明は
、上記知見にもとづいてなされたものであって、以下に
成分組成範囲を上記の通りに限定した理由を説明する。
‘ａ）ＭｇおよびＳｉ これら両成分には、Ｍ＆Ｓｉを形成して合金を析出硬化
させる作用があるが、その含有量がそれぞれＭｇ：０．
４％未満およびＳｉ：０．８％未満では、Ｍｇ２Ｓｉの
析出が十分でなく、所望の析出硬化をはかることができ
ないので、十分な強度および伸びを確保することができ
ず、一方Ｍｇについては、０．８％を越えて含有させる
とプレス成形性が劣化するようになり、またＳｉについ
ては、１．５％を越えて含有させると、熱間および冷間
加工性が低下するようになることから、それぞれの含有
量を、Ｍｇ：０．４〜０．８％，Ｓｉ：０．８〜１．５
％と定めた。
（ｂ｝ Ｚｎ
Ｚｎ成分は、素地中に固溶して、これを強化すると共に
、Ｍｇぶｉの見掛けの過飽和度を増加させ、かつＭ鏡Ｓ
ｉをより微細に析出させて合金の延性を向上させる作用
をもつものであると考えられるが、その含有量が０．５
％以下では前記作用に所望の効果が得られず、一方２．
５％を越えて含有させると、延性およびプレス成形性の
劣化を招くようになることから、その含有量を０．５％
超〜２．５％と定めた。
、Ｍｇぶｉの見掛けの過飽和度を増加させ、かつＭ鏡Ｓ
ｉをより微細に析出させて合金の延性を向上させる作用
をもつものであると考えられるが、その含有量が０．５
％以下では前記作用に所望の効果が得られず、一方２．
５％を越えて含有させると、延性およびプレス成形性の
劣化を招くようになることから、その含有量を０．５％
超〜２．５％と定めた。
【ｃ｝ Ｃｕ
Ｃｕ成分には、時効を促進すると共に、焼付硬化性を付
与する作用があるが、その含有量が０．０５％未満では
前記作用の所望の効果が得られず、一方０．４％を越え
て含有させるとプレス成形性が劣化するようになること
から、その含有量を０．０５〜０．４％と定めた。
与する作用があるが、その含有量が０．０５％未満では
前記作用の所望の効果が得られず、一方０．４％を越え
て含有させるとプレス成形性が劣化するようになること
から、その含有量を０．０５〜０．４％と定めた。
｛ｄー Ｍｎ，Ｃｒ，Ｚｒ，およびＴｉ
これらの成分には、結晶粒を微細化し、かつプレス成形
性を向上させる均等的作用があるが、その含有量が、そ
れぞれＭｎ：０．０５％未満，Ｃｒ：０．０２％未満，
Ｚｒ：０．０２％未満，およびＴｉ：０．００１％未満
では前記作用に所望の効果が確保できず、一方それぞれ
Ｍｎ：０．６％，Ｃｒ：０．３％，Ｚｒｏ．２％，およ
びＴｉ：０．２％を越えて含有させると、巨大金属間化
合物が形成するようになって延性が低下し、さらに暁入
性も劣化するようになることから、それぞれの成分の含
有量を、Ｍｎ：０．０５〜０．６％，Ｃｒ：０．０２〜
０．３％，Ｚｒ：０．０２〜０．２％，およびＴｉ：０
．００１〜０．２％と定めた。
性を向上させる均等的作用があるが、その含有量が、そ
れぞれＭｎ：０．０５％未満，Ｃｒ：０．０２％未満，
Ｚｒ：０．０２％未満，およびＴｉ：０．００１％未満
では前記作用に所望の効果が確保できず、一方それぞれ
Ｍｎ：０．６％，Ｃｒ：０．３％，Ｚｒｏ．２％，およ
びＴｉ：０．２％を越えて含有させると、巨大金属間化
合物が形成するようになって延性が低下し、さらに暁入
性も劣化するようになることから、それぞれの成分の含
有量を、Ｍｎ：０．０５〜０．６％，Ｃｒ：０．０２〜
０．３％，Ｚｒ：０．０２〜０．２％，およびＴｉ：０
．００１〜０．２％と定めた。
なお、不可避不純物として含有するＦｅ成分には結晶粒
を微細化する作用があるが、多量に含有するとプレス成
形性が劣化するようになることから、不可避不純物とし
てのＦｅの含有量は０．３％以下にとどめるのが望まし
い。
を微細化する作用があるが、多量に含有するとプレス成
形性が劣化するようになることから、不可避不純物とし
てのＦｅの含有量は０．３％以下にとどめるのが望まし
い。
また、一般のＡク合金におけると同様に、Ｂ：０．０１
％以下の含有によって鋳造組織が微細化するので、品質
向上がはかれるものである。また、この発明のＡそ合金
板は、まず、所定組成のィンゴツトに、５００〜５６ぴ
０の温度に２〜４母時間保持の条件で均質化処理を施し
た後、２５０〜５５０℃の温度で熱間圧延を行ない、こ
の場合熱間圧延終了温度はできるだけ低い方が好ましく
、ついで前記熱延板を所定の板厚まで袷間加工し、最終
的にこの冷延板にＴ４処理（溶体化処理）を施すことに
よって製造するのが望ましく、このような基本工程をと
ることによって高延性およびすぐれたプレス成形性を有
し、かつ良好な暁付硬化性も具備したＡク合金板を得る
ことができるのである。
％以下の含有によって鋳造組織が微細化するので、品質
向上がはかれるものである。また、この発明のＡそ合金
板は、まず、所定組成のィンゴツトに、５００〜５６ぴ
０の温度に２〜４母時間保持の条件で均質化処理を施し
た後、２５０〜５５０℃の温度で熱間圧延を行ない、こ
の場合熱間圧延終了温度はできるだけ低い方が好ましく
、ついで前記熱延板を所定の板厚まで袷間加工し、最終
的にこの冷延板にＴ４処理（溶体化処理）を施すことに
よって製造するのが望ましく、このような基本工程をと
ることによって高延性およびすぐれたプレス成形性を有
し、かつ良好な暁付硬化性も具備したＡク合金板を得る
ことができるのである。
なお、上記のＴ４処理は、通常、５００〜５８０００の
温度に１時間保持の条件で行なわれるほか、連続嘘鈍炉
を用い、急速短時間加熱処理を行なっても所望の性能を
確保することができるが、この場合冷却速度が遅いと十
分な強度および延性を確保するのが難しくなることから
強制冷却するのが望ましい。つぎに、この発明のＡそ合
金板を実施例により具体的に説明する。
温度に１時間保持の条件で行なわれるほか、連続嘘鈍炉
を用い、急速短時間加熱処理を行なっても所望の性能を
確保することができるが、この場合冷却速度が遅いと十
分な強度および延性を確保するのが難しくなることから
強制冷却するのが望ましい。つぎに、この発明のＡそ合
金板を実施例により具体的に説明する。
実施例 １
Ｍｇ：０．６６％，Ｓｉ：１．０９％，Ｚｎ：１．８７
％，Ｃｕ：０．２％，Ｍｎ：０．１８％，Ｔｉ：０．１
２％を含有し、残りがＡそと不可避不純物（Ｆｅ：０．
２％含有）からなる組成を有するＡそ合金ィンゴットに
、温度：５４５００に６時間保持の条件で均質化処理を
施した後、終了温度：２８０ｑｏ，板厚：６側の条件で
熱間圧延を施し、ついでこの熱延板に冷間圧延を施して
板厚：１伽の冷延板とし、最終的にこの冷延板に、温度
：５３０００に２の抄、保持後、水焼入れの条件でＴ４
処理を施すことによって本発明Ａそ合金板を製造した。
％，Ｃｕ：０．２％，Ｍｎ：０．１８％，Ｔｉ：０．１
２％を含有し、残りがＡそと不可避不純物（Ｆｅ：０．
２％含有）からなる組成を有するＡそ合金ィンゴットに
、温度：５４５００に６時間保持の条件で均質化処理を
施した後、終了温度：２８０ｑｏ，板厚：６側の条件で
熱間圧延を施し、ついでこの熱延板に冷間圧延を施して
板厚：１伽の冷延板とし、最終的にこの冷延板に、温度
：５３０００に２の抄、保持後、水焼入れの条件でＴ４
処理を施すことによって本発明Ａそ合金板を製造した。
この結果得られた本発明Ａそ合金板の室温時効特性を第
１表に示した。第１表 第１表に示される結果から、上記本発明Ａ〆合金板の強
度は、わずか１４日程度の室温時効後はほぼ安定化する
ことがわかる。
１表に示した。第１表 第１表に示される結果から、上記本発明Ａ〆合金板の強
度は、わずか１４日程度の室温時効後はほぼ安定化する
ことがわかる。
また、室温で１ケ月間時効した上記本発明Ａそ合金板に
対して、プレス成形に相当する０．５％の引張ひずみを
与えた後、塗装嬢付処理に相当する温度：１８５午○お
よび２０５ｑｏに３び分保持の熱処理を行なし、耐力を
測定した。
対して、プレス成形に相当する０．５％の引張ひずみを
与えた後、塗装嬢付処理に相当する温度：１８５午○お
よび２０５ｑｏに３び分保持の熱処理を行なし、耐力を
測定した。
この測定結果を第２表に示した。第２表に示されるよう
に、上記本発明Ａ〆合金板は、きわめて高に暁付硬化性
を有し（第１表に示される耐力の値と比較されたい）、
かつひずみ量が増すほど、加熱温度が高にほど耐力の増
加が著しいことが明らかである。
に、上記本発明Ａ〆合金板は、きわめて高に暁付硬化性
を有し（第１表に示される耐力の値と比較されたい）、
かつひずみ量が増すほど、加熱温度が高にほど耐力の増
加が著しいことが明らかである。
第２表実施例 ２
成分組成をそれぞれ第３表に示される組成とす第 ３
表る以外は、実施例１におけると同一の製造条件にて本
発明Ａ〆合金板１〜１７および従来Ａ〆合金板１〜４を
それぞれ製造した。
表る以外は、実施例１におけると同一の製造条件にて本
発明Ａ〆合金板１〜１７および従来Ａ〆合金板１〜４を
それぞれ製造した。
なお、従釆Ａそ合金板１〜４は、それぞれＡＡ規格５０
５２，５１８２，６００９ および６０１０に相当する
組成をもつものである。ついで、この結果得られた本発
明Ａ〆合金板１〜１７および従来合金板１〜４の室温時
効１ケ月後の引張特性およびＥ値を測定した。
５２，５１８２，６００９ および６０１０に相当する
組成をもつものである。ついで、この結果得られた本発
明Ａ〆合金板１〜１７および従来合金板１〜４の室温時
効１ケ月後の引張特性およびＥ値を測定した。
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 １ Ｍｇ：０．４〜０．８％， Ｓｉ：０．８〜１．５％， Ｚｎ：０．５％超〜２．５％， Ｃｕ：０．０５〜０．４％， を含有し、さらに、 Ｍｎ：０．０５〜０．６％， Ｃｒ：０．０２〜０．３％， Ｚｒ：０．０２〜０．２％， Ｔｉ：０．００１〜０．２％， のうちの１種または２種以上を含有し、残りがＡｌと不
可避不純物からなる組成（以上重量％）を含有すること
を特徴とする良好なプレス成形性および焼付硬化性を有
するＡｌ合金板。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP55171550A JPS6017015B2 (ja) | 1980-12-05 | 1980-12-05 | 良好なプレス成形性および焼付硬化性を有するＡｌ合金板 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP55171550A JPS6017015B2 (ja) | 1980-12-05 | 1980-12-05 | 良好なプレス成形性および焼付硬化性を有するＡｌ合金板 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS5794546A JPS5794546A (en) | 1982-06-12 |
| JPS6017015B2 true JPS6017015B2 (ja) | 1985-04-30 |
Family
ID=15925200
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP55171550A Expired JPS6017015B2 (ja) | 1980-12-05 | 1980-12-05 | 良好なプレス成形性および焼付硬化性を有するＡｌ合金板 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS6017015B2 (ja) |
Families Citing this family (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS6082643A (ja) * | 1983-10-07 | 1985-05-10 | Showa Alum Corp | 延性に優れた耐食性高力アルミニウム合金 |
| JPS61201749A (ja) * | 1985-03-05 | 1986-09-06 | Sukai Alum Kk | 成形加工用アルミニウム合金圧延板およびその製造方法 |
| JPH0660366B2 (ja) * | 1990-05-29 | 1994-08-10 | スカイアルミニウム株式会社 | 燐酸亜鉛処理用アルミニウム合金板およびその製造方法 |
| CN103255324B (zh) * | 2013-04-19 | 2017-02-08 | 北京有色金属研究总院 | 一种适合于汽车车身板制造的铝合金材料及制备方法 |
| WO2019189521A1 (ja) * | 2018-03-30 | 2019-10-03 | 株式会社神戸製鋼所 | 高強度アルミニウム合金、該アルミニウム合金を用いたアルミニウム合金板およびアルミニウム合金部材 |
-
1980
- 1980-12-05 JP JP55171550A patent/JPS6017015B2/ja not_active Expired
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPS5794546A (en) | 1982-06-12 |
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