JPS60159163A - 超合金の耐酸化性改善方法 - Google Patents
超合金の耐酸化性改善方法Info
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- JPS60159163A JPS60159163A JP59281949A JP28194984A JPS60159163A JP S60159163 A JPS60159163 A JP S60159163A JP 59281949 A JP59281949 A JP 59281949A JP 28194984 A JP28194984 A JP 28194984A JP S60159163 A JPS60159163 A JP S60159163A
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- Japan
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- alloy
- superalloy
- alumina
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- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22F—CHANGING THE PHYSICAL STRUCTURE OF NON-FERROUS METALS AND NON-FERROUS ALLOYS
- C22F1/00—Changing the physical structure of non-ferrous metals or alloys by heat treatment or by hot or cold working
- C22F1/02—Changing the physical structure of non-ferrous metals or alloys by heat treatment or by hot or cold working in inert or controlled atmosphere or vacuum
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22F—CHANGING THE PHYSICAL STRUCTURE OF NON-FERROUS METALS AND NON-FERROUS ALLOYS
- C22F1/00—Changing the physical structure of non-ferrous metals or alloys by heat treatment or by hot or cold working
- C22F1/10—Changing the physical structure of non-ferrous metals or alloys by heat treatment or by hot or cold working of nickel or cobalt or alloys based thereon
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C23—COATING METALLIC MATERIAL; COATING MATERIAL WITH METALLIC MATERIAL; CHEMICAL SURFACE TREATMENT; DIFFUSION TREATMENT OF METALLIC MATERIAL; COATING BY VACUUM EVAPORATION, BY SPUTTERING, BY ION IMPLANTATION OR BY CHEMICAL VAPOUR DEPOSITION, IN GENERAL; INHIBITING CORROSION OF METALLIC MATERIAL OR INCRUSTATION IN GENERAL
- C23C—COATING METALLIC MATERIAL; COATING MATERIAL WITH METALLIC MATERIAL; SURFACE TREATMENT OF METALLIC MATERIAL BY DIFFUSION INTO THE SURFACE, BY CHEMICAL CONVERSION OR SUBSTITUTION; COATING BY VACUUM EVAPORATION, BY SPUTTERING, BY ION IMPLANTATION OR BY CHEMICAL VAPOUR DEPOSITION, IN GENERAL
- C23C8/00—Solid state diffusion of only non-metal elements into metallic material surfaces; Chemical surface treatment of metallic material by reaction of the surface with a reactive gas, leaving reaction products of surface material in the coating, e.g. conversion coatings, passivation of metals
- C23C8/06—Solid state diffusion of only non-metal elements into metallic material surfaces; Chemical surface treatment of metallic material by reaction of the surface with a reactive gas, leaving reaction products of surface material in the coating, e.g. conversion coatings, passivation of metals using gases
- C23C8/08—Solid state diffusion of only non-metal elements into metallic material surfaces; Chemical surface treatment of metallic material by reaction of the surface with a reactive gas, leaving reaction products of surface material in the coating, e.g. conversion coatings, passivation of metals using gases only one element being applied
- C23C8/10—Oxidising
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- Chemical & Material Sciences (AREA)
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- Materials Engineering (AREA)
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- Chemical Kinetics & Catalysis (AREA)
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- Organic Low-Molecular-Weight Compounds And Preparation Thereof (AREA)
- Low-Molecular Organic Synthesis Reactions Using Catalysts (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
技術分野
本発明は、超合金材料の環境による劣化、特に高温酸化
と高温腐食と、に対する耐久性の改善に係る。
と高温腐食と、に対する耐久性の改善に係る。
背現技術
ニッケル基超合金は、高温に於（）る強度が重要である
様な場面で広（用いられている。かかる適用例の多くに
於て共通して望まれていることは、材料が酸化と高温腐
食とに対する耐久性を有していることである。ニッケル
基超合金は、強化相であるγ−相（ＮｆａＡｌ基）をふ
くむγ相にッケル固溶体）から成っている。ニッケル基
超合金中のアルミニウム（通常＋１５よそ３〜７％含有
されている）は強化γ−相の形成に関与づることに加え
て、超合金が酸化される雰囲気に瞑された時に超合金材
料の表面にアルミナ基の層を形成づることによって、超
合金の酸化と腐食とに対する耐久性の向上に寄与してい
る。超合金に於て通富用いられている分ｍのアルミニウ
ムからアルミナの層が確実に形成されるためには、幾ら
かのクロムが存在していることが必要である。約５％以
」二のクロムが必要と思われる。
様な場面で広（用いられている。かかる適用例の多くに
於て共通して望まれていることは、材料が酸化と高温腐
食とに対する耐久性を有していることである。ニッケル
基超合金は、強化相であるγ−相（ＮｆａＡｌ基）をふ
くむγ相にッケル固溶体）から成っている。ニッケル基
超合金中のアルミニウム（通常＋１５よそ３〜７％含有
されている）は強化γ−相の形成に関与づることに加え
て、超合金が酸化される雰囲気に瞑された時に超合金材
料の表面にアルミナ基の層を形成づることによって、超
合金の酸化と腐食とに対する耐久性の向上に寄与してい
る。超合金に於て通富用いられている分ｍのアルミニウ
ムからアルミナの層が確実に形成されるためには、幾ら
かのクロムが存在していることが必要である。約５％以
」二のクロムが必要と思われる。
アルミナ層が一旦形成されると、アルミノ一層は酸素が
基層へ拡散することを抑制することと、基層の物質が表
面へ拡散して反応性の環境と接触することを抑制するこ
ととによって、超合金基層を酸化或いは腐食から保護す
る。環境との反応によって形成する表面層の特徴は、そ
れらが通常放物線状の成長パターンに従っていることで
ある。
基層へ拡散することを抑制することと、基層の物質が表
面へ拡散して反応性の環境と接触することを抑制するこ
ととによって、超合金基層を酸化或いは腐食から保護す
る。環境との反応によって形成する表面層の特徴は、そ
れらが通常放物線状の成長パターンに従っていることで
ある。
即ち、無垢の表面上での膜の初期形成速度は高いが、層
の厚さが増加するに従い形成速度は放物線状に減衰して
ゆき、このことによって基層と環境との間の反応が低減
される（成長速度は酸化膜の厚さに反比例する）。
の厚さが増加するに従い形成速度は放物線状に減衰して
ゆき、このことによって基層と環境との間の反応が低減
される（成長速度は酸化膜の厚さに反比例する）。
アルミナ層の保護能力が現場に於て無効になることにつ
いては主に二つのｌｊｌ横が考えられる。アルミナ層が
不純物を含んでいると、表面膜の完全性と密面とは低下
し、酸素の基層への拡散の速度と基層物質の表面への拡
散の速度とが上昇する。
いては主に二つのｌｊｌ横が考えられる。アルミナ層が
不純物を含んでいると、表面膜の完全性と密面とは低下
し、酸素の基層への拡散の速度と基層物質の表面への拡
散の速度とが上昇する。
第二の破損機構はアルミナ表面層のスポーレーションで
ある。スポーレーションは一般に熱膨張によって発生ず
る。金属基層の熱膨張係数はアルミナ層の（れよりも高
いので、表面酸化膜がそれが形成された時の温度よりも
高い温度にまで加熱されると表面層には引張応力が生じ
る（勿論、冷却され、ると逆の効果が起こる）。゛ 表面層の性能を向上させる問題に対しては、アルミナ以
外の酸化物が形成される傾向を最小に抑えるために基層
の組成を修正することが行われ、一方スポーレーション
が発生ずる傾向に対しては、基層内にある所謂酸素活性
元素を混入させることが行われてぎた。
ある。スポーレーションは一般に熱膨張によって発生ず
る。金属基層の熱膨張係数はアルミナ層の（れよりも高
いので、表面酸化膜がそれが形成された時の温度よりも
高い温度にまで加熱されると表面層には引張応力が生じ
る（勿論、冷却され、ると逆の効果が起こる）。゛ 表面層の性能を向上させる問題に対しては、アルミナ以
外の酸化物が形成される傾向を最小に抑えるために基層
の組成を修正することが行われ、一方スポーレーション
が発生ずる傾向に対しては、基層内にある所謂酸素活性
元素を混入させることが行われてぎた。
ある種の保護コーディングの開発に際して、かかるコー
ティングに、イツトリウム、ランタン、スカンジウム、
ハフニウム、ケイ素、マグネシウム等々の酸素活性元素
の含有物が含まれていると、アルミナ層のスポーレーシ
ョンが大幅に減少するということが見出された。これら
のコーティングは、米国特許第３，５４２．５３０＠ど
米国特許第３，６７６．０８５号と米国特許第３．７５
４゜９０３号と米国特許第３．９２８．０２６号とに記
載されている。米国特許第３，７５４，９０２号には、
酸化性能の改善のためにイツトリウムを含んだ構造用合
金について記されている。本願の優先権主張の基礎とさ
れた米国特許出願第５６５゜４９２号と同日に出願され
た米国出願特ｎ第号、「イツトリウム及びハフニウム添
加による超合金材料の耐酸化性の向上」、にはイツトリ
ウムとハニウムとの組成を適切に調節することによって
超合金基層に於て観察される共働作用について記載され
ている。
ティングに、イツトリウム、ランタン、スカンジウム、
ハフニウム、ケイ素、マグネシウム等々の酸素活性元素
の含有物が含まれていると、アルミナ層のスポーレーシ
ョンが大幅に減少するということが見出された。これら
のコーティングは、米国特許第３，５４２．５３０＠ど
米国特許第３，６７６．０８５号と米国特許第３．７５
４゜９０３号と米国特許第３．９２８．０２６号とに記
載されている。米国特許第３，７５４，９０２号には、
酸化性能の改善のためにイツトリウムを含んだ構造用合
金について記されている。本願の優先権主張の基礎とさ
れた米国特許出願第５６５゜４９２号と同日に出願され
た米国出願特ｎ第号、「イツトリウム及びハフニウム添
加による超合金材料の耐酸化性の向上」、にはイツトリ
ウムとハニウムとの組成を適切に調節することによって
超合金基層に於て観察される共働作用について記載され
ている。
発明の開示
本発明によれば、アルミナ保護表面層を形成し且酸素活
性元素を含んだ超合金基層の環境劣化に対する耐久性は
、超合金を使用環境中に曝Ｊ“前に、制御された清浄な
酸化環境下で超合金の表面を予め酸化してやることによ
って大幅に改善される。
性元素を含んだ超合金基層の環境劣化に対する耐久性は
、超合金を使用環境中に曝Ｊ“前に、制御された清浄な
酸化環境下で超合金の表面を予め酸化してやることによ
って大幅に改善される。
この酸化前処理が極度に欠陥のない良好な保護能力を有
するアルミナ表面層の形成を確実に実現し、その後酸化
活性元素の存在がこの完璧な表面層を安定化させ使用時
に於番ノるスポーレーションを抑制することが理論立て
られる。
するアルミナ表面層の形成を確実に実現し、その後酸化
活性元素の存在がこの完璧な表面層を安定化させ使用時
に於番ノるスポーレーションを抑制することが理論立て
られる。
以下に本発明の結果を表Ｉに組成が示されている一連の
合金に対する試験結果を参照して説明する。表Ｉに於て
従来技術Ａ及び従来技術Ｂと記された合金は市販の超合
金であり、本発明によって要求される量の酸素活性元素
を含んでいないという点Ｃ本発明の範囲から除外される
べきものぐある。しかしながらこれらの合金は、アルミ
ニウムとクロムとを十分含んでいるために、アルミナの
保護膜を形成する。表■の他の合金は、本発明が適用さ
れるべきものの代表である。これらの合金は種々の基本
組成を有しており、またこれらの合金は全て少闇のイツ
トリウム及びハフニウムを含んでいる。
合金に対する試験結果を参照して説明する。表Ｉに於て
従来技術Ａ及び従来技術Ｂと記された合金は市販の超合
金であり、本発明によって要求される量の酸素活性元素
を含んでいないという点Ｃ本発明の範囲から除外される
べきものぐある。しかしながらこれらの合金は、アルミ
ニウムとクロムとを十分含んでいるために、アルミナの
保護膜を形成する。表■の他の合金は、本発明が適用さ
れるべきものの代表である。これらの合金は種々の基本
組成を有しており、またこれらの合金は全て少闇のイツ
トリウム及びハフニウムを含んでいる。
これらの合金の試料は、表面環境をシミュレートするた
めに制御された量の二酸化硫黄が加えられた雰囲気中で
ダクト・バーナ・リグにＪ：って、８９９℃のもとての
高部腐食試験を受けた。試料は加工されたままのものと
空気中で１０３８℃で２４時間前酸化処理が施されたも
のとの両方に対して破断するまで試験された。
めに制御された量の二酸化硫黄が加えられた雰囲気中で
ダクト・バーナ・リグにＪ：って、８９９℃のもとての
高部腐食試験を受けた。試料は加工されたままのものと
空気中で１０３８℃で２４時間前酸化処理が施されたも
のとの両方に対して破断するまで試験された。
結果が表Ｈに示されている。この結果は、前酸化処理を
施すことによって本発明の試料の寿命が少なくと゛も２
から３倍以上に延びていることを示しており、前酸化処
理が有効であることがわかる。
施すことによって本発明の試料の寿命が少なくと゛も２
から３倍以上に延びていることを示しており、前酸化処
理が有効であることがわかる。
これは驚くべき予想外に良い結果である。これは、前酸
化処理過程の間により欠陥が少なく、より密でより純粋
なアルミナの膜が形成されたことと、材料の中に酸素活
性元素が存在していることによっ′にの膜が保持されて
いたこととに起因する。
化処理過程の間により欠陥が少なく、より密でより純粋
なアルミナの膜が形成されたことと、材料の中に酸素活
性元素が存在していることによっ′にの膜が保持されて
いたこととに起因する。
８９９℃のもとて１００時間行われた腐食試験の結果が
第１図と第２図と第３図に示され゛（いる。
第１図と第２図と第３図に示され゛（いる。
これらの図面は、合金１０８と従来技術Ａと従来技術Ｂ
との倍率×２００の顕微鏡写真である。合金１０８の組
成は、イツトリウムとハフニウムとが含まれているとい
う点を除けば、従来技術Ａ及び従来技術Ｂの組成と類似
である。第１図から第３図までに於Ｃ１同一の条件下で
同じ機関の腐食試験によって本発明の合金が受けた損傷
の深さは、合金従来技術Ａのそれのおよそ１Ω分の１で
あり、また合金従来技術Ｂのそれの約３０分の１である
。
との倍率×２００の顕微鏡写真である。合金１０８の組
成は、イツトリウムとハフニウムとが含まれているとい
う点を除けば、従来技術Ａ及び従来技術Ｂの組成と類似
である。第１図から第３図までに於Ｃ１同一の条件下で
同じ機関の腐食試験によって本発明の合金が受けた損傷
の深さは、合金従来技術Ａのそれのおよそ１Ω分の１で
あり、また合金従来技術Ｂのそれの約３０分の１である
。
これらの顕微鏡写真は、前述の条件を満足させる特定の
合金に対して本発明の前酸化処理を施すことによって、
相当な改善が得られるということを示している。
合金に対して本発明の前酸化処理を施すことによって、
相当な改善が得られるということを示している。
本発明のこの前途有望な結果は、超合金がコーティング
なしでエンジンのある部位に適用される可ＯＬ性を切り
問いた。このことは、経済的な面だけでなく、他の特性
の改善につながり得るものである。−例として第４図を
参照されたい。第４図は、典型的なニッケル基超合金の
単結晶く合金従来技術Ｂ）の熱機械疲労挙動を示してい
る。、縦軸はパーセントひずみを表わし、横軸はそのひ
ずみ振幅のもとで亀裂による破壊が生ずるまでに要り−
る繰返し数を表わす。試料にコーティングを施すことは
、熱機械疲労に対して逆効果であることがわかる。例え
ば、±０．６％真ひずみを受Ｇノたもの同士を比較する
と、コーティングされたものは約５０００回で破断して
いるが、一方コーティングされていないものは約１５０
００回で破断している。従って熱機械疲労が制限要因で
ある様な場面に於ては、本発明の過程は大きな利益をも
たら寸ぐあろう。
なしでエンジンのある部位に適用される可ＯＬ性を切り
問いた。このことは、経済的な面だけでなく、他の特性
の改善につながり得るものである。−例として第４図を
参照されたい。第４図は、典型的なニッケル基超合金の
単結晶く合金従来技術Ｂ）の熱機械疲労挙動を示してい
る。、縦軸はパーセントひずみを表わし、横軸はそのひ
ずみ振幅のもとで亀裂による破壊が生ずるまでに要り−
る繰返し数を表わす。試料にコーティングを施すことは
、熱機械疲労に対して逆効果であることがわかる。例え
ば、±０．６％真ひずみを受Ｇノたもの同士を比較する
と、コーティングされたものは約５０００回で破断して
いるが、一方コーティングされていないものは約１５０
００回で破断している。従って熱機械疲労が制限要因で
ある様な場面に於ては、本発明の過程は大きな利益をも
たら寸ぐあろう。
本発明の他の応用例としては、内部流体冷却流路に於（
プる酸化及び腐食の防止である。多くのタービン・エン
ジンは空冷タービン・ブレードを用いており、かかるブ
レードの該表面の温度を許容限界温度以下に維持り゛る
ためにブレード内の流路中に空気が送られている。これ
らの内部冷却流路の表面は比較的高い温度に達する可能
性があるので、内部流路をアルミナイド型の保護コーテ
ィングによって被覆り−ることが広く行われてきた。コ
ーティング過程と品質管理のために必要なコーチインク
試料の破壊検査とは、空冷タービン・ブレードの製作費
用を増大させる。本発明は、この様な内部コーティング
過程を確実に不必要なものにづると思われる。
プる酸化及び腐食の防止である。多くのタービン・エン
ジンは空冷タービン・ブレードを用いており、かかるブ
レードの該表面の温度を許容限界温度以下に維持り゛る
ためにブレード内の流路中に空気が送られている。これ
らの内部冷却流路の表面は比較的高い温度に達する可能
性があるので、内部流路をアルミナイド型の保護コーテ
ィングによって被覆り−ることが広く行われてきた。コ
ーティング過程と品質管理のために必要なコーチインク
試料の破壊検査とは、空冷タービン・ブレードの製作費
用を増大させる。本発明は、この様な内部コーティング
過程を確実に不必要なものにづると思われる。
本発明の伯の特徴と利点とは、以下に記される具体例と
特許請求の範囲と本光−明力実施例を示す添付の図面と
から明らかとなろう。
特許請求の範囲と本光−明力実施例を示す添付の図面と
から明らかとなろう。
発明を実施づ゛るための最良の形態
本発明は、アルミナの表面層を形成する様なニッケル基
超合金に対して適用されることが可能ぐある。アルミナ
表面層を形成するためには、合金中に約５％のクロムと
共に少なくとも約３％のアルミニウムが含まれていなけ
ればならない。更に合金は、イツトリウム、ハフニウム
、ランタン、セリウム、スカンジウム、マグネシウム、
マンガセン、ミツシュメタル等を含むグループのうちの
少なくとも一つの酸素活性元素を約０．１％から約０．
９％まで含有していることが必要である。
超合金に対して適用されることが可能ぐある。アルミナ
表面層を形成するためには、合金中に約５％のクロムと
共に少なくとも約３％のアルミニウムが含まれていなけ
ればならない。更に合金は、イツトリウム、ハフニウム
、ランタン、セリウム、スカンジウム、マグネシウム、
マンガセン、ミツシュメタル等を含むグループのうちの
少なくとも一つの酸素活性元素を約０．１％から約０．
９％まで含有していることが必要である。
合金はこれらの元素のうら少なくとも２種類を合翳１で
０．０５％から０．５％まで含有していることが望まし
い。更に、これまでの試験結果に基づき、０．０１％か
ら０．０９％までのイツトリウムと０．３％から０．８
％までのハフニウムとが含有されていることが最も望ま
しい。材料の製造方法は重要ではない。つまり、酸素活
性元素が材料中、特に酸化及び腐食に対する保護が必要
とされる表面近傍に於て一様に分布させられている限り
、従来技術の多結晶鋳造や一方向凝固法や単結晶技術や
粉末冶金技術等のどれが採用されても良い。
０．０５％から０．５％まで含有していることが望まし
い。更に、これまでの試験結果に基づき、０．０１％か
ら０．０９％までのイツトリウムと０．３％から０．８
％までのハフニウムとが含有されていることが最も望ま
しい。材料の製造方法は重要ではない。つまり、酸素活
性元素が材料中、特に酸化及び腐食に対する保護が必要
とされる表面近傍に於て一様に分布させられている限り
、従来技術の多結晶鋳造や一方向凝固法や単結晶技術や
粉末冶金技術等のどれが採用されても良い。
合金は全ての表面酸化物や汚物やグリースや油等を取り
除くべく洗浄されなｉＪればならない。その後合金は、
清浄雰囲気中で約６４９℃の温度で約４時間から約４０
時までに亙って熱処理されなければなＩうない。同一厚
さの酸化膜を形成するためには、低温領域での酸化は高
温での酸化よりもより長い時間を必要とする。
除くべく洗浄されなｉＪればならない。その後合金は、
清浄雰囲気中で約６４９℃の温度で約４時間から約４０
時までに亙って熱処理されなければなＩうない。同一厚
さの酸化膜を形成するためには、低温領域での酸化は高
温での酸化よりもより長い時間を必要とする。
酸化処理は空気中もしくは酸素と他の不活性ガスどの混
合気体中で実行される。前述の通り、我々は１０３８℃
のもとて２４時間という条件を採用覆ることによって良
い結果を得たが、合金の組成が異なる場合には最適な結
果を得るためには他の温度と時間とが必要とされること
は明らかである。
合気体中で実行される。前述の通り、我々は１０３８℃
のもとて２４時間という条件を採用覆ることによって良
い結果を得たが、合金の組成が異なる場合には最適な結
果を得るためには他の温度と時間とが必要とされること
は明らかである。
以上に於ては本発明を特定の実施例について詳細に説明
したが、本発明はこれらの実施例に限定されるものでは
なく、本発明の範囲内にて種々の実施例が可能であるこ
とは当業者にとって明らかであろう。
したが、本発明はこれらの実施例に限定されるものでは
なく、本発明の範囲内にて種々の実施例が可能であるこ
とは当業者にとって明らかであろう。
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δＩ（：：：；じ：。。
一口ｊｊｌｌｌｌ＋
仝１：°゛・ ・・・
、７１ ：Ｚ ：ｃつ、っ。。。二：；、Ｆ：：ご―ｃ
ｏ ：；； δ ユ 珂：：：： ：’ ：：：二： 低 唱 乙１：：：：；：：：’＝ｌ：：； 女ヤ 五−」Ｌ 高温腐食バーナ試験結果 第１種 第２種 合金番号 ｒｄｌ Ｆｉｌｌ ＩＵ ＋’＋９酸化処理
後２−８８ −ｍ＝ ２１６ ２−１０８ １２０ ２１６ ２−１：ｉ３ −−−−− ８００試験中断２−１５５
１９２ ８００試験中断 ２！−２０４−−−−８００試験中断 ２−２０５ −一−８００試験中断 ５９７ １８０ ２８８ ２−２０３ −−− ２１６ 従来技術八 〇６ ９６ 従来技術８ ９６ ９６ １：前醇化処理は１０３８℃のもとて２４ ＋１．に間
１ｊりれた。試験は２回行われた。
ｏ ：；； δ ユ 珂：：：： ：’ ：：：二： 低 唱 乙１：：：：；：：：’＝ｌ：：； 女ヤ 五−」Ｌ 高温腐食バーナ試験結果 第１種 第２種 合金番号 ｒｄｌ Ｆｉｌｌ ＩＵ ＋’＋９酸化処理
後２−８８ −ｍ＝ ２１６ ２−１０８ １２０ ２１６ ２−１：ｉ３ −−−−− ８００試験中断２−１５５
１９２ ８００試験中断 ２！−２０４−−−−８００試験中断 ２−２０５ −一−８００試験中断 ５９７ １８０ ２８８ ２−２０３ −−− ２１６ 従来技術八 〇６ ９６ 従来技術８ ９６ ９６ １：前醇化処理は１０３８℃のもとて２４ ＋１．に間
１ｊりれた。試験は２回行われた。
第１図は、酸化試験後の合金１０８の断面の顕微鏡写真
Ｃある。 第２図は、酸化試験後の合金従来技術Ａの断面の顕微鏡
写真（゛ある。 第３図は、酸化試験後の合金従来技術Ｂの断面の顕微鏡
写真である。 第４図は、コーティングされた合金と従来技術の合金と
の熱機械疲労挙動を示している。 特ム′］出願人 ユナイデツド・チクノロシース・コー
ポレイション
Ｃある。 第２図は、酸化試験後の合金従来技術Ａの断面の顕微鏡
写真（゛ある。 第３図は、酸化試験後の合金従来技術Ｂの断面の顕微鏡
写真である。 第４図は、コーティングされた合金と従来技術の合金と
の熱機械疲労挙動を示している。 特ム′］出願人 ユナイデツド・チクノロシース・コー
ポレイション
Claims (1)
- アルミニウムを少なくとも３％と、クロムを少なくとも
５％と、イツトリウム、ハフニウム、ランタン、セリウ
ム、スカンジウム、マグネシウム、マンガン及びミンシ
ュメタルのうら少なくとも一つの選ばれた元素を少なく
とも約０．０１％から約０．９％までとを含有し、清浄
な酸素自由表面を右する超合金の耐酸化性を改善する方
法にして、前記合金を約６４９℃から約１０９３℃まで
の温度のもとて約４時間から約４０時間までに亙って清
浄な酸化雰囲気中に曝して高い保護能力を有１”るアル
ミナ基の保護表面層を形成することを含む方法。
Applications Claiming Priority (2)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| US56549283A | 1983-12-27 | 1983-12-27 | |
| US565492 | 1983-12-27 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS60159163A true JPS60159163A (ja) | 1985-08-20 |
Family
ID=24258850
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP59281949A Pending JPS60159163A (ja) | 1983-12-27 | 1984-12-26 | 超合金の耐酸化性改善方法 |
Country Status (7)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS60159163A (ja) |
| KR (1) | KR850005000A (ja) |
| DE (1) | DE3446180A1 (ja) |
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