JPS60149775A - 切削工具用表面被覆サ−メツト部材 - Google Patents
切削工具用表面被覆サ−メツト部材Info
- Publication number
- JPS60149775A JPS60149775A JP453684A JP453684A JPS60149775A JP S60149775 A JPS60149775 A JP S60149775A JP 453684 A JP453684 A JP 453684A JP 453684 A JP453684 A JP 453684A JP S60149775 A JPS60149775 A JP S60149775A
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- JP
- Japan
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- cutting
- hard
- forming component
- oxides
- dispersed phase
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-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C23—COATING METALLIC MATERIAL; COATING MATERIAL WITH METALLIC MATERIAL; CHEMICAL SURFACE TREATMENT; DIFFUSION TREATMENT OF METALLIC MATERIAL; COATING BY VACUUM EVAPORATION, BY SPUTTERING, BY ION IMPLANTATION OR BY CHEMICAL VAPOUR DEPOSITION, IN GENERAL; INHIBITING CORROSION OF METALLIC MATERIAL OR INCRUSTATION IN GENERAL
- C23C—COATING METALLIC MATERIAL; COATING MATERIAL WITH METALLIC MATERIAL; SURFACE TREATMENT OF METALLIC MATERIAL BY DIFFUSION INTO THE SURFACE, BY CHEMICAL CONVERSION OR SUBSTITUTION; COATING BY VACUUM EVAPORATION, BY SPUTTERING, BY ION IMPLANTATION OR BY CHEMICAL VAPOUR DEPOSITION, IN GENERAL
- C23C30/00—Coating with metallic material characterised only by the composition of the metallic material, i.e. not characterised by the coating process
- C23C30/005—Coating with metallic material characterised only by the composition of the metallic material, i.e. not characterised by the coating process on hard metal substrates
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- Metallurgy (AREA)
- Organic Chemistry (AREA)
- Chemical Vapour Deposition (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
この発明は、高靭性および高硬度を有し、さらに特にす
ぐれたｌ酸化性を有し、かつ耐摩耗性、耐塑性変形性、
および耐衝撃性にもす□ぐれ、したがって、これらの特
性が要求される高速切削に、切削工具として用いた場合
にすぐれた性能を発揮する表面被覆サーメット部材に関
するものである。
ぐれたｌ酸化性を有し、かつ耐摩耗性、耐塑性変形性、
および耐衝撃性にもす□ぐれ、したがって、これらの特
性が要求される高速切削に、切削工具として用いた場合
にすぐれた性能を発揮する表面被覆サーメット部材に関
するものである。
近年、加工能率向上のために切削速度の高速化が検討さ
れているが、切削速度を速くすると、切削工具の刃先温
度が上昇し、刃先が摩耗よりは、むしろ高温に起因する
塑性変形によって使用寿命に至る場合が多い。
れているが、切削速度を速くすると、切削工具の刃先温
度が上昇し、刃先が摩耗よりは、むしろ高温に起因する
塑性変形によって使用寿命に至る場合が多い。
しかしながら、現在切削工具として実用に供されている
硬質分散相が主として炭化タングステン（以下ＷＣで示
す）や炭化チタン（以下ＴｉＣで示す）で構成され、一
方結合相が主として鉄族金属で構成されているＷＣＣ超
超硬合金、ＴｉＣ基サーメットは、刃先温度が１０００
℃を越えると急激に軟化するようになるために、これら
のＷＣＣ超超硬合金ＴｉＣ基サーメットは勿論のこと、
これらの表面に硬質被覆層を形成したものにおいても、
その使用条件は刃先温度が１０’ＯＯ℃を若干上廻る程
度に制限され、刃先温度が１０００℃をはるかに越える
温度になる高速切削に供することはできないのが現状で
ある。
硬質分散相が主として炭化タングステン（以下ＷＣで示
す）や炭化チタン（以下ＴｉＣで示す）で構成され、一
方結合相が主として鉄族金属で構成されているＷＣＣ超
超硬合金、ＴｉＣ基サーメットは、刃先温度が１０００
℃を越えると急激に軟化するようになるために、これら
のＷＣＣ超超硬合金ＴｉＣ基サーメットは勿論のこと、
これらの表面に硬質被覆層を形成したものにおいても、
その使用条件は刃先温度が１０’ＯＯ℃を若干上廻る程
度に制限され、刃先温度が１０００℃をはるかに越える
温度になる高速切削に供することはできないのが現状で
ある。
また、硬質分散相がＴ１とＷの複合金属炭窒化物（以下
、（Ｔｉ、Ｗ）ＣＮで示す）で構成され、一方結合相が
Ｗ−Ｍｏ合金で構成されたサーメットが提案され、この
（Ｔｉ、Ｗ）ＣＮ基サーメットを高速切削用切削工具と
して用いる試みもなされているが、この従来（Ｔｉ 、
Ｗ）ＣＮ基す−メットは、耐酸化性に劣るものである
だめに、切削速度が２５０ｎ／ｍｉｎ近くになると、摩
耗、特に前切刃の境界摩耗が著しく発達し、短かい使用
寿命しか示さないものである。
、（Ｔｉ、Ｗ）ＣＮで示す）で構成され、一方結合相が
Ｗ−Ｍｏ合金で構成されたサーメットが提案され、この
（Ｔｉ、Ｗ）ＣＮ基サーメットを高速切削用切削工具と
して用いる試みもなされているが、この従来（Ｔｉ 、
Ｗ）ＣＮ基す−メットは、耐酸化性に劣るものである
だめに、切削速度が２５０ｎ／ｍｉｎ近くになると、摩
耗、特に前切刃の境界摩耗が著しく発達し、短かい使用
寿命しか示さないものである。
そこで、本発明者等は、上述のような観点から、高速切
削に適した切削工具を開発すべく研究を行なった結果、
重量％で（以下係は重量％を示す）、硬質分散相形成成
分として、（Ｔｉ、 Ｗ） ＣＮ 、またばＴ１と、Ｗ
と、元素周期律表のＴ１を除（４ａおよび５ａ族金属の
うちの１種または２種以上との複合金属炭窒化物固溶体
（以下、（Ｔｉ 、 Ｍ、 Ｗ）ＣＮで示す） １０〜
６５％、 を含有し、さらに、 同じく硬質分散相形成成分として、ＡＪＹ、およびＺｒ
の酸化物（以下ＡＱ ２”３１ Ｙ２Ｏ３＋ およびＺ
ｒ ０２で示す）のうちの１種まだは２種以上、０５
〜１０係と、 酸化マグネシウム（以下ＭｇＯで示す）：０．０１〜ｌ
チ、 のいずれか、まだは両方を含有し、残りが結合相形成成
分としてのＷと不可避不純物からなる組１災を有するサ
ーメット基体の表面に、− Ｔｉ、Ｚｒ、およびＨｆの炭化物、窒化物、炭窒化物。
削に適した切削工具を開発すべく研究を行なった結果、
重量％で（以下係は重量％を示す）、硬質分散相形成成
分として、（Ｔｉ、 Ｗ） ＣＮ 、またばＴ１と、Ｗ
と、元素周期律表のＴ１を除（４ａおよび５ａ族金属の
うちの１種または２種以上との複合金属炭窒化物固溶体
（以下、（Ｔｉ 、 Ｍ、 Ｗ）ＣＮで示す） １０〜
６５％、 を含有し、さらに、 同じく硬質分散相形成成分として、ＡＪＹ、およびＺｒ
の酸化物（以下ＡＱ ２”３１ Ｙ２Ｏ３＋ およびＺ
ｒ ０２で示す）のうちの１種まだは２種以上、０５
〜１０係と、 酸化マグネシウム（以下ＭｇＯで示す）：０．０１〜ｌ
チ、 のいずれか、まだは両方を含有し、残りが結合相形成成
分としてのＷと不可避不純物からなる組１災を有するサ
ーメット基体の表面に、− Ｔｉ、Ｚｒ、およびＨｆの炭化物、窒化物、炭窒化物。
および炭窒酸化物、並びにＡＱの酸化物および酸窒化物
（以下、それぞれＴｉＣ，ＺｒＣ，ＨｆＣ，ＴｉＮ。
（以下、それぞれＴｉＣ，ＺｒＣ，ＨｆＣ，ＴｉＮ。
ＺｒＮ、 ＨｆＮ 、 Ｔ１ＣＮ 、 ＺｒＣＮ 、
ＨｆＣＮ 、 Ｔｊ、ＣＮＯ。
ＨｆＣＮ 、 Ｔｊ、ＣＮＯ。
ＺｒＣＮ０ 、 ＡＱ２０３ 、およびＡｌ０Ｎで示す
）のうちの１種の単層捷だは２種以上の複層からなる硬
質被覆層を形成してなる表面被覆サーメット部材は、高
靭性および高硬度を有し、さらに特にすぐれた耐酸化性
を有し、かつ耐摩耗性、耐塑性変形性。
）のうちの１種の単層捷だは２種以上の複層からなる硬
質被覆層を形成してなる表面被覆サーメット部材は、高
靭性および高硬度を有し、さらに特にすぐれた耐酸化性
を有し、かつ耐摩耗性、耐塑性変形性。
および耐衝撃性にもすぐれた特性をもつことから、己れ
を切削速度が２５０ｍ／ｍｉａ付近の高速切削に使用し
た場合にも、きわめてすぐれた切削性能を著しく長期に
亘って発揮するという知見を得たのである。
を切削速度が２５０ｍ／ｍｉａ付近の高速切削に使用し
た場合にも、きわめてすぐれた切削性能を著しく長期に
亘って発揮するという知見を得たのである。
この発明は、上記知見にもとづいてなされたものであっ
て、以下に成分組成を上記の通りに限定した理由を説明
する。
て、以下に成分組成を上記の通りに限定した理由を説明
する。
（ａ） （Ｔｉ、 Ｗ） ＣＮおよび（Ｔｉ、 Ｍ、
Ｗ） ＣＮこれらの成分は、主体硬質分散相形成成分で
あって、サーメット基体にすぐれた耐摩耗性と耐塑性変
形性を付与せしめる作用があり、特にＴ１および／まだ
はＷの一部をＺｒ、Ｈｆ 、Ｖ、Ｔａ、およびＮｂのう
ちの１種１だけ２種以上で置換した形の（Ｔ１゜Ｍ、Ｗ
）ＣＮにおいては、（Ｔｉ、Ｗ）ＯＮを含有した場合に
比してサーメット基体の耐塑性変形性が一段と向上する
ようになるが、その含有量が１０チ未満では、結合相を
形成する金属Ｗの素地中にスケルトンを形成することな
く均一に分散してし寸って前記作用を十分に発揮させる
ことができず、一方６５％を越えて含有させると、相対
的に結合相の量が減少し、サーメット基体の靭性が劣化
するようになることから、その含有量を１０〜６５チと
定めた。
Ｗ） ＣＮこれらの成分は、主体硬質分散相形成成分で
あって、サーメット基体にすぐれた耐摩耗性と耐塑性変
形性を付与せしめる作用があり、特にＴ１および／まだ
はＷの一部をＺｒ、Ｈｆ 、Ｖ、Ｔａ、およびＮｂのう
ちの１種１だけ２種以上で置換した形の（Ｔ１゜Ｍ、Ｗ
）ＣＮにおいては、（Ｔｉ、Ｗ）ＯＮを含有した場合に
比してサーメット基体の耐塑性変形性が一段と向上する
ようになるが、その含有量が１０チ未満では、結合相を
形成する金属Ｗの素地中にスケルトンを形成することな
く均一に分散してし寸って前記作用を十分に発揮させる
ことができず、一方６５％を越えて含有させると、相対
的に結合相の量が減少し、サーメット基体の靭性が劣化
するようになることから、その含有量を１０〜６５チと
定めた。
（ｂ） ＡＱ ２０３１ Ｙ２Ｏ３＋およびＺｒＯ２こ
れらの成分は、いずれも分散相形成成分であって、その
ほとんどが素地に均一に分散し、特にサーメット基体の
耐酸化性を向上させるほか、耐摩耗性を向上させる作用
をもつが、その含有量が０、５ ％未満では前記作用に
所望の効果が得られず、一方１０％を越えて含有させる
と、耐衝撃性および耐塑性変形性が低下するようになる
ことから、その含有量を０５〜１０チと定めだ。
れらの成分は、いずれも分散相形成成分であって、その
ほとんどが素地に均一に分散し、特にサーメット基体の
耐酸化性を向上させるほか、耐摩耗性を向上させる作用
をもつが、その含有量が０、５ ％未満では前記作用に
所望の効果が得られず、一方１０％を越えて含有させる
と、耐衝撃性および耐塑性変形性が低下するようになる
ことから、その含有量を０５〜１０チと定めだ。
（ｃ） ＭｇＯ
Ｍｇ○成分は、そのほとんどが焼結時に（Ｔｉ、Ｗ）・
ＣＮまたは（Ｔｉ、 Ｍ、 Ｗ） ＣＮ中のＣと反応し
て基体のＣ量を減少させると同時に、焼結性を改善し、
かつそのわずかな量が基体中に残留して耐衝撃性を著し
く向上させる作用をもつが、その含有量が００１係未満
では前記作用に所望の効果が得られず、一方その含有量
が１％を越えると、基体にポアが残存し、基体の耐衝撃
性および耐塑性変形性に劣化傾向が現われるようになる
ことから、その含有量を０．０１〜１％と定めた。
ＣＮまたは（Ｔｉ、 Ｍ、 Ｗ） ＣＮ中のＣと反応し
て基体のＣ量を減少させると同時に、焼結性を改善し、
かつそのわずかな量が基体中に残留して耐衝撃性を著し
く向上させる作用をもつが、その含有量が００１係未満
では前記作用に所望の効果が得られず、一方その含有量
が１％を越えると、基体にポアが残存し、基体の耐衝撃
性および耐塑性変形性に劣化傾向が現われるようになる
ことから、その含有量を０．０１〜１％と定めた。
（ａ） ｗおよび不可避不純物
Ｗは、その一部が硬質相に固溶するが、大部分は結合相
として存在して硬質被覆層と強固に結合し、部材にすぐ
れた耐衝撃性を付与する作用を有するものである。また
、不可避不純物として、ＭＯ９Ｃｒ、 Ｆｅ、Ｎｉ 、
Ｃｏ、、 Ｒｅ 、 Ｐｔ 、 およびＰｄなどのう
ちの１種または２種以上を含有しても、それぞれの含有
量が１％以下であれば基体の特性が何ら損なわれるもの
ではない。
として存在して硬質被覆層と強固に結合し、部材にすぐ
れた耐衝撃性を付与する作用を有するものである。また
、不可避不純物として、ＭＯ９Ｃｒ、 Ｆｅ、Ｎｉ 、
Ｃｏ、、 Ｒｅ 、 Ｐｔ 、 およびＰｄなどのう
ちの１種または２種以上を含有しても、それぞれの含有
量が１％以下であれば基体の特性が何ら損なわれるもの
ではない。
さらに、この発明の表面被覆サーメット部材における耐
摩耗性のすぐれた硬質被覆層は、特に基体の構成成分で
あるＷとの結合力が強く、基体表面と強固に密着するも
ので、通常の化学蒸着法や物理蒸着法によって形成する
ことができるが、この場合の層厚は、平均層厚で０５〜
２０μｍとするのが望捷しく、これは０５μｍ未満では
所望の耐摩耗性を確保することができず、一方２０μｍ
を越えると部材自体の靭性劣化が著しくなるという理由
によるものである。
摩耗性のすぐれた硬質被覆層は、特に基体の構成成分で
あるＷとの結合力が強く、基体表面と強固に密着するも
ので、通常の化学蒸着法や物理蒸着法によって形成する
ことができるが、この場合の層厚は、平均層厚で０５〜
２０μｍとするのが望捷しく、これは０５μｍ未満では
所望の耐摩耗性を確保することができず、一方２０μｍ
を越えると部材自体の靭性劣化が著しくなるという理由
によるものである。
つぎに、この発明の表面被覆ザーメット部材を実施例に
より具体的に説明する。
より具体的に説明する。
実施例
通常の粉末冶金法にて、それぞれ第１表に示される成分
組成［（Ｔ１． ｗ） ＣＮおよび（Ｔｉ、、 Ｍ、
Ｗ）ＣＮの数字は原子比を示す〕をもったサーメット基
体を製造し、これよりＪ Ｉ Ｓ−８Ｎ Ｐ ４３２の
形状をもった切削チップを切出し、ついでこの切削チッ
プの表面に、通常の化学蒸着法および物理蒸着法を用い
て、同じく第１表に示される組成（組成における数字は
原子比を示す）および層厚をもった硬質被覆層を形成す
ることによって本発明表面被覆サーメット部材としての
本発明表面被覆切削チップト１９および比較表面被覆サ
ーメット部材としての比較表面被覆切削チップト４を製
造し、さらに基体の成分組成はこの発明の範囲内にある
が、硬質被覆層の形成がない比較切削チップを製造した
。なお、比較表面被覆切削チップト４は、基体の成分組
成がこの発明の範囲から外れた組成をもつものである。
組成［（Ｔ１． ｗ） ＣＮおよび（Ｔｉ、、 Ｍ、
Ｗ）ＣＮの数字は原子比を示す〕をもったサーメット基
体を製造し、これよりＪ Ｉ Ｓ−８Ｎ Ｐ ４３２の
形状をもった切削チップを切出し、ついでこの切削チッ
プの表面に、通常の化学蒸着法および物理蒸着法を用い
て、同じく第１表に示される組成（組成における数字は
原子比を示す）および層厚をもった硬質被覆層を形成す
ることによって本発明表面被覆サーメット部材としての
本発明表面被覆切削チップト１９および比較表面被覆サ
ーメット部材としての比較表面被覆切削チップト４を製
造し、さらに基体の成分組成はこの発明の範囲内にある
が、硬質被覆層の形成がない比較切削チップを製造した
。なお、比較表面被覆切削チップト４は、基体の成分組
成がこの発明の範囲から外れた組成をもつものである。
ついで、この結果得られた本発明表面被覆切削チップト
１９．比較表面被覆切削チップト４゜および比較切削チ
ップについて、 被削材： ＪＩＳ−８ＮＣＭ−８（硬さ：ＨＢ２７０）
、切削速度：２５０ｍ／限、 送り： ０．３６ ｒｒｕｎ／ ｒｅｖ、、切込み：１
．５Ｍ、 切削時間：１０限、 の条件での高速連続切削試験、並びに 被削材： ＪＩＳ−８ＮＣＭ−８（硬さ：ＨＢ２７０）
、切削速度：ｚｏｏｍ／ｍｉｎ、 送り： ０．３ ｒｒｕｎ ／ ｒｅｖ・、切込み１３
間、 切削時間；３＋＝＋、 の条件での断続切削試験を行ない、高速連続切削試験で
は、切刃のすくい面摩耗深さと逃げ面摩耗幅を測定し、
まだ断続切削試験では１０個の試験切刃のうち、その刃
先に欠損が発生した切刃数を測定した。これらの測定結
果を第１表に合せて示しだ。まだ、第１表には、比較の
目的で、市販のＩＳＯのＰＩＯグレードのＷＣＣ超超硬
合金製切削チップ以下従来切削チップｌという）、Ｔｉ
Ｃ−１０４Ｍｏ−１５％Ｎｉの組成を有するＴｉＣ基サ
ーメット製切削チップ（以下従来切削チップ２という）
、および前記従来切削チップ１の表面に、内層として平
均層厚゛６μｍのＴｉＣを被覆し、さらにその上に表面
層として平均層厚、１μｍのＡＣ２０３を被覆してなる
表面被覆切削チップ（以下従来切削チップ３という）の
上記と同一の切削条件での切削試験結果を示しだ。
１９．比較表面被覆切削チップト４゜および比較切削チ
ップについて、 被削材： ＪＩＳ−８ＮＣＭ−８（硬さ：ＨＢ２７０）
、切削速度：２５０ｍ／限、 送り： ０．３６ ｒｒｕｎ／ ｒｅｖ、、切込み：１
．５Ｍ、 切削時間：１０限、 の条件での高速連続切削試験、並びに 被削材： ＪＩＳ−８ＮＣＭ−８（硬さ：ＨＢ２７０）
、切削速度：ｚｏｏｍ／ｍｉｎ、 送り： ０．３ ｒｒｕｎ ／ ｒｅｖ・、切込み１３
間、 切削時間；３＋＝＋、 の条件での断続切削試験を行ない、高速連続切削試験で
は、切刃のすくい面摩耗深さと逃げ面摩耗幅を測定し、
まだ断続切削試験では１０個の試験切刃のうち、その刃
先に欠損が発生した切刃数を測定した。これらの測定結
果を第１表に合せて示しだ。まだ、第１表には、比較の
目的で、市販のＩＳＯのＰＩＯグレードのＷＣＣ超超硬
合金製切削チップ以下従来切削チップｌという）、Ｔｉ
Ｃ−１０４Ｍｏ−１５％Ｎｉの組成を有するＴｉＣ基サ
ーメット製切削チップ（以下従来切削チップ２という）
、および前記従来切削チップ１の表面に、内層として平
均層厚゛６μｍのＴｉＣを被覆し、さらにその上に表面
層として平均層厚、１μｍのＡＣ２０３を被覆してなる
表面被覆切削チップ（以下従来切削チップ３という）の
上記と同一の切削条件での切削試験結果を示しだ。
第１表に示される結果から、本発明表面被覆切削チップ
ト１９は、いずれも上記の厳しい条件での切削試験です
ぐれた耐摩耗性と耐衝撃性を示すのに対して、基体の成
分組成がこの発明の範囲から外れた比較表面被覆切削チ
ップト４は、耐摩耗性および耐衝撃性のうちの少なくと
もいずれかの特性が劣ったものになってお９、また基体
の成分組成はこの発明の範囲内にあるが硬質被覆層の形
成がない比較切削チップはすぐれた耐衝撃性を示すもの
の、耐摩耗性の劣ったものになっている。さらに、従来
切削チップト３は、いずれも切削速度が２５０ｍ／ｍｉ
ｎの高速になると耐摩耗性が低下するようになるばかシ
でなく、耐衝撃性についても上記の試験条件が厳しい断
続切削試験では劣った結果しか示さないことが明らかで
ある。
ト１９は、いずれも上記の厳しい条件での切削試験です
ぐれた耐摩耗性と耐衝撃性を示すのに対して、基体の成
分組成がこの発明の範囲から外れた比較表面被覆切削チ
ップト４は、耐摩耗性および耐衝撃性のうちの少なくと
もいずれかの特性が劣ったものになってお９、また基体
の成分組成はこの発明の範囲内にあるが硬質被覆層の形
成がない比較切削チップはすぐれた耐衝撃性を示すもの
の、耐摩耗性の劣ったものになっている。さらに、従来
切削チップト３は、いずれも切削速度が２５０ｍ／ｍｉ
ｎの高速になると耐摩耗性が低下するようになるばかシ
でなく、耐衝撃性についても上記の試験条件が厳しい断
続切削試験では劣った結果しか示さないことが明らかで
ある。
上述のように、この発明の表面被覆サーメット部材は、
基体が高硬度および高靭性を有し、さらに特にすぐれた
耐酸化性を有し、この結果、基体はすぐれた耐摩耗性、
酬塑性変形性、および耐衝撃性を有するものとなり、さ
らにこれに加えて基体表面に形成された硬質被覆層は高
硬度および化学的安定性を有するばかりでなく、基体表
面に著しく強固に密着しているので一段とすぐれた耐摩
耗性が確保されるようになシ、したがって、これを特に
鋼や鋳鉄などの高速切削や重切削に切削工具として用い
た場合に、きわめてすぐれた切削性能を著しく長期に亘
って安定的に発揮するのである。
基体が高硬度および高靭性を有し、さらに特にすぐれた
耐酸化性を有し、この結果、基体はすぐれた耐摩耗性、
酬塑性変形性、および耐衝撃性を有するものとなり、さ
らにこれに加えて基体表面に形成された硬質被覆層は高
硬度および化学的安定性を有するばかりでなく、基体表
面に著しく強固に密着しているので一段とすぐれた耐摩
耗性が確保されるようになシ、したがって、これを特に
鋼や鋳鉄などの高速切削や重切削に切削工具として用い
た場合に、きわめてすぐれた切削性能を著しく長期に亘
って安定的に発揮するのである。
Claims (3)
- （１） ｆｉ＆分散相形成成分として、Ｔ１とＷの複合
金属炭窒化物固溶体、またはＴ１と、Ｗと、元素周期律
表のＴｉを除（４ａおよび５ａ族金属のうちの１種また
は２ ａｉ以上との複合金属炭窒化物固溶体°ｌＯ〜６
５％、 同じく硬質分散相形成成分として、Ａｎ、Ｙ、およびＺ
ｒの酸化物のうちの１種または２種以上。 ０５〜１０％、 を含有し、残りが結合相形成成分としてのＷと不可避不
純物からなる組成（以上重量係）を有するサーメット基
体の表面に、 Ｔｉ、 Ｚｒ 、およびＨｆの炭化物、窒化物、炭窒化
物。 および炭窒酸化物、並びにＡｌの酸化物および酸窒化物
のうちの１種の単層または２種以上の複層からなる硬質
椋覆層を形成してなる切削工具用表面被覆サーメット部
材。 - （２）硬質分散相形成成分として、Ｔ］とＷの複合金属
炭窒化物固溶体、またはＴ１と、Ｗと、元素周期律表の
Ｔｉを除（４ａおよび５ａ族金属のうちの１種または２
種以上との複合金属炭窒化物固溶体：１０〜６５％、 同じく硬質分散相形成成分として、酸化マグネシウム：
００１〜１％、 を含有し、残りか結合相形成成分としてのＷと不可避不
純物からなる組成（以上重量％）を有するサーメット基
体の表面に、 Ｔｉ、Ｚｒ、およびＨｆの炭化物、窒化物、炭窒化物お
よび炭窒酸化物、並びにＡＱの酸化物および酸窒化物の
うちの１種の単層または２種以上の複層からなる硬質被
覆層を形成してなる切削工具用表面被覆サーメット部材
。 - （３）硬質分散相形成成分として、Ｔ１とＷの複合金属
炭窒化物固溶体、またばＴ１と、Ｗと、元素周期律表の
Ｔ１を除（４ａおよび５ａ族金属のうちの］２種または
２種以上との複合金属炭窒化物固溶体：ｌＯ〜６５チ、 硬質分散相形成成分として、ＡＡ、Ｙ、およびＺｒの酸
化物のうちの１種または２種以上、０５〜１０％、 同じく硬質分散相形成成分として、酸化マグネシウム二
００１〜１チ、 を含有し、残りが結合相形成成分としてのＷと不可避不
純物からなる組成（以上重量％）を有するサーメット基
体の表面に、 Ｔｉ、Ｚｒ、およびＨｆの炭化物、窒化物、炭窒化物お
よび炭窒酸化物、並びにＡ２の酸化物および酸窒化物の
うちの１種の単層または２種以上の複層からなる硬質被
覆層を形成してなる切削工具用表面被覆サーメット部材
。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP453684A JPS60149775A (ja) | 1984-01-13 | 1984-01-13 | 切削工具用表面被覆サ−メツト部材 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP453684A JPS60149775A (ja) | 1984-01-13 | 1984-01-13 | 切削工具用表面被覆サ−メツト部材 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS60149775A true JPS60149775A (ja) | 1985-08-07 |
| JPS6321751B2 JPS6321751B2 (ja) | 1988-05-09 |
Family
ID=11586760
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP453684A Granted JPS60149775A (ja) | 1984-01-13 | 1984-01-13 | 切削工具用表面被覆サ−メツト部材 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS60149775A (ja) |
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS6365079A (ja) * | 1986-09-04 | 1988-03-23 | Mitsubishi Metal Corp | 耐欠損性のすぐれた切削工具用表面被覆硬質合金 |
| EP0269525A2 (en) * | 1986-11-25 | 1988-06-01 | Mitsubishi Materials Corporation | Surface coated carbo-nitride titanium-base cermet material for inserts of high-speed cutting tools |
| WO1998015671A1 (de) * | 1996-10-09 | 1998-04-16 | Widia Gmbh | Verbundkörper, verfahren zu seiner herstellung und verwendung des verbundkörpers |
Citations (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS6151032A (ja) * | 1980-12-09 | 1986-03-13 | ヘキスト・セラニーズ・コーポレーション | 異方性メルト相形成性重合体 |
-
1984
- 1984-01-13 JP JP453684A patent/JPS60149775A/ja active Granted
Patent Citations (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS6151032A (ja) * | 1980-12-09 | 1986-03-13 | ヘキスト・セラニーズ・コーポレーション | 異方性メルト相形成性重合体 |
Cited By (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS6365079A (ja) * | 1986-09-04 | 1988-03-23 | Mitsubishi Metal Corp | 耐欠損性のすぐれた切削工具用表面被覆硬質合金 |
| EP0269525A2 (en) * | 1986-11-25 | 1988-06-01 | Mitsubishi Materials Corporation | Surface coated carbo-nitride titanium-base cermet material for inserts of high-speed cutting tools |
| WO1998015671A1 (de) * | 1996-10-09 | 1998-04-16 | Widia Gmbh | Verbundkörper, verfahren zu seiner herstellung und verwendung des verbundkörpers |
| US6224968B1 (en) | 1996-10-09 | 2001-05-01 | Widia Gmbh | Composite body, production process and use |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPS6321751B2 (ja) | 1988-05-09 |
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